JPH0699746B2 - 極細用高張力鋼線の製造方法 - Google Patents
極細用高張力鋼線の製造方法Info
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- JPH0699746B2 JPH0699746B2 JP1512989A JP1512989A JPH0699746B2 JP H0699746 B2 JPH0699746 B2 JP H0699746B2 JP 1512989 A JP1512989 A JP 1512989A JP 1512989 A JP1512989 A JP 1512989A JP H0699746 B2 JPH0699746 B2 JP H0699746B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、伸線加工性が良好でかつ、伸線後の靭性に
すぐれた0.5mmφ以下の極細用高張力鋼線の製造方法に
関するものである。
すぐれた0.5mmφ以下の極細用高張力鋼線の製造方法に
関するものである。
［従来の技術］ 自動車タイヤ、産業用各種ベルト類、ゴムホースなどの
補強用に使用されている極細用鋼線は熱間圧延された鋼
線材から伸線加工によって製造されている。伸線加工す
るために前処理としてパテンティングが行われる。パテ
ンティングにより引張強さが高く、かつ伸線加工に適し
た微細パーライト組織とする。鋼線のハイテン化のため
にはパテンティング後の引張強さが高く、かつ伸線加工
性の良好なことが必要である。伸線加工による冷間加工
硬化作用をできるだけ多く利用するためには伸線加工歪
を大きくする必要がある。20μｍ以上のような大きな硬
質介在物がない場合には、鋼線径が小さくなればなるほ
ど均一加工が可能となり、伸線加工歪が大きくとれ、到
達強度が高くなる。
補強用に使用されている極細用鋼線は熱間圧延された鋼
線材から伸線加工によって製造されている。伸線加工す
るために前処理としてパテンティングが行われる。パテ
ンティングにより引張強さが高く、かつ伸線加工に適し
た微細パーライト組織とする。鋼線のハイテン化のため
にはパテンティング後の引張強さが高く、かつ伸線加工
性の良好なことが必要である。伸線加工による冷間加工
硬化作用をできるだけ多く利用するためには伸線加工歪
を大きくする必要がある。20μｍ以上のような大きな硬
質介在物がない場合には、鋼線径が小さくなればなるほ
ど均一加工が可能となり、伸線加工歪が大きくとれ、到
達強度が高くなる。
これはJIS G3522のピアノ線の線径毎の引張強さを見て
もわかる。従来極細用鋼線材の成分系として種々提案さ
れているが、最も高強度なものとして特公昭46−6702が
あげられる。特公昭46−6702では0.076mmφで492kg/mm2
が可能としている。
もわかる。従来極細用鋼線材の成分系として種々提案さ
れているが、最も高強度なものとして特公昭46−6702が
あげられる。特公昭46−6702では0.076mmφで492kg/mm2
が可能としている。
しかし特公昭46−6702は伸線前のパテンティング処理を
500℃以下でやっている。これはパテンティング材の引
張強さを高くするためと微細パーライトにし伸線加工歪
を大きくとるためである。しかしこの成分系ではパーラ
イト変態の鼻の温度は550℃付近のため非常にベーナイ
ト組織が出やすくなっている。そのため、高強度鋼線の
安定製造はむずかしく、靭性が不良となる危険性が大き
い。特公昭46−6702には高い引張強さと強靭性をもつと
いう表現があるが、実施例には具体的な靭性に関する記
述は見当らない。
500℃以下でやっている。これはパテンティング材の引
張強さを高くするためと微細パーライトにし伸線加工歪
を大きくとるためである。しかしこの成分系ではパーラ
イト変態の鼻の温度は550℃付近のため非常にベーナイ
ト組織が出やすくなっている。そのため、高強度鋼線の
安定製造はむずかしく、靭性が不良となる危険性が大き
い。特公昭46−6702には高い引張強さと強靭性をもつと
いう表現があるが、実施例には具体的な靭性に関する記
述は見当らない。
当時はハイテン化といえば強度のみが優先されていたこ
とと、用途が今日ほど多種多様ではなかったためであ
る。最近の自動車タイヤ、産業用各種ベルト類、ゴムホ
ースなどの補強用途などではとても実用に耐えるもので
はない。
とと、用途が今日ほど多種多様ではなかったためであ
る。最近の自動車タイヤ、産業用各種ベルト類、ゴムホ
ースなどの補強用途などではとても実用に耐えるもので
はない。
そのため工業的な利用には至っていないのが現状であ
る。
る。
最近、２相鋼を利用した高強度鋼線の製造法も提案され
ている。日本金属学会講演概要（1988年３月号、P55）
には25〜100μｍφで400〜475kg/mm2の超高強度鋼線が
紹介されている。しかし、これは熱処理後の強度が低い
ために伸線加工歪を７〜９もとる必要があり、伸線加工
に多大な労力を要する。
ている。日本金属学会講演概要（1988年３月号、P55）
には25〜100μｍφで400〜475kg/mm2の超高強度鋼線が
紹介されている。しかし、これは熱処理後の強度が低い
ために伸線加工歪を７〜９もとる必要があり、伸線加工
に多大な労力を要する。
また利用線径が25〜100μｍφと極めて細いところに限
定される。これは太径になると出発線径が大きくなり、
均一変形がむずかしくなるためである。以上述べたよう
に工業的に利用できる極細用高張力鋼線はないといえ
る。
定される。これは太径になると出発線径が大きくなり、
均一変形がむずかしくなるためである。以上述べたよう
に工業的に利用できる極細用高張力鋼線はないといえ
る。
［発明が解決しようとする課題］ 鋼線のハイテン化ニーズは年を追う毎に強くなってい
る。特に極細線分野で顕著である。鋼線径は細くなれば
なるほど均一変形が可能となり伸線性は良くなる。しか
しAl2O3,SiO2などの硬質介在物が存在すると伸線あるい
は撚線加工時断線が発生する。また疲労特性も劣化す
る。そのため硬質介在物が発生しにくい鋼組成にしてお
く必要がある。また伸線加工性をよくするためにはパー
ライト組織を微細にし、かつ整合性のよいものにする必
要がある。
る。特に極細線分野で顕著である。鋼線径は細くなれば
なるほど均一変形が可能となり伸線性は良くなる。しか
しAl2O3,SiO2などの硬質介在物が存在すると伸線あるい
は撚線加工時断線が発生する。また疲労特性も劣化す
る。そのため硬質介在物が発生しにくい鋼組成にしてお
く必要がある。また伸線加工性をよくするためにはパー
ライト組織を微細にし、かつ整合性のよいものにする必
要がある。
パテンティング時、ベーナイトが発生すると伸線加工が
できなくなるのでパーライト変態しやすい鋼組成が必要
である。鋼線の高強度化に冷間加工硬化の寄与は大であ
るが、伸線加工度が大きくなればなるほど伸線時のダイ
ス数が多くなり、生産性を低下させる。そのためパテン
ティング後の引張強さが高いことが必要である。
できなくなるのでパーライト変態しやすい鋼組成が必要
である。鋼線の高強度化に冷間加工硬化の寄与は大であ
るが、伸線加工度が大きくなればなるほど伸線時のダイ
ス数が多くなり、生産性を低下させる。そのためパテン
ティング後の引張強さが高いことが必要である。
高強度鋼線の場合、引張強さが高いことは必須条件であ
るが、同時に靭性が必要である。靭性としては従来絞
り、捻回特性が使用されていたが、最近用途が多様化し
ているためにこれだけでは評価として不十分であり、疲
労、撚り加工特性などが重要となっている。疲労特性に
ついては設計強度をきめる因予なので特に重要となって
いる。従来極細線の疲労特性のデータはあまり多くとら
れていなかった。
るが、同時に靭性が必要である。靭性としては従来絞
り、捻回特性が使用されていたが、最近用途が多様化し
ているためにこれだけでは評価として不十分であり、疲
労、撚り加工特性などが重要となっている。疲労特性に
ついては設計強度をきめる因予なので特に重要となって
いる。従来極細線の疲労特性のデータはあまり多くとら
れていなかった。
極細線は単線で使われることよりも撚って使われること
が多いので撚り加工ができるかどうかということが工業
利用上重要である。それ故、ここではこれらの要求特性
を総称して靭性と称する。
が多いので撚り加工ができるかどうかということが工業
利用上重要である。それ故、ここではこれらの要求特性
を総称して靭性と称する。
本発明はこれらの問題点を解決するためになされたもの
であり、靭性のすぐれた高強度鋼線を安定供給する製造
方法に関するものである。
であり、靭性のすぐれた高強度鋼線を安定供給する製造
方法に関するものである。
［課題を解決するための手段および作用］ すなわち、本発明は C:0.80〜1.20％,Si:0.70〜1.50％， Mn:0.20〜0.70％,Cr:0.30〜1.00％， Co:1.0〜5.0％,Ni:0.10〜2.00％， O:0.0015〜0.0045％,Al:0.0005〜0.0050％， 残部鉄および不可避的不純物からなる鋼線材を570〜630
℃の温度でパーライト変態させた後、伸線加工歪3.5〜
5.5｛伸線加工歪＝ln（do/dn）2,do:パテンティング線
径,dn:最終伸線径｝の伸線を行うことを特徴とする極細
用高張力鋼線の製造方法である。
℃の温度でパーライト変態させた後、伸線加工歪3.5〜
5.5｛伸線加工歪＝ln（do/dn）2,do:パテンティング線
径,dn:最終伸線径｝の伸線を行うことを特徴とする極細
用高張力鋼線の製造方法である。
本発明者らはパーライト組織に及ぼす合金元素の研究に
より、鋼線材の組成を特定することにより整列した微細
パーライトを生成させ、かつ硬質介在物を出さないこと
ができることを見出した。本発明者らは更に熱処理組織
を安定させ、伸線加工後の靭性が確保できる条件を見出
し、発明を完成させるに至った。
より、鋼線材の組成を特定することにより整列した微細
パーライトを生成させ、かつ硬質介在物を出さないこと
ができることを見出した。本発明者らは更に熱処理組織
を安定させ、伸線加工後の靭性が確保できる条件を見出
し、発明を完成させるに至った。
即ちこの発明の要旨は下記工程を結合したものである。
C:0.80〜1.20％,Si:0.70〜1.50％,Mn:0.20〜0.70％,
Cr:0.30〜1.00％,Co:1.0〜5.0％,Ni:0.10〜2.00％,O:0.
0015〜0.0045％,Al:0.0005〜0.0050％，で残部鉄および
不可避的不純物からなる鋼線材を使用すること。
Cr:0.30〜1.00％,Co:1.0〜5.0％,Ni:0.10〜2.00％,O:0.
0015〜0.0045％,Al:0.0005〜0.0050％，で残部鉄および
不可避的不純物からなる鋼線材を使用すること。
上記線材を570〜630℃の温度でパーライト変態させ
整列した微細パーライト組織とすること。
整列した微細パーライト組織とすること。
上記熱処理材を伸線加工歪3.5〜5.5の範囲で伸線を
行い強度ばかりでなく靭性も良好に保つことである。
行い強度ばかりでなく靭性も良好に保つことである。
以上についての限定理由を説明する。
まずＣであるがＣは鋼の強度を上げる最も重要な元素で
ある。それ故可能な限り利用する。Ｃが0.80％以上ない
と他の合金元素をいくら添加してもパテンティング後の
引張強さが150kg/mm2以上とならないので下限とした。
他方、1.20％以上とするとCoを添加しても粗大初析セメ
ンタイトの発生が抑えられず、伸線加工特のカッピー断
線を抑制できない。
ある。それ故可能な限り利用する。Ｃが0.80％以上ない
と他の合金元素をいくら添加してもパテンティング後の
引張強さが150kg/mm2以上とならないので下限とした。
他方、1.20％以上とするとCoを添加しても粗大初析セメ
ンタイトの発生が抑えられず、伸線加工特のカッピー断
線を抑制できない。
Siは従来固溶硬化元素として知られている。パテンティ
ング後の引張強さを150kg/mm2以上とするにはSiは0.70
％以上必要である。またSiが1.50％以上になると硬質の
20μｍ以上の介在物の出現が防止できず、0.5mmφ以下
に伸線できない。
ング後の引張強さを150kg/mm2以上とするにはSiは0.70
％以上必要である。またSiが1.50％以上になると硬質の
20μｍ以上の介在物の出現が防止できず、0.5mmφ以下
に伸線できない。
そのため1.50％以下に限定した。
Mnはパーライト変態を遅らせ、ベーナイトを発生しやす
くなる。本発明ではSi,Cr,Niも利用しているので、これ
らの添加量内でパテンティング時のベイナイト発生を防
止するために0.70％以下とした。鋼は熱間圧延されて線
材にされるが、Mnが0.20％以下になると表面割れを防止
できなくなる。線材に表面割れがあると伸線時潤滑不良
がおこり、断線が発生し、0.5mmφ以下まで加工できな
くなる。そのため0.20％以上とした。
くなる。本発明ではSi,Cr,Niも利用しているので、これ
らの添加量内でパテンティング時のベイナイト発生を防
止するために0.70％以下とした。鋼は熱間圧延されて線
材にされるが、Mnが0.20％以下になると表面割れを防止
できなくなる。線材に表面割れがあると伸線時潤滑不良
がおこり、断線が発生し、0.5mmφ以下まで加工できな
くなる。そのため0.20％以上とした。
Crはパーライトラメラー組織を微細化させる最も有効な
元素である。パテンティング後の引張強さを150kg/mm2
以上とするには0.30％以上の添加が必要である。他方Cr
が1.00％以上になるとパーライト組織のセメンタイトが
層状より粒状に分断されるようになり、伸線加工性を阻
害するとともにパーライト変態終了時間が１分以上とな
り工業的に利用できるパテンティング許容時間を超えて
しまう。そのため1.00％以下とした。
元素である。パテンティング後の引張強さを150kg/mm2
以上とするには0.30％以上の添加が必要である。他方Cr
が1.00％以上になるとパーライト組織のセメンタイトが
層状より粒状に分断されるようになり、伸線加工性を阻
害するとともにパーライト変態終了時間が１分以上とな
り工業的に利用できるパテンティング許容時間を超えて
しまう。そのため1.00％以下とした。
Coはパーライト変態を促進する元素として知られてい
る。合金鋼の場合でもパーライト変態を促進し、パーラ
イト変態終了時間を１分以内とするには、1.0％以上の
添加が必要である。Si,Crを同時添加した場合、パーラ
イトラメラー形状を整ったものとするためにも1.0％以
上必要である。
る。合金鋼の場合でもパーライト変態を促進し、パーラ
イト変態終了時間を１分以内とするには、1.0％以上の
添加が必要である。Si,Crを同時添加した場合、パーラ
イトラメラー形状を整ったものとするためにも1.0％以
上必要である。
これは同時にNiを添加することにより効果が顕著にな
る。Coを5.0％以上添加するのはコスト上から工業的利
用を制約することになるので上限として規制した。
る。Coを5.0％以上添加するのはコスト上から工業的利
用を制約することになるので上限として規制した。
NiはCoと同時添加することによりパーライトラメラー整
列化効果を発揮する。パーライトラメラー整列化効果を
発現させるにはNiは0.10％以上必要である。2.00％以上
添加するとパーライト変態終了時間を長くするとともに
パーライトコロニーサイズを大きくする。パーライト変
態終了時間を１分以内に抑えかつパーライトコロニーサ
イズを小さくし、パテンティング後の絞りを30％以下と
するため2.00％以下とした。
列化効果を発揮する。パーライトラメラー整列化効果を
発現させるにはNiは0.10％以上必要である。2.00％以上
添加するとパーライト変態終了時間を長くするとともに
パーライトコロニーサイズを大きくする。パーライト変
態終了時間を１分以内に抑えかつパーライトコロニーサ
イズを小さくし、パテンティング後の絞りを30％以下と
するため2.00％以下とした。
Ｏは鋼中に固溶しないので酸化物系介在物の源である。
現在の製鋼技術ではＯを0.0001％未満に抑えることはで
きないので、酸化物系介在物は発生する。そのため軟質
化を図る必要がある。０を0.0015％以上とすることによ
り硬質介在物の発生はなくなる。Ｏが高くなればなるほ
ど酸化物系介在物総量は多くなる。延伸した軟質介在物
が捻回、疲労、撚り加工特性に影響を及ぼさないように
するためにはＯを00045％以下にしておく必要がある。
鋼中の介在物中で最も硬いものは単体のAl2O3である。
しかし複合介在物の場合Al2O3は酸化物系介在物中にと
け込み融点を下げ軟質化させる作用がある。この場合、
合金元素添加によって最適値が異なる。本発明の場合に
はAlが0.0005％以下だと酸化物系介在物軟質化作用がな
いので0.0005％以上とした。また0.0050％以上になると
Al2O3単体介在物が発生するので0.0050％以下に規制し
た。これにより硬質介在物の出現が抑えられ0.5mmφ以
下の極細伸線が可能となる。
現在の製鋼技術ではＯを0.0001％未満に抑えることはで
きないので、酸化物系介在物は発生する。そのため軟質
化を図る必要がある。０を0.0015％以上とすることによ
り硬質介在物の発生はなくなる。Ｏが高くなればなるほ
ど酸化物系介在物総量は多くなる。延伸した軟質介在物
が捻回、疲労、撚り加工特性に影響を及ぼさないように
するためにはＯを00045％以下にしておく必要がある。
鋼中の介在物中で最も硬いものは単体のAl2O3である。
しかし複合介在物の場合Al2O3は酸化物系介在物中にと
け込み融点を下げ軟質化させる作用がある。この場合、
合金元素添加によって最適値が異なる。本発明の場合に
はAlが0.0005％以下だと酸化物系介在物軟質化作用がな
いので0.0005％以上とした。また0.0050％以上になると
Al2O3単体介在物が発生するので0.0050％以下に規制し
た。これにより硬質介在物の出現が抑えられ0.5mmφ以
下の極細伸線が可能となる。
次にパーライト変態条件であるが、570℃以下であると
局部的にベーナイトが発生することを完全には防止でき
ないため、570℃以上とした。630℃以上になると、セメ
ンタイト形状が粒状化してくるので630℃以下とした。
セメンタイト形状が粒状化した場合、伸線加工歪が３以
上の伸線は不可能となり高強度化が図れない。
局部的にベーナイトが発生することを完全には防止でき
ないため、570℃以上とした。630℃以上になると、セメ
ンタイト形状が粒状化してくるので630℃以下とした。
セメンタイト形状が粒状化した場合、伸線加工歪が３以
上の伸線は不可能となり高強度化が図れない。
伸線加工歪であるが0.5mmφ以下の極細線の場合、本発
明の鋼組成ではパーライト組織中のセメンタイトの伸線
方向への配向が伸線加工歪3.5で完成する。そのため下
限を3.5とした。伸線加工歪が3.5以上になると靭性も安
定した状態で強度が高められる。しかし、伸線加工歪が
5.5以上になるとフェライト−セメンタイト界面の剥離
が起り、靭性が急激に劣化する。それ故伸線加工歪は5.
5以下とした。
明の鋼組成ではパーライト組織中のセメンタイトの伸線
方向への配向が伸線加工歪3.5で完成する。そのため下
限を3.5とした。伸線加工歪が3.5以上になると靭性も安
定した状態で強度が高められる。しかし、伸線加工歪が
5.5以上になるとフェライト−セメンタイト界面の剥離
が起り、靭性が急激に劣化する。それ故伸線加工歪は5.
5以下とした。
本発明により安定して0.5mmφ以下の350kg/mm2以上の高
張力鋼線の製造が可能になった。
張力鋼線の製造が可能になった。
以下実施例によって本発明を説明する。
［実施例］ 50kg真空溶解炉を用いて第１表に示す成分の鋼を溶製し
た。Ｏについては真空溶解後の脱ガス時間で調整した。
他の合金元素は純金属を添加した。これらの鋼を5.5mm
φ線材に圧延後、伸線加工した。5.5mmφ線材を単釜伸
線機、連続伸線機で伸線し2.0〜0.30mmφ鋼線とした。
これを鉛パテンティング後、最終伸線加工を行った。
た。Ｏについては真空溶解後の脱ガス時間で調整した。
他の合金元素は純金属を添加した。これらの鋼を5.5mm
φ線材に圧延後、伸線加工した。5.5mmφ線材を単釜伸
線機、連続伸線機で伸線し2.0〜0.30mmφ鋼線とした。
これを鉛パテンティング後、最終伸線加工を行った。
第２表に伸線条件と得られた鋼線の特性値を示す。
第１表において鋼種A,X,Zが本発明鋼である。鋼種Ｂは
Ｃの下限外れ、ＤはＣの上限外れである。ＥはSiの下限
外れ、ＦはSiの上限外れ、ＧはMnの下限外れ、ＨはMnの
上限外れ、ＩはCrの下限外れ、ＪはCrの上限外れ、Ｋは
Coの下限外れ、ＬはNiの下限外れ、ＭはNiの上限外れ、
ＮはＯの下限外れ、 ＱはＯの上限外れである。ＲはAlの下限外れ、ＴはAlの
上限外れの鋼種である。
Ｃの下限外れ、ＤはＣの上限外れである。ＥはSiの下限
外れ、ＦはSiの上限外れ、ＧはMnの下限外れ、ＨはMnの
上限外れ、ＩはCrの下限外れ、ＪはCrの上限外れ、Ｋは
Coの下限外れ、ＬはNiの下限外れ、ＭはNiの上限外れ、
ＮはＯの下限外れ、 ＱはＯの上限外れである。ＲはAlの下限外れ、ＴはAlの
上限外れの鋼種である。
第２表において試験No.1,17,18,23,24,25が本発明であ
る。
る。
極細用高張力鋼線として工業的に利用されている現行の
ピアノ線材のSWRS82Aを用いた場合、0.30mmφの引張強
さは340kg/mm2、応力100kg/mm2での破断までの疲労寿命
は20,000回程度であり、これが最高の強度、靭性のレベ
ルである。
ピアノ線材のSWRS82Aを用いた場合、0.30mmφの引張強
さは340kg/mm2、応力100kg/mm2での破断までの疲労寿命
は20,000回程度であり、これが最高の強度、靭性のレベ
ルである。
試験No.1がいかに引張強さが高く、靭性に優れているか
がわかる。No.2はＣが低いので引張強さ、疲労特性とも
に低い、疲労は従来SWRS82A並みである。No.3はＣが高
いので網目状セメンタイトの存在により伸線途中で断線
したものである。No.4はSiが低いためNo.2と同様引張強
さ、疲労特性ともに低い。No.5はSiが高いため、20μｍ
以上の硬質のSiO2が発生し断線した。No.6はMnが低いた
め鉛パテンティング後でも表面割れが存在し、潤滑不良
が発生し断線した。No.7はMnが高いためベーナイトが発
生し断線した。No.8はCrが低いためNo.2やNo.4と同様に
引張強さ、疲労特性ともに低い。No.9はCrが高いため１
部粒状セメンタイトが発生し断線したものである。No.1
0はCoが低いため、No.11はNiが低いため、パーライトラ
メラーの整列が良くないので伸線後の捻回、撚り、疲労
特性が悪い。No.12はNiが高いため、パーライトコロニ
ーサイズが大きくなりすぎたため、捻回、撚り、疲労特
性が悪い。No.13,15,16はいずれも硬質介在物により伸
線途中で断線したものである。
がわかる。No.2はＣが低いので引張強さ、疲労特性とも
に低い、疲労は従来SWRS82A並みである。No.3はＣが高
いので網目状セメンタイトの存在により伸線途中で断線
したものである。No.4はSiが低いためNo.2と同様引張強
さ、疲労特性ともに低い。No.5はSiが高いため、20μｍ
以上の硬質のSiO2が発生し断線した。No.6はMnが低いた
め鉛パテンティング後でも表面割れが存在し、潤滑不良
が発生し断線した。No.7はMnが高いためベーナイトが発
生し断線した。No.8はCrが低いためNo.2やNo.4と同様に
引張強さ、疲労特性ともに低い。No.9はCrが高いため１
部粒状セメンタイトが発生し断線したものである。No.1
0はCoが低いため、No.11はNiが低いため、パーライトラ
メラーの整列が良くないので伸線後の捻回、撚り、疲労
特性が悪い。No.12はNiが高いため、パーライトコロニ
ーサイズが大きくなりすぎたため、捻回、撚り、疲労特
性が悪い。No.13,15,16はいずれも硬質介在物により伸
線途中で断線したものである。
No.14は引張強さは400kg/mm2以上となったが、酸化物系
介在物総量がふえたため撚り、疲労特性がSWRS82Aより
劣ったレベルとなっている。
介在物総量がふえたため撚り、疲労特性がSWRS82Aより
劣ったレベルとなっている。
No.17,18は本発明であり引張強さも400kg/mm2以上、捻
回等の靭性も良好である。No.19はパーライト変態温度
が低く、ベーナイトが発生し伸線途中で断線が発生し
た。No.20はパーライト変態温度が高いため、セメンタ
イトの１部が粒状化したため撚り、疲労特性が悪い。N
o.21は伸線加工歪が小さいため疲労寿命が従来のSWRS82
Aレベルにまで達していない。No.22は伸線加工歪が大き
すぎるため捻回値が小さく、疲労寿命も極めて低い。N
o.23,24,25は本発明であり、引張強さも高く、靭性も良
好である。
回等の靭性も良好である。No.19はパーライト変態温度
が低く、ベーナイトが発生し伸線途中で断線が発生し
た。No.20はパーライト変態温度が高いため、セメンタ
イトの１部が粒状化したため撚り、疲労特性が悪い。N
o.21は伸線加工歪が小さいため疲労寿命が従来のSWRS82
Aレベルにまで達していない。No.22は伸線加工歪が大き
すぎるため捻回値が小さく、疲労寿命も極めて低い。N
o.23,24,25は本発明であり、引張強さも高く、靭性も良
好である。
以上の実施例からも本発明がいかに靭性の優れた高張力
鋼線の製造法であるかがわかる。
鋼線の製造法であるかがわかる。
［発明の効果］ 以上述べたように本発明により現在の製鋼技術、熱処理
技術、伸線技術でも工業的に安定した極細用高張力鋼線
の製造が可能である。
技術、伸線技術でも工業的に安定した極細用高張力鋼線
の製造が可能である。
Claims (1)
- 【請求項１】C:0.80〜1.20％,Si:0.70〜1.50％， Mn:0.20〜0.70％,Cr:0.30〜1.00％， Co:1.0〜5.0％,Ni:0.10〜2.00％， O:0.0015〜0.0045％,Al:0.0005〜0.0050％， 残部鉄および不可避的不純物からなる鋼線材を570〜630
℃の温度でパーライト変態させた後、伸線加工歪3.5〜
5.5｛伸線加工歪＝ln（do/dn）2,do:パテンティング線
径,dn:最終伸線径｝の伸線を行うことを特徴とする極細
用高張力鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1512989A JPH0699746B2 (ja) | 1989-01-26 | 1989-01-26 | 極細用高張力鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1512989A JPH0699746B2 (ja) | 1989-01-26 | 1989-01-26 | 極細用高張力鋼線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02197524A JPH02197524A (ja) | 1990-08-06 |
| JPH0699746B2 true JPH0699746B2 (ja) | 1994-12-07 |
Family
ID=11880212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1512989A Expired - Lifetime JPH0699746B2 (ja) | 1989-01-26 | 1989-01-26 | 極細用高張力鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0699746B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2627373B2 (ja) * | 1991-07-08 | 1997-07-02 | 金井 宏之 | 高強度極細金属線 |
| TW390911B (en) * | 1995-08-24 | 2000-05-21 | Shinko Wire Co Ltd | High strength steel strand for prestressed concrete and method for manufacturing the same |
| JP5475328B2 (ja) * | 2009-05-28 | 2014-04-16 | 株式会社ブリヂストン | 鋼線の製造方法 |
-
1989
- 1989-01-26 JP JP1512989A patent/JPH0699746B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02197524A (ja) | 1990-08-06 |
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