JPH07102103A - 発泡体の製造方法 - Google Patents
発泡体の製造方法Info
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- JPH07102103A JPH07102103A JP24525193A JP24525193A JPH07102103A JP H07102103 A JPH07102103 A JP H07102103A JP 24525193 A JP24525193 A JP 24525193A JP 24525193 A JP24525193 A JP 24525193A JP H07102103 A JPH07102103 A JP H07102103A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 環境上および安全上問題のない発泡剤を用い
て、高い発泡倍率で表面状態に優れた発泡体を得ること
のできる発泡体の製造方法を提供する。 【構成】 低密度ポリエチレン、抗酸化剤及びタルクを
混合し、ベント部に２つの注入口が設けられた押出機の
ホッパーに供給し、炭酸ガスを押出機のベント部の第１
の注入口からプランジャーポンプで供給し、第２の注入
口から所定量の水を含んだエタノールをプランジャーポ
ンプを用いて供給し、溶融混練し、金型を通して吐出し
て発泡させ、ロッド状の発泡体を得た。
て、高い発泡倍率で表面状態に優れた発泡体を得ること
のできる発泡体の製造方法を提供する。 【構成】 低密度ポリエチレン、抗酸化剤及びタルクを
混合し、ベント部に２つの注入口が設けられた押出機の
ホッパーに供給し、炭酸ガスを押出機のベント部の第１
の注入口からプランジャーポンプで供給し、第２の注入
口から所定量の水を含んだエタノールをプランジャーポ
ンプを用いて供給し、溶融混練し、金型を通して吐出し
て発泡させ、ロッド状の発泡体を得た。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、発泡体の製造方法に関
する。
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱可塑性樹脂発泡体の製造方法と
して、熱分解型化学発泡剤を樹脂に練込み、発泡剤の分
解温度以上に加熱して発泡する化学発泡法と、1,2-ジク
ロロ-1,2-ジフルオロエタン、ブタン、ペンタンなどの
沸点の低い有機溶剤を熱可塑性樹脂中に混入し、発泡せ
しめるガス発泡法が知られている。しかし、化学発泡法
においては、発泡体中に発泡剤の分解残渣が残存し、発
泡体の変色、臭気の発生、食品衛生上の問題などがあっ
た。さらに、ガス発泡法においては、沸点の低い有機溶
剤を大量に用いて発泡させるので、成形時に爆発の危険
があり好ましくない。
して、熱分解型化学発泡剤を樹脂に練込み、発泡剤の分
解温度以上に加熱して発泡する化学発泡法と、1,2-ジク
ロロ-1,2-ジフルオロエタン、ブタン、ペンタンなどの
沸点の低い有機溶剤を熱可塑性樹脂中に混入し、発泡せ
しめるガス発泡法が知られている。しかし、化学発泡法
においては、発泡体中に発泡剤の分解残渣が残存し、発
泡体の変色、臭気の発生、食品衛生上の問題などがあっ
た。さらに、ガス発泡法においては、沸点の低い有機溶
剤を大量に用いて発泡させるので、成形時に爆発の危険
があり好ましくない。
【０００３】そこでこのような問題を解決するため、特
開昭６０−３１５３８号公報には、炭酸ガス、窒素、空
気等の無機ガスを熱可塑性樹脂に混入し押出して発泡さ
せる方法が提案されている。しかし、この実施例では、
発泡倍率が５倍程度であり、高発泡倍率のものは得られ
ていない。
開昭６０−３１５３８号公報には、炭酸ガス、窒素、空
気等の無機ガスを熱可塑性樹脂に混入し押出して発泡さ
せる方法が提案されている。しかし、この実施例では、
発泡倍率が５倍程度であり、高発泡倍率のものは得られ
ていない。
【０００４】一方、水はクリーンである上に、発泡（減
圧）過程において相変化を伴い、有機系ガスの約１０倍
の蒸発潜熱を溶融樹脂から奪って気泡膜の強度を増加さ
せ、気泡を固定化する、という利点が考えられる。とこ
ろが、樹脂との相溶性が悪いため、押出法として押出機
内の溶融樹脂中に直接水を圧入しても、水は溶融樹脂中
でミクロな状態に均一分散できず、得られる発泡体は局
部的に粗大気泡が発生する。例えば、特公昭５２−２０
５００号公報には、ポリオレフィン樹脂の押出発泡にお
いて、蒸発型発泡剤と共に少量の水を押出機シリンダー
内部に注入し、水の蒸発潜熱を利用して、気泡を固定化
する方法が開示されているが、水をミクロな状態に分散
せしめる手段がとられていないため、粗大気泡が発生
し、外観不良が起こる、という問題点があった。
圧）過程において相変化を伴い、有機系ガスの約１０倍
の蒸発潜熱を溶融樹脂から奪って気泡膜の強度を増加さ
せ、気泡を固定化する、という利点が考えられる。とこ
ろが、樹脂との相溶性が悪いため、押出法として押出機
内の溶融樹脂中に直接水を圧入しても、水は溶融樹脂中
でミクロな状態に均一分散できず、得られる発泡体は局
部的に粗大気泡が発生する。例えば、特公昭５２−２０
５００号公報には、ポリオレフィン樹脂の押出発泡にお
いて、蒸発型発泡剤と共に少量の水を押出機シリンダー
内部に注入し、水の蒸発潜熱を利用して、気泡を固定化
する方法が開示されているが、水をミクロな状態に分散
せしめる手段がとられていないため、粗大気泡が発生
し、外観不良が起こる、という問題点があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
点に鑑みてなされたものであり、その目的は、環境上お
よび安全上問題のない発泡剤を用いて、高い発泡倍率で
表面状態に優れた発泡体を得ることのできる発泡体の製
造方法を提供することにある。
点に鑑みてなされたものであり、その目的は、環境上お
よび安全上問題のない発泡剤を用いて、高い発泡倍率で
表面状態に優れた発泡体を得ることのできる発泡体の製
造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明において使用され
る熱可塑性樹脂は、加熱すると軟化して可塑性を示し、
冷却すると固化するプラスチックならば特に限定され
ず、たとえば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブ
テン、ポリメチルペンテン、塩素化ポリエチレン、エチ
レン−プロピレン共重合体、エチレン−プロピレン−ジ
エン共重合体、エチレン−エチルアクリレート共重合
体、エチレン−アクリル酸共重合体、エチレン−酢酸ビ
ニル共重合体等ポリオレフィン系樹脂、ポリスチレン、
ポリ塩化ビニル、ポリフッ化ビニル、ポリカーボネー
ト、ポリアセタール、ポリフェニレンサルファイド、ポ
リフェニレンオキサイド、ナイロン６、ナイロン６−
６、ナイロン１２等のポリアミド樹脂、ポリエチレンテ
レフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエ
ステル、アクリル樹脂、アクリロニトリル−ブタジエン
−スチレン系樹脂、繊維素プラスチックなどがあげられ
る。これらは単独で使用されてもよいし、２種類以上併
用されてもよい。
る熱可塑性樹脂は、加熱すると軟化して可塑性を示し、
冷却すると固化するプラスチックならば特に限定され
ず、たとえば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブ
テン、ポリメチルペンテン、塩素化ポリエチレン、エチ
レン−プロピレン共重合体、エチレン−プロピレン−ジ
エン共重合体、エチレン−エチルアクリレート共重合
体、エチレン−アクリル酸共重合体、エチレン−酢酸ビ
ニル共重合体等ポリオレフィン系樹脂、ポリスチレン、
ポリ塩化ビニル、ポリフッ化ビニル、ポリカーボネー
ト、ポリアセタール、ポリフェニレンサルファイド、ポ
リフェニレンオキサイド、ナイロン６、ナイロン６−
６、ナイロン１２等のポリアミド樹脂、ポリエチレンテ
レフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエ
ステル、アクリル樹脂、アクリロニトリル−ブタジエン
−スチレン系樹脂、繊維素プラスチックなどがあげられ
る。これらは単独で使用されてもよいし、２種類以上併
用されてもよい。
【０００７】これらの熱可塑性樹脂は、ＪＩＳ Ｋ ７
２１０によるメルトフローレートが、０．０５〜３０ｇ
／１０分のものが好ましい。樹脂のメルトフローレート
が小さすぎると、溶融粘度が高くなって高倍率の発泡体
が得られないばかりか、押出機での負荷が増大し押出が
難しくなる。メルトフローレートが大きすぎると、発泡
時のガス膨張圧に耐えるだけの粘度が保持できず、破泡
して高倍率の発泡体が得られない。
２１０によるメルトフローレートが、０．０５〜３０ｇ
／１０分のものが好ましい。樹脂のメルトフローレート
が小さすぎると、溶融粘度が高くなって高倍率の発泡体
が得られないばかりか、押出機での負荷が増大し押出が
難しくなる。メルトフローレートが大きすぎると、発泡
時のガス膨張圧に耐えるだけの粘度が保持できず、破泡
して高倍率の発泡体が得られない。
【０００８】本発明において使用される無機ガスは、常
温で気体である無機物質であって、上記熱可塑性樹脂を
劣化させないものならば特に限定されず、たとえば、炭
酸ガス、窒素、アルゴン、ネオン、ヘリウム、酸素など
があげられる。これらは単独で使用されてもよいし、２
種類以上併用されてもよい。特に高い発泡倍率のものを
得たいときには炭酸ガスのように熱可塑性樹脂に対する
溶解度の高いガスが好ましい。
温で気体である無機物質であって、上記熱可塑性樹脂を
劣化させないものならば特に限定されず、たとえば、炭
酸ガス、窒素、アルゴン、ネオン、ヘリウム、酸素など
があげられる。これらは単独で使用されてもよいし、２
種類以上併用されてもよい。特に高い発泡倍率のものを
得たいときには炭酸ガスのように熱可塑性樹脂に対する
溶解度の高いガスが好ましい。
【０００９】上記無機ガスの量は少ないと高倍率の発泡
体が得られず、多いと発泡時に発泡体が破裂し、発泡体
の表面性が悪くなるため熱可塑性樹脂１００重量部に対
して０．５〜１０重量部に限定される。
体が得られず、多いと発泡時に発泡体が破裂し、発泡体
の表面性が悪くなるため熱可塑性樹脂１００重量部に対
して０．５〜１０重量部に限定される。
【００１０】本発明において使用されるアルコールは、
炭素数１〜４のものであり、例えば、メタノール（沸
点：６４．１℃）、エタノール（沸点：７８．５℃）、
１−プロパノール（沸点：９７．４℃）、２−プロパノ
ール（沸点：８２．４℃）、１−ブタノール（沸点：１
１７．４℃）、イソブチルアルコール（沸点：１０８．
１℃）、２−ブタノール（沸点：１００℃）、ターシャ
リィーブチルアルコール（沸点：８２．８℃）等が挙げ
られる。これらは単独で使用されてもよいし、２種類以
上併用されてもよい。炭素数が５以上のアルコールは、
水との相溶性が悪いため本発明における効果がない。
炭素数１〜４のものであり、例えば、メタノール（沸
点：６４．１℃）、エタノール（沸点：７８．５℃）、
１−プロパノール（沸点：９７．４℃）、２−プロパノ
ール（沸点：８２．４℃）、１−ブタノール（沸点：１
１７．４℃）、イソブチルアルコール（沸点：１０８．
１℃）、２−ブタノール（沸点：１００℃）、ターシャ
リィーブチルアルコール（沸点：８２．８℃）等が挙げ
られる。これらは単独で使用されてもよいし、２種類以
上併用されてもよい。炭素数が５以上のアルコールは、
水との相溶性が悪いため本発明における効果がない。
【００１１】本発明において使用されるアルコールに含
まれる水は、２０〜７０重量％に限定され、好ましく
は、３０〜５０重量％である。水の配合量が少なくなる
と、アルコールの可燃性による安全上の問題があり、多
くなると、熱可塑性樹脂への相溶性が悪くなり、巨大で
不均一な気泡が形成される。
まれる水は、２０〜７０重量％に限定され、好ましく
は、３０〜５０重量％である。水の配合量が少なくなる
と、アルコールの可燃性による安全上の問題があり、多
くなると、熱可塑性樹脂への相溶性が悪くなり、巨大で
不均一な気泡が形成される。
【００１２】また、上記の２０〜７０重量％の水を含ん
だアルコールの量は少ないと、発泡時において気泡を固
定化する効果が殆どなく、多いと、発泡後、水およびア
ルコールの液化に伴う発泡体の収縮が著しく、その収縮
の回復に時間がかかり生産上の不都合を生じるので、熱
可塑性樹脂１００重量部に対して０．１〜３重量部に限
定され、好ましくは、０．５〜２重量部である。
だアルコールの量は少ないと、発泡時において気泡を固
定化する効果が殆どなく、多いと、発泡後、水およびア
ルコールの液化に伴う発泡体の収縮が著しく、その収縮
の回復に時間がかかり生産上の不都合を生じるので、熱
可塑性樹脂１００重量部に対して０．１〜３重量部に限
定され、好ましくは、０．５〜２重量部である。
【００１３】本発明においてさらに必要に応じて、核形
成剤、充填剤、合成ゴム、抗酸化剤、パラフィン、可塑
剤、顔料、発泡剤、難燃剤、靜電防止剤などの添加剤を
熱可塑性樹脂に混合してもよい。
成剤、充填剤、合成ゴム、抗酸化剤、パラフィン、可塑
剤、顔料、発泡剤、難燃剤、靜電防止剤などの添加剤を
熱可塑性樹脂に混合してもよい。
【００１４】本発明の発泡体の製造方法は、上記無機ガ
スと水を含有するアルコールを混練機内に供給し、溶融
混練し、混練機から吐出して発泡させることを特徴とす
る。
スと水を含有するアルコールを混練機内に供給し、溶融
混練し、混練機から吐出して発泡させることを特徴とす
る。
【００１５】本発明に使用される混練機は特に限定され
ず、たとえば押出成形機、射出成形機などがあげられ
る。無機ガスの供給方法は、たとえばベントタイプスク
リューを使用してシリンダーの途中からベント部分に供
給する方法、ホッパーに加圧ガスを供給する方法などが
あげられる。無機ガスはガスボンベから直接供給しても
よいし、プランジャーポンプを用いて加圧して供給して
もよい。水を含有するアルコールの供給方法は特に限定
されず、たとえば予め熱可塑性樹脂に吸収させる方法、
ベントタイプスクリューを使用してシリンダーの途中か
らベント部分に供給する方法、ホッパーから供給する方
法などがあげられる。なお、供給に際してはギアポンプ
等を用いて定量供給を行うのが好ましい。押出により発
泡体を得る場合、押出温度は成形される熱可塑性樹脂に
より異なるが、熱可塑性樹脂の融点〜融点＋５０℃が好
ましく、さらに好ましくは融点〜融点＋２０℃であり、
金型温度は熱可塑性樹脂の融点から５℃低い温度から、
融点より１０℃高い範囲にあるのが好ましい。又、無機
ガスは５〜１００kg／cm2 の圧力で供給するのが好まし
い。さらに金型からの吐出量は、１〜１００kg／hrが好
ましい。
ず、たとえば押出成形機、射出成形機などがあげられ
る。無機ガスの供給方法は、たとえばベントタイプスク
リューを使用してシリンダーの途中からベント部分に供
給する方法、ホッパーに加圧ガスを供給する方法などが
あげられる。無機ガスはガスボンベから直接供給しても
よいし、プランジャーポンプを用いて加圧して供給して
もよい。水を含有するアルコールの供給方法は特に限定
されず、たとえば予め熱可塑性樹脂に吸収させる方法、
ベントタイプスクリューを使用してシリンダーの途中か
らベント部分に供給する方法、ホッパーから供給する方
法などがあげられる。なお、供給に際してはギアポンプ
等を用いて定量供給を行うのが好ましい。押出により発
泡体を得る場合、押出温度は成形される熱可塑性樹脂に
より異なるが、熱可塑性樹脂の融点〜融点＋５０℃が好
ましく、さらに好ましくは融点〜融点＋２０℃であり、
金型温度は熱可塑性樹脂の融点から５℃低い温度から、
融点より１０℃高い範囲にあるのが好ましい。又、無機
ガスは５〜１００kg／cm2 の圧力で供給するのが好まし
い。さらに金型からの吐出量は、１〜１００kg／hrが好
ましい。
【００１６】本発明２の製造方法は上記の熱可塑性樹
脂、無機ガス及び水を含有するアルコールを圧力容器内
に供給し、加熱、加圧した後、圧力容器内の圧力を低減
して発泡させることを特徴とする。上記圧力容器とは供
給する無機ガスおよび、水を含有するアルコールが気化
したときの圧力に耐えうるものならば特に限定されず、
たとえばオートクレーブがあげられる。圧力容器内の温
度、無機ガスの供給圧力は特に限定されないが、発泡倍
率の高い発泡体を得るためには熱可塑性樹脂の融点−１
０℃〜融点＋２０℃の温度の範囲で、５〜１００kg／cm
2 の圧力にした後、圧力容器内を大気圧に開放するのが
好ましい。さらに熱可塑性樹脂は予めミキシングロー
ル、加熱プレスなどの方法でシート等の成形体に成形さ
れていてもよい。
脂、無機ガス及び水を含有するアルコールを圧力容器内
に供給し、加熱、加圧した後、圧力容器内の圧力を低減
して発泡させることを特徴とする。上記圧力容器とは供
給する無機ガスおよび、水を含有するアルコールが気化
したときの圧力に耐えうるものならば特に限定されず、
たとえばオートクレーブがあげられる。圧力容器内の温
度、無機ガスの供給圧力は特に限定されないが、発泡倍
率の高い発泡体を得るためには熱可塑性樹脂の融点−１
０℃〜融点＋２０℃の温度の範囲で、５〜１００kg／cm
2 の圧力にした後、圧力容器内を大気圧に開放するのが
好ましい。さらに熱可塑性樹脂は予めミキシングロー
ル、加熱プレスなどの方法でシート等の成形体に成形さ
れていてもよい。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の詳細を実施例をもって説明す
る。
る。
【００１８】実施例１〜８、比較例１〜６ 表１および表２に示した所定量の低密度ポリエチレン
（密度０．９２１、メルトフローレ−ト２．０ｇ／１０
分、融点１１０．７℃）、抗酸化剤（アデカ・アーガス
化学社製、商品名；Ｍａｒｋ３２８）およびタルク（日
本タルク社製、商品名；ＭＳ）を混合し、スクリュー径
６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３５のベント部に２つの注入口が設
けられた押出機のホッパーに供給し、所定量の炭酸ガス
を押出機のベント部の第１の注入口からプランジャーポ
ンプで供給し、第２の注入口から所定量の水を含んだエ
タノールをプランジャーポンプを用いて供給し、１３０
℃で溶融混練して内径２ｍｍの金型（１１３℃）を通し
て１２kg／hrで吐出して発泡させ、ロッド状の発泡体を
得た。得られた発泡体は数時間後に収縮現象が認められ
たので、収縮を回復させる養生期間として２４時間、２
０℃の空間に保持した後、以下の物性の測定を行い、結
果を表１および表２に示した。また、比較例６に関して
は、口金から樹脂が飛散し、発泡倍率および独立気泡率
は測定不能であった。
（密度０．９２１、メルトフローレ−ト２．０ｇ／１０
分、融点１１０．７℃）、抗酸化剤（アデカ・アーガス
化学社製、商品名；Ｍａｒｋ３２８）およびタルク（日
本タルク社製、商品名；ＭＳ）を混合し、スクリュー径
６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３５のベント部に２つの注入口が設
けられた押出機のホッパーに供給し、所定量の炭酸ガス
を押出機のベント部の第１の注入口からプランジャーポ
ンプで供給し、第２の注入口から所定量の水を含んだエ
タノールをプランジャーポンプを用いて供給し、１３０
℃で溶融混練して内径２ｍｍの金型（１１３℃）を通し
て１２kg／hrで吐出して発泡させ、ロッド状の発泡体を
得た。得られた発泡体は数時間後に収縮現象が認められ
たので、収縮を回復させる養生期間として２４時間、２
０℃の空間に保持した後、以下の物性の測定を行い、結
果を表１および表２に示した。また、比較例６に関して
は、口金から樹脂が飛散し、発泡倍率および独立気泡率
は測定不能であった。
【００１９】（物性測定） 発泡倍率 得られた発泡体を電子比重計（ミラージュ社製、型式；
ＥＤ−１２０Ｔ）を用いて比重を測定し、原料の平均密
度を除して発泡倍率を計算した。
ＥＤ−１２０Ｔ）を用いて比重を測定し、原料の平均密
度を除して発泡倍率を計算した。
【００２０】独立気泡率 得られた発泡体を空気比較式比重計（東京サイエンス社
製、型式；１０００型）を用いて１〜１／２〜１気圧法
により独立気泡体積を測定し、発泡体の見かけ体積で除
して独立気泡率を計算した。
製、型式；１０００型）を用いて１〜１／２〜１気圧法
により独立気泡体積を測定し、発泡体の見かけ体積で除
して独立気泡率を計算した。
【００２１】表面状態 発泡体の気泡形状および表面状態を目視で観察し評価し
た。表面状態に関しては、表面にしわまたは亀裂がなく
製品として適合性のあるものには○、表面に僅かにしわ
または亀裂があり製品として多少問題があると思われる
ものには△、表面にしわまたは亀裂があり製品として適
合性のないものには×を記した。
た。表面状態に関しては、表面にしわまたは亀裂がなく
製品として適合性のあるものには○、表面に僅かにしわ
または亀裂があり製品として多少問題があると思われる
ものには△、表面にしわまたは亀裂があり製品として適
合性のないものには×を記した。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】実施例９〜１６、比較例７〜１２ 表３および表４に示した所定量のポリプロピレン（三菱
油化社製、商品名；ノーブレンＥＣ９、メルトフローレ
−ト０．５ｇ／１０分）、抗酸化剤（アデカ・アーガス
化学社製、商品名；Ｍａｒｋ３２８）およびタルク（日
本タルク社製、商品名；ＭＳ）を混合し、スクリュー径
６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３５のベント部に２つの注入口が設
けられた押出機のホッパーに供給し、所定量の炭酸ガス
を押出機のベント部の第１の注入口からプランジャーポ
ンプで供給し、第２の注入口から所定量の水を含んだエ
タノールをプランジャーポンプを用いて供給し、２１０
℃で溶融混練して内径２ｍｍの金型（１５８℃）を通し
て１２kg／hrで吐出して発泡させ、ロッド状の発泡体を
得た。得られた発泡体の物性を実施例１と同様にして測
定し、結果を表３および表４に示した。また、比較例１
２に関しては、口金から樹脂が飛散し、発泡倍率および
独立気泡率は測定不能であった。
油化社製、商品名；ノーブレンＥＣ９、メルトフローレ
−ト０．５ｇ／１０分）、抗酸化剤（アデカ・アーガス
化学社製、商品名；Ｍａｒｋ３２８）およびタルク（日
本タルク社製、商品名；ＭＳ）を混合し、スクリュー径
６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３５のベント部に２つの注入口が設
けられた押出機のホッパーに供給し、所定量の炭酸ガス
を押出機のベント部の第１の注入口からプランジャーポ
ンプで供給し、第２の注入口から所定量の水を含んだエ
タノールをプランジャーポンプを用いて供給し、２１０
℃で溶融混練して内径２ｍｍの金型（１５８℃）を通し
て１２kg／hrで吐出して発泡させ、ロッド状の発泡体を
得た。得られた発泡体の物性を実施例１と同様にして測
定し、結果を表３および表４に示した。また、比較例１
２に関しては、口金から樹脂が飛散し、発泡倍率および
独立気泡率は測定不能であった。
【００２５】
【表３】
【００２６】
【表４】
【００２７】実施例１７〜２４、比較例１３〜１８ 表５および表６に示した所定量の低密度ポリエチレン
（密度０．９２１、メルトフローレ−ト２．０ｇ／１０
分、融点１１０．７℃）、抗酸化剤（アデカ・アーガス
化学社製、商品名；Ｍａｒｋ３２８）およびタルク（日
本タルク社製、商品名；ＭＳ）を混合し、ミキシングロ
ールで１２０℃で混練後、加熱プレスで１２０℃で厚み
２ｍｍのシートに成形した。得られたシートと所定量の
炭酸ガス、水を含んだエタノールを圧力容器（オートク
レーブ）に供給し、圧力容器を１０８℃まで加熱し、７
０ｋｇ／ｃｍ2 まで加圧し、１時間放置後大気圧に開放
して圧力を低減し、シート状の発泡体を得た。得られた
発泡体は数時間後に収縮現象が認められたので、収縮を
回復させる養生期間として２４時間、２０℃の空間に保
持した後、その物性を実施例１と同様にして測定し、結
果を表５および表６に示した。
（密度０．９２１、メルトフローレ−ト２．０ｇ／１０
分、融点１１０．７℃）、抗酸化剤（アデカ・アーガス
化学社製、商品名；Ｍａｒｋ３２８）およびタルク（日
本タルク社製、商品名；ＭＳ）を混合し、ミキシングロ
ールで１２０℃で混練後、加熱プレスで１２０℃で厚み
２ｍｍのシートに成形した。得られたシートと所定量の
炭酸ガス、水を含んだエタノールを圧力容器（オートク
レーブ）に供給し、圧力容器を１０８℃まで加熱し、７
０ｋｇ／ｃｍ2 まで加圧し、１時間放置後大気圧に開放
して圧力を低減し、シート状の発泡体を得た。得られた
発泡体は数時間後に収縮現象が認められたので、収縮を
回復させる養生期間として２４時間、２０℃の空間に保
持した後、その物性を実施例１と同様にして測定し、結
果を表５および表６に示した。
【００２８】
【表５】
【００２９】
【表６】
【００３０】
【発明の効果】本発明の発泡体の製造方法は、上述のと
おり、熱可塑性樹脂、無機ガス及び水を含んだ炭素数１
〜４のアルコールを混練機内に供給し、溶融混練し、混
練機から吐出して発泡させるものであるから、発泡時水
が気化に伴い蒸発潜熱を樹脂から奪って気泡のセル膜を
冷却・固定化し、高い発泡倍率の発泡体を得ることがで
きる。この時水と混合したアルコールが樹脂と水との相
溶性を向上させ、不均一で巨大な気泡の生成を防ぎ、均
一で微細な気泡を持つ表面状態に優れた発泡体を得るこ
とができる。また、本発明の発泡剤は、環境上の点、安
全上の点からもなんら問題のないものである。
おり、熱可塑性樹脂、無機ガス及び水を含んだ炭素数１
〜４のアルコールを混練機内に供給し、溶融混練し、混
練機から吐出して発泡させるものであるから、発泡時水
が気化に伴い蒸発潜熱を樹脂から奪って気泡のセル膜を
冷却・固定化し、高い発泡倍率の発泡体を得ることがで
きる。この時水と混合したアルコールが樹脂と水との相
溶性を向上させ、不均一で巨大な気泡の生成を防ぎ、均
一で微細な気泡を持つ表面状態に優れた発泡体を得るこ
とができる。また、本発明の発泡剤は、環境上の点、安
全上の点からもなんら問題のないものである。
【００３１】本発明２の発泡体の製造方法は、上述のと
おり、熱可塑性樹脂、無機ガス及び水を含んだ炭素数１
〜４のアルコールを圧力容器内に供給し、加熱、加圧し
た後、圧力を低減して発泡させることを特徴とするもの
であるから、発泡時水が気化に伴い蒸発潜熱を樹脂から
奪って気泡のセル膜を冷却・固定化し、高い発泡倍率の
発泡体を得ることができる。この時水と混合したアルコ
ールが樹脂と水との相溶性を向上させ、不均一で巨大な
気泡の生成を防ぎ、均一で微細な気泡を持つ表面状態に
優れた発泡体を得ることができる。また、本発明の発泡
剤は、環境上の点、安全上の点からもなんら問題のない
ものである。
おり、熱可塑性樹脂、無機ガス及び水を含んだ炭素数１
〜４のアルコールを圧力容器内に供給し、加熱、加圧し
た後、圧力を低減して発泡させることを特徴とするもの
であるから、発泡時水が気化に伴い蒸発潜熱を樹脂から
奪って気泡のセル膜を冷却・固定化し、高い発泡倍率の
発泡体を得ることができる。この時水と混合したアルコ
ールが樹脂と水との相溶性を向上させ、不均一で巨大な
気泡の生成を防ぎ、均一で微細な気泡を持つ表面状態に
優れた発泡体を得ることができる。また、本発明の発泡
剤は、環境上の点、安全上の点からもなんら問題のない
ものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂１００重量部、無機ガス
０．５〜１０重量部及び水２０〜７０重量％を含んだ炭
素数１〜４のアルコール０．１〜３重量部を混練機内に
供給し、溶融混練し、混練機から吐出して発泡させるこ
とを特徴とする発泡体の製造方法。 - 【請求項２】 熱可塑性樹脂１００重量部、無機ガス
０．５〜１０重量部及び水２０〜７０重量％を含んだ炭
素数１〜４のアルコール０．１〜３重量部を圧力容器内
に供給し、加熱、加圧した後、圧力を低減して発泡させ
ることを特徴とする発泡体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24525193A JPH07102103A (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 発泡体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24525193A JPH07102103A (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 発泡体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07102103A true JPH07102103A (ja) | 1995-04-18 |
Family
ID=17130902
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24525193A Pending JPH07102103A (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 発泡体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07102103A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021522400A (ja) * | 2018-04-19 | 2021-08-30 | マテリアス・ソチエタ・ア・レスポンサビリタ・リミタータＭＡＴＥＲＩＡＳ Ｓ．ｒ．ｌ． | 層状発泡ポリマー材料を調製するための方法 |
| JP2024503080A (ja) * | 2021-08-03 | 2024-01-24 | 江▲蘇▼大毛牛新材料有限公司 | 臨界発泡による発泡材料の調製方法 |
-
1993
- 1993-09-30 JP JP24525193A patent/JPH07102103A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021522400A (ja) * | 2018-04-19 | 2021-08-30 | マテリアス・ソチエタ・ア・レスポンサビリタ・リミタータＭＡＴＥＲＩＡＳ Ｓ．ｒ．ｌ． | 層状発泡ポリマー材料を調製するための方法 |
| JP2024503080A (ja) * | 2021-08-03 | 2024-01-24 | 江▲蘇▼大毛牛新材料有限公司 | 臨界発泡による発泡材料の調製方法 |
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