JPH07102473A - 接着性の改良されたポリベンザゾール繊維の製造方法 - Google Patents
接着性の改良されたポリベンザゾール繊維の製造方法Info
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- JPH07102473A JPH07102473A JP24528393A JP24528393A JPH07102473A JP H07102473 A JPH07102473 A JP H07102473A JP 24528393 A JP24528393 A JP 24528393A JP 24528393 A JP24528393 A JP 24528393A JP H07102473 A JPH07102473 A JP H07102473A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、高い引張強度と引張弾性率を有
し、かつ接着性に優れたポリベンザゾール繊維を提供す
る。 【構成】 ポリベンザゾール繊維を一定の条件下でコロ
ナ放電処理を行い、その機械的特性を低下させることな
く、接着性を向上させる接着性の改良されたポリベンザ
ゾール繊維の製造方法。
し、かつ接着性に優れたポリベンザゾール繊維を提供す
る。 【構成】 ポリベンザゾール繊維を一定の条件下でコロ
ナ放電処理を行い、その機械的特性を低下させることな
く、接着性を向上させる接着性の改良されたポリベンザ
ゾール繊維の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は接着性の改良されたポリ
ベンザゾール繊維の製造方法に関し、更には、生産性の
優れた接着改良ポリベンザゾールに繊維の製造方法に関
する。
ベンザゾール繊維の製造方法に関し、更には、生産性の
優れた接着改良ポリベンザゾールに繊維の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、タイヤや伝動ベルトの如きゴム資
材の補強材として使用される繊維に関してはポリエステ
ル繊維、ナイロン繊維、ガラス繊維及びスチール繊維が
中心であったが、ケブラーに代表される芳香族ポリアミ
ド繊維の出現により、高強度、高弾性率、さらには耐熱
性が要求される分野においては、この芳香族ポリアミド
繊維が一部の用途においては使用されている。
材の補強材として使用される繊維に関してはポリエステ
ル繊維、ナイロン繊維、ガラス繊維及びスチール繊維が
中心であったが、ケブラーに代表される芳香族ポリアミ
ド繊維の出現により、高強度、高弾性率、さらには耐熱
性が要求される分野においては、この芳香族ポリアミド
繊維が一部の用途においては使用されている。
【０００３】しかしながら、例えば、この芳香族ポリア
ミド繊維を、タイヤ重量の軽量化のために、スチールコ
ードの代替材料として使用する試みもなされたが、芳香
族ポリアミド繊維の強度及び耐摩耗性が不十分なため、
その実現にいたっていない。
ミド繊維を、タイヤ重量の軽量化のために、スチールコ
ードの代替材料として使用する試みもなされたが、芳香
族ポリアミド繊維の強度及び耐摩耗性が不十分なため、
その実現にいたっていない。
【０００４】この芳香族ポリアミド繊維を越える素材と
して、ポリベンザゾール繊維が注目されている。ポリベ
ンザゾール繊維は芳香族ポリアミド繊維よりもさらに優
れた強度、弾性率及び耐熱性を有し、芳香族ポリアミド
繊維によって実現出来なかったスチールコードの代替素
材として、さらには、ベルト等のゴム資材分野におい
て、より高強度、高耐熱性が要求される用途分野での補
強用繊維として使用が検討されている。
して、ポリベンザゾール繊維が注目されている。ポリベ
ンザゾール繊維は芳香族ポリアミド繊維よりもさらに優
れた強度、弾性率及び耐熱性を有し、芳香族ポリアミド
繊維によって実現出来なかったスチールコードの代替素
材として、さらには、ベルト等のゴム資材分野におい
て、より高強度、高耐熱性が要求される用途分野での補
強用繊維として使用が検討されている。
【０００５】さらに、繊維強化複合材料の分野において
は、軽量でかつ優れた機械的特性を有する複合材料が望
まれており、この優れた機械的特性を有するポリベンザ
ゾール繊維は、新規な高性能繊維強化複合材料として、
極めて有望な素材である。
は、軽量でかつ優れた機械的特性を有する複合材料が望
まれており、この優れた機械的特性を有するポリベンザ
ゾール繊維は、新規な高性能繊維強化複合材料として、
極めて有望な素材である。
【０００６】しかし、かかるポリベンザゾール繊維をタ
イヤコードや伝動ベルト等のゴム資材の補強用繊維とし
て、あるいは繊維強化複合材料の補強用繊維として使用
する場合、従来のポリベンザゾール繊維は、芳香族ポリ
アミド繊維と比較し、ゴムやマトリックス樹脂との接着
性がやや劣るという欠点があった。
イヤコードや伝動ベルト等のゴム資材の補強用繊維とし
て、あるいは繊維強化複合材料の補強用繊維として使用
する場合、従来のポリベンザゾール繊維は、芳香族ポリ
アミド繊維と比較し、ゴムやマトリックス樹脂との接着
性がやや劣るという欠点があった。
【０００７】ゴム資材や繊維強化複合材料において、こ
のような繊維を使用するにあたっては、マトリックスと
なるゴムあるいは樹脂と補強繊維との接着性は極めて重
要なポイントの一つである。ゴム資材においては、接着
性の悪さは耐疲労性の低下につながり、繊維強化複合材
料においては、繊維−樹脂間の剥離による機械的特性の
低下につながる。
のような繊維を使用するにあたっては、マトリックスと
なるゴムあるいは樹脂と補強繊維との接着性は極めて重
要なポイントの一つである。ゴム資材においては、接着
性の悪さは耐疲労性の低下につながり、繊維強化複合材
料においては、繊維−樹脂間の剥離による機械的特性の
低下につながる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明はポリベンザゾ
ール繊維における前記従来の欠点、即ち、マトリックス
であるゴム及び樹脂との接着性が劣るという問題点を解
消し、高強度、高弾性率、高耐熱性を有し、さらに優れ
た接着性を有するポリベンザゾール繊維を提供せんとす
るものである。
ール繊維における前記従来の欠点、即ち、マトリックス
であるゴム及び樹脂との接着性が劣るという問題点を解
消し、高強度、高弾性率、高耐熱性を有し、さらに優れ
た接着性を有するポリベンザゾール繊維を提供せんとす
るものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、少なく
とも４．０ＧＰａの引張強度と、少なくとも１４０ＧＰ
ａの引張弾性率を有するポリベンザゾール繊維を下記条
件を満足するようにコロナ放電処理することを特徴とす
る接着性の改良されたポリベンザゾール繊維の製造方法
である。 （１）コロナ放電処理による、フィラメント表面の酸素
原子数の炭素原子数に対する比（Ｏ／Ｃ）の増加（ΔＯ
％）が５％以上。 （２）コロナ放電処理後の繊維の引張強度保持率が処理
前の値の９７％以上。
とも４．０ＧＰａの引張強度と、少なくとも１４０ＧＰ
ａの引張弾性率を有するポリベンザゾール繊維を下記条
件を満足するようにコロナ放電処理することを特徴とす
る接着性の改良されたポリベンザゾール繊維の製造方法
である。 （１）コロナ放電処理による、フィラメント表面の酸素
原子数の炭素原子数に対する比（Ｏ／Ｃ）の増加（ΔＯ
％）が５％以上。 （２）コロナ放電処理後の繊維の引張強度保持率が処理
前の値の９７％以上。
【００１０】本発明におけるポリベンザゾール繊維は、
少なくとも４．０ＧＰａの引張強度と、少なくとも１４
０ＧＰａの引張弾性率を、さらに好ましくは少なくとも
５．０ＧＰａの引張強度と、少なくとも２５０ＧＰａの
引張弾性率を有する。このポリベンザゾール繊維は、従
来の芳香族ポリアミド繊維と比較し、優れた強度及び弾
性率を有するため、例えば乗用車用タイヤのカーカス素
材として使用した場合、従来達成できなかった著しい軽
量化が可能となる。
少なくとも４．０ＧＰａの引張強度と、少なくとも１４
０ＧＰａの引張弾性率を、さらに好ましくは少なくとも
５．０ＧＰａの引張強度と、少なくとも２５０ＧＰａの
引張弾性率を有する。このポリベンザゾール繊維は、従
来の芳香族ポリアミド繊維と比較し、優れた強度及び弾
性率を有するため、例えば乗用車用タイヤのカーカス素
材として使用した場合、従来達成できなかった著しい軽
量化が可能となる。
【００１１】本発明における上記ポリベンザゾール繊維
は、ヤーンをコロナ放電処理に供せられる。ヤーンをコ
ロナ処理する方法としては、紡糸工程または、紡糸−熱
処理工程により製造された繊維を、一旦巻き取った後処
理する方法及び一旦巻き取ることなく、紡糸、抽出、乾
燥または紡糸、抽出、乾燥、熱処理の工程に引き続いて
連続で処理する方法が可能であるが、生産性等を考慮す
ると、連続で処理する後者の方法が好ましい。
は、ヤーンをコロナ放電処理に供せられる。ヤーンをコ
ロナ処理する方法としては、紡糸工程または、紡糸−熱
処理工程により製造された繊維を、一旦巻き取った後処
理する方法及び一旦巻き取ることなく、紡糸、抽出、乾
燥または紡糸、抽出、乾燥、熱処理の工程に引き続いて
連続で処理する方法が可能であるが、生産性等を考慮す
ると、連続で処理する後者の方法が好ましい。
【００１２】なお、本発明でいう紡糸工程とは、ポリマ
ーがノズルより吐出された後、水洗、乾燥等の工程を経
て、いわゆるアズスパン糸が得られるまでの工程を意味
する。
ーがノズルより吐出された後、水洗、乾燥等の工程を経
て、いわゆるアズスパン糸が得られるまでの工程を意味
する。
【００１３】従来、ポリベンザゾール繊維の接着性を改
善する方法としては、ポリベンゾオキサゾール繊維を減
圧下でプラズマ処理する方法が、特開平１−３０６４３
１号及び特開平１−３０６４３２号に記載されている。
しかし、この方法は減圧下で行う必要が有るため、比較
的大きな設備を必要とする。また、バッチ処理で行うた
め、生産性を考慮すると、必ずしも満足のいく方法では
ない。
善する方法としては、ポリベンゾオキサゾール繊維を減
圧下でプラズマ処理する方法が、特開平１−３０６４３
１号及び特開平１−３０６４３２号に記載されている。
しかし、この方法は減圧下で行う必要が有るため、比較
的大きな設備を必要とする。また、バッチ処理で行うた
め、生産性を考慮すると、必ずしも満足のいく方法では
ない。
【００１４】また、コロナ処理により高性能繊維の接着
性改善する方法としては、超高分子量ポリエチレン繊維
の例が特開昭６０−１４６０７８号に開示されている。
しかしながら、この方法では処理中に繊維が高温になる
ため、耐熱性の低いポリエチレン繊維においては、処理
後の繊維の機械的特性が低下するという大きな問題点が
あった。このため、高い照射線量を繊維に与える事がで
きず、０．０５〜３．０ワット／ｍ2 ／分という極めて
低い照射線量でのコロナ処理を実施しており、コロナ処
理による著しい接着性の改善は達成されていない。
性改善する方法としては、超高分子量ポリエチレン繊維
の例が特開昭６０−１４６０７８号に開示されている。
しかしながら、この方法では処理中に繊維が高温になる
ため、耐熱性の低いポリエチレン繊維においては、処理
後の繊維の機械的特性が低下するという大きな問題点が
あった。このため、高い照射線量を繊維に与える事がで
きず、０．０５〜３．０ワット／ｍ2 ／分という極めて
低い照射線量でのコロナ処理を実施しており、コロナ処
理による著しい接着性の改善は達成されていない。
【００１５】また、特開昭６３−２１３５３０号にはポ
リオレフィン、特に超高分子量ポリエチレン成形品のコ
ロナ放電処理による接着性の改善方法が開示されてお
り、７５ワット／ｍ2 ／分の照射線量でコロナ放電処理
する事が実施例に記載されている。この方法によれば、
繊維表面の酸素原子量が２．２％から８．７％まで増加
（ΔＯ％＝６．５％）しているが、しかし、このような
比較的低い照射線量による処理にもかかわらず、既に引
張強度は９５．７％まで低下しており、さらに接着性を
向上させるために１００ワット／ｍ2 ／分以上の、さら
には１０００ワット／ｍ2 ／分以上の高い照射線量で処
理した場合には、機械的特性が著しく低下するためこの
ような照射線量の適用は実用的に不可能であった。
リオレフィン、特に超高分子量ポリエチレン成形品のコ
ロナ放電処理による接着性の改善方法が開示されてお
り、７５ワット／ｍ2 ／分の照射線量でコロナ放電処理
する事が実施例に記載されている。この方法によれば、
繊維表面の酸素原子量が２．２％から８．７％まで増加
（ΔＯ％＝６．５％）しているが、しかし、このような
比較的低い照射線量による処理にもかかわらず、既に引
張強度は９５．７％まで低下しており、さらに接着性を
向上させるために１００ワット／ｍ2 ／分以上の、さら
には１０００ワット／ｍ2 ／分以上の高い照射線量で処
理した場合には、機械的特性が著しく低下するためこの
ような照射線量の適用は実用的に不可能であった。
【００１６】本発明におけるコロナ放電処理は、（１）
フィラメント表面の酸素原子数の炭素原子数に対する比
（Ｏ／Ｃ）の増加（ΔＯ％）が５％以上。さらに好まし
くは７％以上。（２）処理後の繊維の引張強度保持率が
処理前の値の９７％以上となるような条件にて行う。
フィラメント表面の酸素原子数の炭素原子数に対する比
（Ｏ／Ｃ）の増加（ΔＯ％）が５％以上。さらに好まし
くは７％以上。（２）処理後の繊維の引張強度保持率が
処理前の値の９７％以上となるような条件にて行う。
【００１７】フィラメント表面の、酸素原子数の炭素原
子数に対する比（Ｏ／Ｃ）の測定は、Ｘ線電子分光装置
（島津製作所製ＥＳＣＡ８５０型）を用い、両面をテー
プでサンプルを固定した試料台を導入し、真空度５×１
０-6パスカルにした後、光源としてＭｇＫα（１２５４
ｅＶ）を用いて、Ｃ1S及びＯ1Sの測定を行った。測定
後、波形処理を行った後、それぞれのピーク面積を算出
し、炭素原子に対する酸素原子の比を求めた。さらに、
処理前後のＯ／Ｃ値の差より、ΔＯ％の値を算出した。
子数に対する比（Ｏ／Ｃ）の測定は、Ｘ線電子分光装置
（島津製作所製ＥＳＣＡ８５０型）を用い、両面をテー
プでサンプルを固定した試料台を導入し、真空度５×１
０-6パスカルにした後、光源としてＭｇＫα（１２５４
ｅＶ）を用いて、Ｃ1S及びＯ1Sの測定を行った。測定
後、波形処理を行った後、それぞれのピーク面積を算出
し、炭素原子に対する酸素原子の比を求めた。さらに、
処理前後のＯ／Ｃ値の差より、ΔＯ％の値を算出した。
【００１８】ポリベンザゾール繊維の接着性は、フィラ
メント表面の酸素原子濃度と極めてよい相関が有り、Δ
Ｏ％の値が５％未満では、十分な接着改善効果が期待出
来ない。また、たとえΔＯ％値の増加が大きくても、処
理後の繊維の引張強度が低下しては、高強度補強繊維と
しての本来の特性を失ってしまうため好ましくない。
メント表面の酸素原子濃度と極めてよい相関が有り、Δ
Ｏ％の値が５％未満では、十分な接着改善効果が期待出
来ない。また、たとえΔＯ％値の増加が大きくても、処
理後の繊維の引張強度が低下しては、高強度補強繊維と
しての本来の特性を失ってしまうため好ましくない。
【００１９】このように、本発明で使用するポリベンザ
ゾール繊維は、従来に無い、高い引張強度及び引張弾性
率を有すると共に、コロナ処理放電時に繊維に与えられ
る極めて高いエネルギーに対しても安定であり、１００
ワット／ｍ2 ／分以上の、さらには１０００ワット／ｍ
2 ／分以上の高い照射線量を与えて処理を行っても、処
理後の繊維の機械的特性が、実質的に低下しないという
事が明らかになった。この事により、従来にない優れた
機械的特性と接着性を有するポリベンザゾール繊維の製
造が可能となり、本発明に到達したわけである。
ゾール繊維は、従来に無い、高い引張強度及び引張弾性
率を有すると共に、コロナ処理放電時に繊維に与えられ
る極めて高いエネルギーに対しても安定であり、１００
ワット／ｍ2 ／分以上の、さらには１０００ワット／ｍ
2 ／分以上の高い照射線量を与えて処理を行っても、処
理後の繊維の機械的特性が、実質的に低下しないという
事が明らかになった。この事により、従来にない優れた
機械的特性と接着性を有するポリベンザゾール繊維の製
造が可能となり、本発明に到達したわけである。
【００２０】
実施例１ 引張強度５．３ＧＰａ（３８．５グラム／デニール）、
引張弾性率２５０ＧＰａ（１８１６グラム／デニール）
を有するポリベンゾビスオキサゾール繊維を用い、下記
の条件でコロナ放電処理を実施した。
引張弾性率２５０ＧＰａ（１８１６グラム／デニール）
を有するポリベンゾビスオキサゾール繊維を用い、下記
の条件でコロナ放電処理を実施した。
【００２１】＜マルチフィラメントのコロナ放電処理＞
春日電気社製のコロナ放電処理装置を用いて、バー状電
極を使用し、第１表に示した各照射条件で処理を行っ
た。
春日電気社製のコロナ放電処理装置を用いて、バー状電
極を使用し、第１表に示した各照射条件で処理を行っ
た。
【００２２】コロナ放電処理後の各マルチフィラメント
の引張強度及び引張弾性率の値を第１表に示す。高いエ
ネルギーで放電処理した後も、引張強度及び引張弾性率
の値の低下は全く認められなかった。
の引張強度及び引張弾性率の値を第１表に示す。高いエ
ネルギーで放電処理した後も、引張強度及び引張弾性率
の値の低下は全く認められなかった。
【００２３】＜Ｏ／Ｃ値の測定＞前述した測定法に従っ
て、フィラメント表面の酸素原子数の炭素原子数に対す
る比（Ｏ／Ｃ）の測定を、Ｘ線電子分光装置を用いて行
った。Ｏ／Ｃの測定結果を第１表に示す。
て、フィラメント表面の酸素原子数の炭素原子数に対す
る比（Ｏ／Ｃ）の測定を、Ｘ線電子分光装置を用いて行
った。Ｏ／Ｃの測定結果を第１表に示す。
【００２４】＜層間せん断強さ（ＩＬＳＳ）の測定＞上
記、各コロナ処理マルチフィラメントを用い、ＩＬＳＳ
の測定を行った。ＩＬＳＳ測定用の試験片は、エポキシ
樹脂を用いて作成した。エポン９１０２Ａ、エポン９１
０２Ｂ、エポン９１０２Ｃ（いずれも油化シェル社製）
を、それぞれ１００／７６／１の重量比で混合した樹脂
に含浸し、１３５℃で１．５時間硬化させ、厚さ３ｍ
ｍ、幅６ｍｍ、長さ１８ｍｍの一方向補強複合材の試験
片とした。なお、Ｖｆ＝５０に調製した。この試験片
を、支点間距離１２ｍｍ（１／ｈ＝４）、クロスヘッド
速度１ｍｍ／分の条件でせん断応力を測定した後、最大
せん断応力Ｐ（ｋｇ）と試験片断面積Ａ（ｍｍ2)から、
ＩＬＳＳ値＝３．Ｐ／４．Ａ（ｋｇ／ｍｍ2 ）を 算出
した。ＩＬＳＳ測定結果を第１表に示すが、コロナ放電
処理により、接着性が大きく改善されている事が明らか
である。
記、各コロナ処理マルチフィラメントを用い、ＩＬＳＳ
の測定を行った。ＩＬＳＳ測定用の試験片は、エポキシ
樹脂を用いて作成した。エポン９１０２Ａ、エポン９１
０２Ｂ、エポン９１０２Ｃ（いずれも油化シェル社製）
を、それぞれ１００／７６／１の重量比で混合した樹脂
に含浸し、１３５℃で１．５時間硬化させ、厚さ３ｍ
ｍ、幅６ｍｍ、長さ１８ｍｍの一方向補強複合材の試験
片とした。なお、Ｖｆ＝５０に調製した。この試験片
を、支点間距離１２ｍｍ（１／ｈ＝４）、クロスヘッド
速度１ｍｍ／分の条件でせん断応力を測定した後、最大
せん断応力Ｐ（ｋｇ）と試験片断面積Ａ（ｍｍ2)から、
ＩＬＳＳ値＝３．Ｐ／４．Ａ（ｋｇ／ｍｍ2 ）を 算出
した。ＩＬＳＳ測定結果を第１表に示すが、コロナ放電
処理により、接着性が大きく改善されている事が明らか
である。
【００２５】比較例１ 実施例１と同一のポリベンゾビスオキサゾールマルチフ
ィラメントを、何の処理も施さずに試料とし、実施例１
と同一の条件で機械的特性、Ｏ／Ｃ及びＩＬＳＳの測定
を行った。結果を第１表に示す。
ィラメントを、何の処理も施さずに試料とし、実施例１
と同一の条件で機械的特性、Ｏ／Ｃ及びＩＬＳＳの測定
を行った。結果を第１表に示す。
【００２６】実施例２ 比較例１で測定した引張強度の値をもとにして、実施例
１でコロナ放電処理を施した後の各試料の強度保持率を
計算した。結果を第１表に示す。また、比較例１で測定
した未コロナ放電処理糸のＯ／Ｃ値をもとにして、実施
例１でコロナ放電処理を施した各試料のΔＯ％値を算出
した。結果を第１表に示す。
１でコロナ放電処理を施した後の各試料の強度保持率を
計算した。結果を第１表に示す。また、比較例１で測定
した未コロナ放電処理糸のＯ／Ｃ値をもとにして、実施
例１でコロナ放電処理を施した各試料のΔＯ％値を算出
した。結果を第１表に示す。
【００２７】比較例２ 実施例１と同一のポリベンゾビスオキサゾールマルチフ
ィラメントを、１００ワット／ｍ2 ／分の照射線量でコ
ロナ放電処理を施し、実施例１と同一の条件で機械的特
性、Ｏ／Ｃ及びＩＬＳＳの測定を行った。また、実施例
２と同様にして、強度保持率及びΔＯ％値を算出した。
結果を第１表に示すが、照射線量が低いため、ΔＯ％値
の増加が少なく、接着性が十分には改善されなかった。
ィラメントを、１００ワット／ｍ2 ／分の照射線量でコ
ロナ放電処理を施し、実施例１と同一の条件で機械的特
性、Ｏ／Ｃ及びＩＬＳＳの測定を行った。また、実施例
２と同様にして、強度保持率及びΔＯ％値を算出した。
結果を第１表に示すが、照射線量が低いため、ΔＯ％値
の増加が少なく、接着性が十分には改善されなかった。
【００２８】
【表１】
【００２９】実施例３ 引張強度５．０ＧＰａ（３６グラム／デニール）、引張
弾性率２１０ＧＰａ（１５２０グラム／デニール）を有
するポリベンゾビスチアゾール繊維を用い、実施例１と
同一の装置を用い、第２表に示した各照射条件でコロナ
放電処理を実施した。
弾性率２１０ＧＰａ（１５２０グラム／デニール）を有
するポリベンゾビスチアゾール繊維を用い、実施例１と
同一の装置を用い、第２表に示した各照射条件でコロナ
放電処理を実施した。
【００３０】コロナ放電処理後の各マルチフィラメント
の引張強度及び引張弾性率の値を第２表に示すが、引張
強度及び引張弾性率の値の低下は認められなかった。さ
らに実施例１と同一の条件でＯ／Ｃ、ＩＬＳＳの測定を
実施した。測定結果を第２表に示す。
の引張強度及び引張弾性率の値を第２表に示すが、引張
強度及び引張弾性率の値の低下は認められなかった。さ
らに実施例１と同一の条件でＯ／Ｃ、ＩＬＳＳの測定を
実施した。測定結果を第２表に示す。
【００３１】比較例３ 実施例２と同一のポリベンゾビスチアゾールマルチフィ
ラメントを、何の処理も施さずに試料とし、実施例１と
同一の条件で機械的特性、Ｏ／Ｃ及びＩＬＳＳの測定を
行った。結果を第２表に示す。
ラメントを、何の処理も施さずに試料とし、実施例１と
同一の条件で機械的特性、Ｏ／Ｃ及びＩＬＳＳの測定を
行った。結果を第２表に示す。
【００３２】実施例４ 比較例２で測定した引張強度の値をもとにして、実施例
２でコロナ放電処理を施した後の各試料の強度保持率を
計算した。結果を第２表に示す。また、比較例２で測定
した未コロナ放電処理糸のＯ／Ｃ値をもとにして、実施
例２でコロナ放電処理を施した各試料のΔＯ％を算出し
た。結果を第２表に示す。
２でコロナ放電処理を施した後の各試料の強度保持率を
計算した。結果を第２表に示す。また、比較例２で測定
した未コロナ放電処理糸のＯ／Ｃ値をもとにして、実施
例２でコロナ放電処理を施した各試料のΔＯ％を算出し
た。結果を第２表に示す。
【００３３】
【表２】
【００３４】
【発明の効果】本発明によれば、従来に無い、高い引張
強度と引張弾性率を有し、かつ接着性に優れたポリベン
ザゾール繊維を得る事ができる。
強度と引張弾性率を有し、かつ接着性に優れたポリベン
ザゾール繊維を得る事ができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 少なくとも４．０ＧＰａの引張強度と、
少なくとも１４０ＧＰａの引張弾性率を有するポリベン
ザゾール繊維を、下記条件を満足するようにコロナ放電
処理することを特徴とする接着性の改良されたポリベン
ザゾール繊維の製造方法。 （１）コロナ放電処理による、フィラメント表面の酸素
原子数の炭素原子数に対する比（Ｏ／Ｃ）の増加（ΔＯ
％）が５％以上。 （２）コロナ放電処理後の繊維の引張強度保持率が処理
前の値の９７％以上。 - 【請求項２】 コロナ放電処理を、紡糸工程または、紡
糸−熱処理工程に引き続き、一旦巻き取る事無く行う事
を特徴とする、特許請求の範囲第１項記載の、接着性の
改良されたポリベンザゾール繊維の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24528393A JPH07102473A (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 接着性の改良されたポリベンザゾール繊維の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24528393A JPH07102473A (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 接着性の改良されたポリベンザゾール繊維の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07102473A true JPH07102473A (ja) | 1995-04-18 |
Family
ID=17131368
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24528393A Pending JPH07102473A (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 接着性の改良されたポリベンザゾール繊維の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07102473A (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003064737A1 (fr) * | 2002-01-28 | 2003-08-07 | Toyo Boseki Kabushiki Kaisha | Fibre de polybenzazole et son procede de production |
| CN103015153A (zh) * | 2012-12-03 | 2013-04-03 | 天津工业大学 | 一种碳纤维表面结构缺陷修复技术 |
| CN103015157A (zh) * | 2012-12-03 | 2013-04-03 | 天津工业大学 | 一种石墨烯提高碳纤维抗拉强度的方法 |
| CN103015156A (zh) * | 2012-12-03 | 2013-04-03 | 天津工业大学 | 一种改善碳纤维抗拉强度方法 |
| CN103015158A (zh) * | 2012-12-03 | 2013-04-03 | 天津工业大学 | 增强碳纤维的方法 |
| CN103015152A (zh) * | 2012-12-03 | 2013-04-03 | 天津工业大学 | 一种碳纤维抗拉强度改善方法 |
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| CN103031705A (zh) * | 2012-12-03 | 2013-04-10 | 天津工业大学 | 提高碳纤维抗拉强度的方法 |
| CN103046309A (zh) * | 2012-12-03 | 2013-04-17 | 天津工业大学 | 一种使碳纤维拉伸强度增加的方法 |
| CN103046311A (zh) * | 2012-12-03 | 2013-04-17 | 天津工业大学 | 一种提升碳纤维拉伸强度的方法 |
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| KR20140072082A (ko) * | 2011-09-06 | 2014-06-12 | 허니웰 인터내셔널 인코포레이티드 | 저 bfs 복합체 및 그 제조방법 |
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| US9718237B2 (en) | 2011-09-06 | 2017-08-01 | Honeywell International Inc. | Rigid structure UHMWPE UD and composite and the process of making |
| US9821515B2 (en) | 2011-09-06 | 2017-11-21 | Honeywell International Inc. | High lap shear strength, low back face signature UD composite and the process of making |
| US9880080B2 (en) | 2011-09-06 | 2018-01-30 | Honeywell International Inc. | Rigid structural and low back face signature ballistic UD/articles and method of making |
-
1993
- 1993-09-30 JP JP24528393A patent/JPH07102473A/ja active Pending
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