JPH07103609A - 冷凍サイクル用熱交換器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 冷媒蒸発器を通過した空気の温度分布を解消
して熱交換効率を向上し、連結配管の配管長さを短縮
し、風下側熱交換器と風上側熱交換器の流路断面積を異
ならせて冷媒蒸発器の圧力損失の増加を防止することを
可能にする。 【構成】 液冷媒の流れ難い領域が空気の流れ方向にて
重なり合わないようにした風下側熱交換器２と風上側熱
交換器３のセパレータ１１〜１５、２２〜２４の総枚数
を偶数枚に、且つ各々の熱交換器のセパレータ枚数を奇
数枚に設定した。そして、セパレータ１１、１３によっ
て仕切られたチューブ群９ａ、９ｆを入口配管４と連結
配管６の一部として用いて、配管スペースとして使用さ
れていたスペースを熱交換可能なコア１０として利用す
るようにした。また、入口配管４、出口配管５、連結配
管６が全て上部ヘッダ７、１８にのみ接続され、とくに
連結配管６の配管長さを短くして連結配管６からの熱損
失を防ぐようにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、例えば車両用空気調
和装置の冷媒蒸発器または冷媒凝縮器に用いて好適な冷
凍サイクル用熱交換器に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、冷凍サイクル用熱交換器とし
て使用される冷媒蒸発器は、複数のチューブを配列した
コアと、複数のチューブの上下端部にそれぞれ接続され
た上下部ヘッダと、上部ヘッダの一端部に接続された入
口配管と、下部ヘッダの他端部に接続された出口配管と
を備え、上下部ヘッダ内にそれぞれセパレータを設置し
て複数のチューブを複数のチューブ群に分割して１回以
上蛇行させるようにしていた。

【０００３】このような冷媒蒸発器の場合には、重力の
影響によって、上部ヘッダ内に流入した液冷媒が下降流
の際に、セパレータで仕切られたチューブ群のうち入口
側のチューブに分配され易く、また下部ヘッダ内に流入
した液冷媒が上昇流の際に、セパレータで仕切られたチ
ューブ群のうち出口側のチューブに分配され易く、同一
のチューブ群において冷媒流量の分布が発生する。する
と、複数のチューブの配列方向に渡って均一に冷媒と空
気との熱交換がなされず、冷媒蒸発器を通過した空気に
温度分布ができてしまい、熱交換効率が低下するという
不具合があった。

【０００４】このような不具合を解消するためには、上
下部ヘッダ内のセパレータの枚数をそれぞれ増やして、
セパレータで仕切られたチューブ群中のチューブの本数
を少なくすれば良いが、セパレータの枚数を単純に増や
していくと冷媒蒸発器の入口配管から出口配管までの圧
力損失が増加して冷媒の循環流量そのものが減ってしま
う。

【０００５】そこで、図３および図４に示したように、
空気の流れ方向に２基の熱交換器１０１を配列して連結
し、上部ヘッダ１０２内のセパレータ１０３および下部
ヘッダ１０４内のセパレータ１０５を各熱交換器１０１
毎に上下対称の位置に設置するようにした冷凍サイクル
用熱交換器１００（例えば実開平４−２３９７０号公
報）が提案されている。なお、１０８は複数のチューブ
とフィンとからなるコアである。また、図３および図４
の斜線部分は、液冷媒が分配され難いチューブを示す。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところが、図３および
図４に示した従来の冷凍サイクル用熱交換器１００にお
いては、冷媒流量の分布の悪い領域（斜線部分）を前後
のコア１０８で重ならないようにセパレータ１０３、１
０５を上下対称に位置に設置している。このため、図３
の冷凍サイクル用熱交換器１００においては、入口配管
１０９と連結配管１１０の上流側が風下側上部ヘッダ１
０２に接続され、出口配管１１１と連結配管１１０の下
流側が風上側下部ヘッダ１０４に接続されることにな
る。

【０００７】また、図４の冷凍サイクル用熱交換器１０
０においては、入口配管１０９が風下側上部ヘッダ１０
２に接続され、連結配管１１０の上流側が風下側下部ヘ
ッダ１０４に接続され、連結配管１１０の下流側が風上
側上部ヘッダ１０２に接続され、出口配管１１１が風上
側下部ヘッダ１０４に接続されることになる。

【０００８】したがって、入口配管１０９と出口配管１
１１の位置が上下に分かれて接続されることになるの
で、入口配管１０９と出口配管１１１の接続位置に制約
のある熱交換器の場合には上記の構造を採用できないと
いう問題が生じていた。

【０００９】また、図３では風下側上部ヘッダ１０２か
ら風上側下部ヘッダ１０４に、図４では風下側下部ヘッ
ダ１０４から風上側上部ヘッダ１０２に連結配管１１０
を取回す必要があり、連結配管１１０の配管長さが長く
なるため、連結配管１１０からの熱損失も大きくなって
しまう。また、設置スペースに制限がある場合には、連
結配管１１０を通すための配管スペースをその設置スペ
ース内で確保する必要がある。この場合には、連結配管
１１０を通すために、熱交換器１０１のコア１０８のサ
イズを縮小しなければならず、熱交換効率が低下してし
まう。

【００１０】さらに、図３および図４の冷凍サイクル用
熱交換器１００はセパレータ１０３、１０５で仕切られ
るチューブ群の流路断面積が上流側から下流側まで一定
のために、その熱交換器１００を冷媒蒸発器に利用した
場合には、冷媒蒸発器の上流側から下流側に向かって空
気と熱交換することにより冷媒が液相から気相へ相変化
して出口へ近づくにつれて冷媒の流速が早くなり、冷媒
蒸発器の下流側の圧力損失が増加するという問題が生じ
る。

【００１１】また、冷媒凝縮器に利用した場合には、冷
媒凝縮器の上流側から下流側に向かって空気と熱交換す
ることにより冷媒が気相から液相へ相変化して出口へ近
づくにつれて冷媒の流速が遅くなり、冷媒凝縮器の下流
側の熱交換効率が低下するという問題が生じる。したが
って、従来の冷凍サイクル用熱交換器１００の構造は冷
媒蒸発器や冷媒凝縮器にとって最適な構造ではなかっ
た。

【００１２】この発明は、２基の熱交換器を通過した空
気の温度分布を解消して熱交換効率を向上することがで
き、２基の熱交換器を連結する第１配管または第２配管
を短縮することができ、且つ２基の熱交換器の上流側と
下流側の流路断面積を変えて圧力損失の増加または熱交
換効率の低下を防止することのできる冷凍サイクル用熱
交換器の提供を目的とする。

【００１３】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、内部を流れる冷媒と外部を通過する空気とを熱交換
させる複数のチューブを配列したコアと、前記複数のチ
ューブの両端部にそれぞれ接続され、内部に前記複数の
チューブを複数のチューブ群に分割するセパレータを設
置した２つのヘッダと、これらのヘッダのうちの一方の
ヘッダの一端部に接続された第１配管と、前記２つのヘ
ッダのうちの一方のヘッダの他端部に接続された第２配
管とを備えた２基の熱交換器が空気の流れ方向の前後に
並設されて前記第１配管または前記第２配管を用いて連
結され、前記複数のチューブの配列方向および前記コア
のサイズを前記２基の熱交換器にて同一にした冷凍サイ
クル用熱交換器において、前記２基の熱交換器は、前記
セパレータの総個数が偶数個に設定され、且つ前記セパ
レータの設置位置が空気の流れ方向で重ならないように
設置され、前記セパレータの設置間隔を冷媒の流れ方向
の上流側と下流側とで変更した技術手段を採用してい
る。

【００１４】なお、２基の熱交換器のセパレータの総個
数は、コアの熱交換効率と２基の熱交換器の第１配管か
ら第２配管までの圧力損失により求めた最適な偶数個に
設定することが望ましい。

【００１５】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の冷凍サイクル用熱交換器において、前記２基の熱交換
器の各々の前記セパレータの個数が奇数個に設定された
技術手段を採用している。

【００１６】請求項３に記載の発明は、請求項１に記載
の冷凍サイクル用熱交換器において、前記第１配管また
は前記第２配管を接続した前記一方のヘッダ内に配され
る一部のセパレータが、この一部のセパレータによって
仕切られるチューブ群の流路断面積が前記第１配管また
は前記第２配管の流路断面積と同等以上となる位置に設
置された技術手段を採用している。

【００１７】

【作用】請求項１に記載の発明によれば、２基の熱交換
器のセパレータの総個数を偶数個に設定することによっ
て、２基の熱交換器の第１配管同士、第２配管同士が同
じ側のヘッダに接続されることになる。これにより、２
基の熱交換器を連結する第１配管または第２配管の配管
長さを短くすることが可能となる。また、２基の熱交換
器のどちらか一方のヘッダ付近に制約があっても第１配
管同士および第２配管同士を同じ側のヘッダに接続する
ことにより、制約のある場所への設置が可能となる。

【００１８】そして、２基の熱交換器のセパレータの設
置位置が空気の流れ方向で重ならないように設置されて
いるので、冷媒の分配され難いチューブが２基の熱交換
器で重ならなくなり、２基の熱交換器の複数のチューブ
の配列方向に亘って空気と均一に熱交換が行われるよう
になる。

【００１９】さらに、２基の熱交換器のセパレータの設
置間隔を冷媒の流れ方向の上流側と下流側とで変更する
ことによって、上流側と下流側とでセパレータにより仕
切られるチューブ群の流路断面積を変更しているので、
冷媒が上流側から下流側へ流れる際に液相または気相か
ら気相または液相へ相変化しても、上流側と下流側とで
冷媒の流速の変化が小さくなる。

【００２０】請求項２に記載の発明によれば、２基の熱
交換器の各々のセパレータの個数を奇数個に設定してい
るので、２基の熱交換器の各々の複数のチューブの同じ
側に接続されるヘッダの両端部に第１配管と第２配管を
それぞれ接続することができる。これにより、全ての配
管を２基の熱交換器の一端側に集めることができるの
で、２基の熱交換器を連結する第１配管または第２配管
のための配管スペースが不要になるのでコアを縮小する
必要はない。

【００２１】請求項３に記載の発明によれば、一部のセ
パレータによって仕切られるチューブ群を第１配管また
は第２配管の一部として利用することによって、配管ス
ペースとして使用されていたスペースを熱交換可能なコ
アとして利用でき、且つ２基の熱交換器を連結する第１
配管または第２配管の配管長さが短くなる。

【００２２】

【実施例】 〔実施例の構成〕次に、この発明の冷凍サイクル用熱交
換器を図に示す一実施例に基づいて説明する。図１は電
気自動車用空気調和装置の冷媒蒸発器を示した図であ
る。

【００２３】冷媒蒸発器１は、本発明の冷凍サイクル用
熱交換器であって、減圧装置（図示せず）より内部に流
入した気液二相状態の冷媒をクーリングファン（図示せ
ず）等により送られてくる室外空気と熱交換させて冷媒
を蒸発させる熱交換として働くマルチフロー型の室外熱
交換器である。

【００２４】冷媒蒸発器１は、電気自動車のエンジンル
ーム内の電気自動車の走行風を受け易い場所に取付ブラ
ケット（図示せず）を介して電気自動車に取り付けられ
ている。この冷媒蒸発器１は、熱交換効率を向上させる
ために、空気の流れ方向と冷媒の流れ方向が対向流とな
るように２基並列して設置された風下側熱交換器２およ
び風上側熱交換器３よりなる。

【００２５】そして、冷媒蒸発器１は、風下側熱交換器
２内へ冷媒を流入させる入口配管４と、風上側熱交換器
３から冷媒を流出させる出口配管５と、風下側熱交換器
２と風上側熱交換器３を連結する連結配管６とを備えて
いる。入口配管４と出口配管５は、本発明の第１配管で
あって、連結配管６は、本発明の第２配管であって、こ
れらは耐腐食性に優れたアルミニウムまたはアルミニウ
ム合金等の金属により円筒形状に形成されている。

【００２６】次に、冷媒蒸発器１のうちの風下側熱交換
器２の構造を詳細に説明する。風下側熱交換器２は、エ
ンジンルームの上部側に配された上部ヘッダ７、この上
部ヘッダ７の下方に並列に配された下部ヘッダ８、およ
び内部に流入した冷媒と室外空気とを熱交換させて冷媒
を蒸発させる複数本のチューブ９を配列したコア１０等
から構成されている。

【００２７】上部ヘッダ７は、耐腐食性に優れたアルミ
ニウムまたはアルミニウム合金等の金属製の円筒状容器
であり、複数本のチューブ９の上端部にろう付け等の手
段により接続されている。この上部ヘッダ７の内部は、
セパレータ１１〜１３によって、冷媒の流れ方向の上流
側より下流側へ向かって４つのタンク室７ａ〜７ｄに区
画されている。また、上部ヘッダ７の図示右側端部には
入口配管４がろう付け等の手段により接合され、図示左
側端部には連結配管６の入口側がろう付け等の手段によ
り接合されている。

【００２８】下部ヘッダ８は、上部ヘッダ７と同一の材
料であるアルミニウムまたはアルミニウム合金等の金属
製の円筒状容器であり、複数本のチューブ９の下端部に
ろう付け等の手段により接続されている。この下部ヘッ
ダ８の内部は、セパレータ１４、１５によって、冷媒の
流れ方向の上流側より下流側へ向かって３つのタンク室
８ａ〜８ｃに区画されている。また、下部ヘッダ８の両
端部にはキャップ１６がろう付け等の手段によりそれぞ
れ接合されており、これらのキャップ１６により下部ヘ
ッダ８の両端部が封止されている。

【００２９】複数本のチューブ９は、耐腐食性に優れ、
熱伝導性に優れたアルミニウムまたはアルミニウム合金
等の金属製で、断面形状が偏平な長円形状に形成されて
おり、内部を冷媒が上下方向に流れ、外部を室外空気が
水平方向に通過する。そして、複数のチューブ９は、セ
パレータ１１〜１５により６つのチューブ群９ａ〜９ｆ
に分けられている。また、図１の斜線領域は液冷媒が分
配され難いチューブ９を示したものである。

【００３０】なお、隣設する２つのチューブ９間には、
冷媒の放熱効率を向上させるためのコルゲートフィン１
７がろう付け等の手段により接合されている。これらの
コルゲートフィン１７は、チューブ９と同一の材料であ
るアルミニウムまたはアルミニウム合金等の薄い金属板
で断面形状が波形形状に形成されている。

【００３１】次に、冷媒蒸発器１のうちの風上側熱交換
器３の構造を詳細に説明する。風上側熱交換器３は、風
下側熱交換器２と同様にして、上部ヘッダ１８、下部ヘ
ッダ１９、および複数本のチューブ２０を配列したコア
２１等から構成されている。

【００３２】上部ヘッダ１８および下部ヘッダ１９は、
風下側熱交換器２の上部ヘッダ７および下部ヘッダ８と
同一の材料であるアルミニウムまたはアルミニウム合金
等の金属製の円筒状容器であり、複数本のチューブ２０
の上端部および下端部にろう付け等の手段により接続さ
れている。上部ヘッダ１８の内部および下部ヘッダ１９
の内部は、セパレータ２２〜２４によってタンク室１８
ａ〜１８ｃ、１９ａ、１９ｂにそれぞれ区画されてい
る。

【００３３】なお、上部ヘッダ１８の図示右側端部には
出口配管５がろう付け等の手段により接合され、図示左
側端部には連結配管６の出口側がろう付け等の手段によ
り接合されている。また、下部ヘッダ１９の両端部には
キャップ２５がろう付け等の手段によりそれぞれ接合さ
れており、これらのキャップ２５により下部ヘッダ１９
の両端部が封止されている。

【００３４】複数本のチューブ２０は、風下側熱交換器
２の複数本のチューブ９と同一の構造よりなり、冷媒の
流れ方向の上流側から下流側へ向かって４つのチューブ
群２０ａ〜２０ｄに分けられている。また、図１の斜線
領域は液冷媒が分配され難いチューブ２０を示したもの
である。なお、隣設する２つのチューブ２０間には、風
下側熱交換器２のコルゲートフィン１７と同一構造のコ
ルゲートフィン２６がろう付け等の手段により接合され
ている。

【００３５】次に、冷媒蒸発器１の最適なセパレータ枚
数（冷媒ターン数）の設定方法を図１および図２に基づ
いて説明する。風下側熱交換器２および風上側熱交換器
３の冷媒流量の分布を防止するためには、各ヘッダ７、
８、１８、１９内のセパレータの枚数を増やしてセパレ
ータで仕切られたチューブ群のチューブ本数を少なくす
れば良いが、図２のグラフに示したように、セパレータ
の枚数を増やし過ぎるとチューブ群の流路断面積が小さ
くなり、風下側熱交換器２および風上側熱交換器３の圧
力損失が増加する。

【００３６】そのため、冷媒蒸発器１の必要能力に基づ
いて、風下側熱交換器２および風上側熱交換器３のコア
サイズを決め、図２のグラフに示したように、冷凍サイ
クルの成績係数（ｃｏｐ）、冷媒蒸発器１のコアの熱交
換効率および冷媒蒸発器１の圧力損失から最適なセパレ
ータ枚数（最適な冷媒のターン数）を設定する。この実
施例の場合には、セパレータの総枚数を偶数枚数（８
枚）に設定し、しかも各熱交換器２、３のセパレータ枚
数を奇数枚数（５枚と３枚）に設定している。

【００３７】そして、セパレータ１１〜１５、２２〜２
４を設置する場合に、先ず風下側熱交換器２のセパレー
タ１１を、セパレータ１１によって区画されるチューブ
群９ａの流路断面積が入口配管３の流路断面積と同程度
となる位置に設置し、次にセパレータ１３を、セパレー
タ１３によって区画されるチューブ群９ｆの流路断面積
が連結配管６の流路断面積と同程度となる位置に設置し
ている。なお、セパレータ１１、１３によって仕切られ
るチューブ群９ａ、９ｆの流路断面積は入口配管４や連
結配管６の流路断面積より大きいことが、圧力損失を小
さくするという点で望ましい。そして、その他の風下側
熱交換器２のセパレータ１２、１４、１５をこれらによ
り仕切られるチューブ群９ｂ〜９ｅの流路断面積が略均
一になるように設置する。

【００３８】次に、風上側熱交換器３のセパレータ２２
〜２４を、液冷媒が流れ難い領域（図１の斜線領域）が
風下側熱交換器２と風上側熱交換器３とで重ならないよ
うに、すなわち、風下側熱交換器２のセパレータ１１〜
１５と重ならないように設置して設置作業を終了する。
なお、この実施例では、風下側熱交換器２のチューブ群
９ａ〜９ｆの流路断面積が風上側熱交換器３のチューブ
群２０ａ〜２０ｄの流路断面積より小さくなるようにセ
パレータ１１〜１５、２２〜２４の設置間隔を風下側熱
交換器２と風上側熱交換器３とで異なるようにして、冷
媒の相変化による圧力損失の増加を防いでいる。

【００３９】〔実施例の作用〕次に、この実施例の冷媒
蒸発器１の作用を図１ないし図５に基づいて簡単に説明
する。減圧装置から入口配管４を介して冷媒蒸発器１内
に流入した高温、高圧の気液二相状態の冷媒は、風下側
熱交換器２の上部ヘッダ７のタンク室７ａ→チューブ群
９ａ→下部ヘッダ８のタンク室８ａ→チューブ群９ｂ→
タンク室７ｂ→チューブ群９ｃ→タンク室８ｂ→チュー
ブ群９ｄ→タンク室７ｃ→チューブ群９ｅ→タンク室８
ｃ→チューブ群９ｆを通る際に３回ターンしてタンク室
７ｄより連結配管６へ流出する。

【００４０】この風下側熱交換器２内に流入した冷媒
は、複数本のチューブ９内を流れる際に風上側熱交換器
３で冷やされた室外空気の熱を吸熱して蒸発する。ここ
で、風下側熱交換器２内に流入する冷媒は、タンク室７
ａ付近では殆ど液相の成分であったものが熱交換が進行
するにしたがって徐々に気相の成分が多くなっていく。

【００４１】そして、連結配管６を通過して風上側熱交
換器３内に流入した気液二相状態の冷媒は、上部ヘッダ
１８のタンク室１８ａ→チューブ群２０ａ→下部ヘッダ
１９のタンク室１９ａ→チューブ群２０ｂ→タンク室１
８ｂ→チューブ群２０ｃ→タンク室１９ｂ→チューブ群
２０ｄを通る際に２回ターンしてタンク室１８ｃより出
口配管５を介して冷媒圧縮機の吸入口へ向かう。

【００４２】この風上側熱交換器３内に流入した冷媒
は、複数本のチューブ２０内を流れる際に比較的に高温
の室外空気よりさらに吸熱するため完全に蒸発する。こ
こで、風上側熱交換器３内に流入する冷媒は、タンク室
１８ａ付近では気液二相状態であったものが熱交換が進
行するにしたがって徐々に気相の成分が多くなり、チュ
ーブ群２０ｄでは全て気相の成分となる。

【００４３】〔実施例の効果〕以上のように、冷媒蒸発
器１は、液冷媒が流れ難い領域（図１の斜線領域）が風
下側熱交換器２と風上側熱交換器３とで重ならないよう
に、すなわち、風下側熱交換器２のセパレータ１１〜１
５と風上側熱交換器３のセパレータ２２〜２４とが重な
らないように設置されている。したがって、風上側熱交
換器３のコア２１を通過した空気の温度分布が風下側熱
交換器２のコア１０で解消され、冷媒蒸発器１の通風路
全面に亘って偏りなく空気と熱交換できる。これによ
り、冷媒蒸発器１の熱交換効率を向上することができ
る。

【００４４】この実施例では、冷媒蒸発器１の最適なセ
パレータ枚数を偶数枚に設定し、且つ各熱交換器２、３
のセパレータ枚数を奇数枚に設定しているので、入口配
管４、出口配管５、連結配管６を全て上部ヘッダ７、１
８に接続することができるので、制約上配管スペースが
上部ヘッダ７、１８に制限される電気自動車への搭載が
可能となり、設計自由度を大きくすることができる。

【００４５】また、風下側熱交換器２の一部のチューブ
群９ａ、９ｆを入口配管４や連結配管６として使用する
ことができるので、連結配管６を風下側熱交換器２の上
部ヘッダ７の端部から風上側熱交換器３の上部ヘッダ１
８の端部に連結することができる。このため、連結配管
６の取り回しが簡単になり、連結配管６の配管長さを短
縮することができるので、製品の低コスト化を図れ、連
結配管６からの熱損失を低減することができる。

【００４６】そして、この実施例では、セパレータ１１
〜１５、２２〜２４の設置間隔を風下側熱交換器２と風
上側熱交換器３とで異ならせて、風下側熱交換器２のチ
ューブ群９ａ〜９ｆの流路断面積を風上側熱交換器３の
チューブ群２０ａ〜２０ｄの流路断面積より小さくなる
ようにしている。このため、冷媒蒸発器１内に流入した
冷媒が上流側から下流側へ流れる際に液相の成分が多く
比較的に流速の遅い時には流路断面積の小さいチューブ
群９ａ〜９ｆを流れ、気相の成分が多く比較的に流速の
速い時には流路断面積の大きいチューブ群２０ａ〜２０
ｄを流れる。したがって、液相から気相へ相変化して
も、風下側熱交換器２と風上側熱交換器３とで冷媒の流
速の変化が小さくなるので、冷媒蒸発器１の圧力損失の
増加を防止することができる。

【００４７】〔変形例〕この実施例では、連結配管６を
風下側熱交換器２の上部ヘッダ７と風上側熱交換器３の
上部ヘッダ１８とに接続したが、スペース的に冷媒蒸発
器１の下部に余裕がある場合には連結配管６を下部ヘッ
ダ８、１９同士に接続しても良い。この実施例では、風
下側熱交換器２と風上側熱交換器３との接続を連結配管
６にて行っているが、ブロック等を切削しこれを用いて
も風上側熱交換器３とを接続しても良い。

【００４８】この実施例では、入口配管４および連結配
管６として用いるコア１０の一部を風下側熱交換器２の
入口側と出口側に設けているが、コア１０の中心部や風
上側熱交換器３に設けても良い。この実施例では、冷媒
蒸発器１に本発明を適用したが、冷媒凝縮器に本発明を
適用しても良い。

【００４９】この実施例では、冷媒が風下側熱交換器２
を通って風上側熱交換器３に流れるシリーズタイプの冷
凍サイクル用熱交換器を用いたが、２基の熱交換器の第
１配管同士が入口配管として使用され、第２配管が出口
配管として使用される熱交換器、すなわち、冷媒入口が
風上、風下に分かれ、２基の熱交換器を並列に流れ出口
にて合流するパラレルタイプの冷凍サイクル用熱交換器
を用いても良い。

【００５０】

【発明の効果】請求項１に記載の発明は、２基の熱交換
器を通過した空気の温度分布を解消できるので、２基の
熱交換器の熱交換効率を向上することができる。また、
２基の熱交換器の第１配管同士、第２配管同士を同じ側
のヘッダに接続できるため、２基の熱交換器を連結する
第１配管または第２配管の配管長さを短縮できるので、
経済性に優れる。そして、２基の熱交換器の上流側と下
流側とで冷媒の流速の変化を抑えることができるので、
冷媒蒸発器に適用した場合には２基の熱交換器の圧力損
失の増加を防止することができ、冷媒凝縮器に適用した
場合には２基の熱交換器の熱交換効率の低下を防止する
ことができる。

【００５１】請求項２に記載の発明は、第１配管と第２
配管を２基の熱交換器の一端側に集めることができるの
で、２基の熱交換器を連結する第１配管または第２配管
のための配管スペースを確保する必要はなく、コアサイ
ズを縮小する必要はないので、２基の熱交換器の熱交換
器効率の低下を防止することができる。

【００５２】請求項３に記載の発明は、配管スペースと
して使用されていたスペースをコアの一部として利用で
きるため、２基の熱交換器を連結する第１配管または第
２配管の配管長さを短縮できるので、経済性に優れる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の実施例として採用した冷媒蒸発器を
示した概略図である。

【図２】冷凍サイクルの成績係数、熱交換効率、圧力損
失とセパレータ枚数との関係を示したグラフである。

【図３】従来の冷凍サイクル用熱交換器を示した概略図
である。

【図４】従来の冷凍サイクル用熱交換器を示した概略図
である。

【符号の説明】

１ 冷媒蒸発器（冷凍サイクル用熱交換器） ２ 風下側熱交換器 ３ 風上側熱交換器 ４ 入口配管（第１配管） ５ 出口配管（第１配管） ６ 連結配管（第２配管） ７、１８ 上部ヘッダ ８、１９ 下部ヘッダ ９、２０ チューブ ９ａ〜９ｆ チューブ群 ２０ａ〜２０ｄ チューブ群 １０、２１ コア １１〜１５ セパレータ ２２〜２４ セパレータ

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】内部を流れる冷媒と外部を通過する空気と
   を熱交換させる複数のチューブを配列したコアと、前記
   複数のチューブの両端部にそれぞれ接続され、内部に前
   記複数のチューブを複数のチューブ群に分割するセパレ
   ータを設置した２つのヘッダと、これらのヘッダのうち
   の一方のヘッダの一端部に接続された第１配管と、前記
   ２つのヘッダのうちの一方のヘッダの他端部に接続され
   た第２配管とを備えた２基の熱交換器が空気の流れ方向
   の前後に並設されて前記第１配管または前記第２配管を
   用いて連結され、 前記複数のチューブの配列方向および前記コアのサイズ
   を前記２基の熱交換器にて同一にした冷凍サイクル用熱
   交換器において、 前記２基の熱交換器は、前記セパレータの総個数が偶数
   個に設定され、且つ前記セパレータの設置位置が空気の
   流れ方向で重ならないように設置され、前記セパレータ
   の設置間隔を冷媒の流れ方向の上流側と下流側とで変更
   したことを特徴とする冷凍サイクル用熱交換器。
2. 【請求項２】前記２基の熱交換器の各々の前記セパレー
   タの個数は、奇数個に設定されていることを特徴とする
   請求項１に記載の冷凍サイクル用熱交換器。
3. 【請求項３】前記第１配管または前記第２配管を接続し
   た前記一方のヘッダ内に配される一部のセパレータは、
   この一部のセパレータによって仕切られるチューブ群の
   流路断面積が前記第１配管または前記第２配管の流路断
   面積と同等以上となる位置に設置されていることを特徴
   とする請求項１に記載の冷凍サイクル用熱交換器。