JPH07107177B2 - 表面処理鋼板用原板の製造方法 - Google Patents
表面処理鋼板用原板の製造方法Info
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- JPH07107177B2 JPH07107177B2 JP28235088A JP28235088A JPH07107177B2 JP H07107177 B2 JPH07107177 B2 JP H07107177B2 JP 28235088 A JP28235088 A JP 28235088A JP 28235088 A JP28235088 A JP 28235088A JP H07107177 B2 JPH07107177 B2 JP H07107177B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、ぶりき用の原板あるいはティンフリー鋼板用
の原板の如き表面処理用原板の製造方法に関し、特に熱
間圧延前のスラブ加熱温度条件を調整して調質度T4とT5
の表面処理用原板を製造する方法に関するものである。
の原板の如き表面処理用原板の製造方法に関し、特に熱
間圧延前のスラブ加熱温度条件を調整して調質度T4とT5
の表面処理用原板を製造する方法に関するものである。
＜従来の技術＞ ぶりき原板の製造方法としては鋼素材に熱間圧延および
冷間圧延を施して得られた冷延鋼板に焼きなましを施
し、さらに必要に応じて調質圧延を行って目的の硬さを
得るのが通常である。このようなぶりき原板の調質度は
JIS G3303によって次のように規定されている。すなわ
ち軟質のものから順に調質度T1〜T6まで区分され、それ
ぞれ硬さ目標値としてロックウェル硬さ（HR30T）で調
質度T1が49±3,T2が53±3,T3が57±3,T4が61±3,T5が65
±3,T6が70±３とされている。
冷間圧延を施して得られた冷延鋼板に焼きなましを施
し、さらに必要に応じて調質圧延を行って目的の硬さを
得るのが通常である。このようなぶりき原板の調質度は
JIS G3303によって次のように規定されている。すなわ
ち軟質のものから順に調質度T1〜T6まで区分され、それ
ぞれ硬さ目標値としてロックウェル硬さ（HR30T）で調
質度T1が49±3,T2が53±3,T3が57±3,T4が61±3,T5が65
±3,T6が70±３とされている。
このような各調質度のぶりき原板のうち調質度T4からT6
までのいわゆる硬質ぶりき原板はその焼きなまし工程に
連続焼鈍法を適用して製造するのが通常である。
までのいわゆる硬質ぶりき原板はその焼きなまし工程に
連続焼鈍法を適用して製造するのが通常である。
ところで硬質ぶりき原板、特に調質度T4の原板とT5の原
板との作り分けは、従来は鋼素材の化学成分のみを変え
ることによって行われていた。すなわち調質度T4の原板
は通常の低炭材を素材とし、一方調質度T5の原板はＮや
Ｃを添加して硬質化した鋼を素材として用いるのが一般
的であった。しかし、この場合T4,T5は製鋼段階で溶製
を別々に行わなければならず、少品種多量生産に対応し
た連続鋳造での生産には不利であり、また工程管理も複
雑となっていた。
板との作り分けは、従来は鋼素材の化学成分のみを変え
ることによって行われていた。すなわち調質度T4の原板
は通常の低炭材を素材とし、一方調質度T5の原板はＮや
Ｃを添加して硬質化した鋼を素材として用いるのが一般
的であった。しかし、この場合T4,T5は製鋼段階で溶製
を別々に行わなければならず、少品種多量生産に対応し
た連続鋳造での生産には不利であり、また工程管理も複
雑となっていた。
そこで、鋼素材自体の化学成分は同一とし、製鋼段階以
降の製造条件を変えることによって調質度T4とT5の原板
とを作り分けるための方法が従来いくつか提案されてい
る。
降の製造条件を変えることによって調質度T4とT5の原板
とを作り分けるための方法が従来いくつか提案されてい
る。
特公昭61−14215号公報では熱間圧延後の巻き取り温度
を変えて調質度を制御する方法が、また特開昭57−7022
7号公報あるいは特開昭61−272323号公報には連続焼鈍
時の冷却速度を変えて調質度を制御する方法が提案され
ている。さらに特開昭55−114401号公報では直径50〜30
0mmのワークロールを具備する特殊な圧延機を用いて調
質圧延の圧下率を高圧下とすることにより、T1〜T6まで
の全調質度の鋼板を同一素材から作り分ける方法が提案
されている。
を変えて調質度を制御する方法が、また特開昭57−7022
7号公報あるいは特開昭61−272323号公報には連続焼鈍
時の冷却速度を変えて調質度を制御する方法が提案され
ている。さらに特開昭55−114401号公報では直径50〜30
0mmのワークロールを具備する特殊な圧延機を用いて調
質圧延の圧下率を高圧下とすることにより、T1〜T6まで
の全調質度の鋼板を同一素材から作り分ける方法が提案
されている。
特公昭61−14215号公報は低炭素Alキルド鋼を素材と
し、連続鋳造鋼片としたのち熱間圧延後の巻き取り温度
をT5の場合は、500〜560℃、T4の場合は560〜580℃とし
てその後酸洗，冷間圧延後連続焼鈍して次に調質圧延を
施すことにより調質度T4,T5の鋼板を作い分けようとす
るものである。しかし巻き取り温度の変化により調質度
を制御する場合巻き取ったコイルの先端と後端の温度差
により硬度にバラツキが生じ、歩留りが悪いという問題
があった。
し、連続鋳造鋼片としたのち熱間圧延後の巻き取り温度
をT5の場合は、500〜560℃、T4の場合は560〜580℃とし
てその後酸洗，冷間圧延後連続焼鈍して次に調質圧延を
施すことにより調質度T4,T5の鋼板を作い分けようとす
るものである。しかし巻き取り温度の変化により調質度
を制御する場合巻き取ったコイルの先端と後端の温度差
により硬度にバラツキが生じ、歩留りが悪いという問題
があった。
また特開昭57−70227号公報では通常使用されている低
炭素Alキルド鋼あるいはリムド鋼を素材とし、それを熱
間圧延および冷間圧延後、連続焼鈍するに際して調質度
T4の板を得るためには冷却速度を５〜20℃/sとし、また
調質度T5の板を得るためには冷却速度を100〜300℃/sと
することが適当であると記載されている。しかし連続焼
鈍時の冷却速度の変化幅を大きく広げるためには長大な
連続焼鈍設備が必要であり、また操業コストの増大を招
くために現実に適用するのは困難であった。
炭素Alキルド鋼あるいはリムド鋼を素材とし、それを熱
間圧延および冷間圧延後、連続焼鈍するに際して調質度
T4の板を得るためには冷却速度を５〜20℃/sとし、また
調質度T5の板を得るためには冷却速度を100〜300℃/sと
することが適当であると記載されている。しかし連続焼
鈍時の冷却速度の変化幅を大きく広げるためには長大な
連続焼鈍設備が必要であり、また操業コストの増大を招
くために現実に適用するのは困難であった。
さらに特開昭61−272323号公報では連続焼鈍時400〜500
℃の冷却速度を調質度T4の場合は55℃/s以下としさらに
焼鈍後の調質圧延圧下率を1.0〜2.0％とする。また調質
度T5の場合は65℃/s以上としさらに、焼鈍後の調質圧延
圧下率を1.5〜2.5％とすることにより調質度T4とT5の表
面処理用原板を作り分ける方法が記載されている。しか
し生産性向上のためにラインスピードを高速化した場
合、500〜400℃の狭い温度域で冷却速度を細かく制御す
ることは難しく、操業効率の低下という問題があった。
℃の冷却速度を調質度T4の場合は55℃/s以下としさらに
焼鈍後の調質圧延圧下率を1.0〜2.0％とする。また調質
度T5の場合は65℃/s以上としさらに、焼鈍後の調質圧延
圧下率を1.5〜2.5％とすることにより調質度T4とT5の表
面処理用原板を作り分ける方法が記載されている。しか
し生産性向上のためにラインスピードを高速化した場
合、500〜400℃の狭い温度域で冷却速度を細かく制御す
ることは難しく、操業効率の低下という問題があった。
一方、連続焼鈍後の調質圧延における圧下率を変化させ
て調質度を制御する特開昭55−114401号公報記載の方法
では調質度T5の板を製造するためには圧下率を2.7〜2.8
％と高圧下にしなければならず、このためには小径のワ
ークロールが必要であり、通常の調質圧延機の適用は不
可能であるから既存のラインでは製造することができな
い、また調質圧下率を大幅に変化させるためそれにとも
ない冷間圧延仕上がり板厚の変更も必要となるため生産
効率が大きく低下するという問題があった。
て調質度を制御する特開昭55−114401号公報記載の方法
では調質度T5の板を製造するためには圧下率を2.7〜2.8
％と高圧下にしなければならず、このためには小径のワ
ークロールが必要であり、通常の調質圧延機の適用は不
可能であるから既存のラインでは製造することができな
い、また調質圧下率を大幅に変化させるためそれにとも
ない冷間圧延仕上がり板厚の変更も必要となるため生産
効率が大きく低下するという問題があった。
以上のように従来提案されている方法では高い生産効率
で調質度T4とT5の原板を作り分けることは不可能であっ
た。
で調質度T4とT5の原板を作り分けることは不可能であっ
た。
＜発明が解決しようとする課題＞ 本発明では前述のような諸問題を招くことなく同一の化
学成分を含有する鋼素材から調質度T4あるいはT5の表面
処理用原板を効率的に作り分ける方法を提供することを
目的とするものである。
学成分を含有する鋼素材から調質度T4あるいはT5の表面
処理用原板を効率的に作り分ける方法を提供することを
目的とするものである。
＜課題を解決するための手段＞ 本発明者らは以上の目的を達成するべく硬度に及ぼす製
造条件の影響を詳細に検討し、熱間圧延前のスラブ再加
熱温度が焼鈍後の鋼板の硬度に大きな影響を与え、特定
の化学成分の鋼について、スラブ再加熱温度のみの変化
により調質度T4およびT5の作り分けを効率よく達成し得
ることを見出し、本発明を成すに至ったのである。
造条件の影響を詳細に検討し、熱間圧延前のスラブ再加
熱温度が焼鈍後の鋼板の硬度に大きな影響を与え、特定
の化学成分の鋼について、スラブ再加熱温度のみの変化
により調質度T4およびT5の作り分けを効率よく達成し得
ることを見出し、本発明を成すに至ったのである。
すなわち本発明はC:0.01〜0.04％,Mn:0.05〜0.5％,Al:
0.02〜0.1％,N:0.006〜0.015％を含有し、残部Feおよび
不可避的不純物からなる鋼を素材とし、調質度T4もしく
はT5の表面処理用原板を製造するにあたり、鋼片を熱間
圧延前にT4の場合950℃以上1150℃以下、T5の場合1150
℃超1300℃以下に加熱し、ついで仕上温度Ar3点以上で
熱間圧延して600℃以下で巻き取り、酸洗，冷間圧延し
たあと、再結晶温度以上で連続焼鈍を行い、その後調質
圧延を施すことにより効率よく調質度T4の表面処理鋼板
用原板と調質度T5の表面処理鋼板用原板とを作り分ける
ことを特徴とするものである。
0.02〜0.1％,N:0.006〜0.015％を含有し、残部Feおよび
不可避的不純物からなる鋼を素材とし、調質度T4もしく
はT5の表面処理用原板を製造するにあたり、鋼片を熱間
圧延前にT4の場合950℃以上1150℃以下、T5の場合1150
℃超1300℃以下に加熱し、ついで仕上温度Ar3点以上で
熱間圧延して600℃以下で巻き取り、酸洗，冷間圧延し
たあと、再結晶温度以上で連続焼鈍を行い、その後調質
圧延を施すことにより効率よく調質度T4の表面処理鋼板
用原板と調質度T5の表面処理鋼板用原板とを作り分ける
ことを特徴とするものである。
＜作 用＞ 本発明の成分中硬度の作り分けに最も大きく関与するの
はＮである。ぶりき原板の硬度は鋼中の固溶N,固溶Ｃや
鋼板の結晶粒径により支配される。硬質ぶりき原板は前
述のように一般に連続焼鈍法により製造されているた
め、箱焼鈍法のように焼鈍時の熱処理時間の長い場合と
は異なり、熱間圧延後のC,Nの析出状態が焼鈍後の析出
状態に与える影響は大きい。とくに鋼素材としてAlキル
ド鋼を用いる場合、Ｎは熱間圧延時のスラブ再加熱温度
のように比較的高い温度でもAlNとして析出状態で存在
し得るため、Ｎの固溶，析出量はＮの含有量のみならず
熱間圧延前のスラブ再加熱温度（以下SRTとする）によ
り変化し、これが焼鈍後の硬度に大きく影響することが
考えられる。
はＮである。ぶりき原板の硬度は鋼中の固溶N,固溶Ｃや
鋼板の結晶粒径により支配される。硬質ぶりき原板は前
述のように一般に連続焼鈍法により製造されているた
め、箱焼鈍法のように焼鈍時の熱処理時間の長い場合と
は異なり、熱間圧延後のC,Nの析出状態が焼鈍後の析出
状態に与える影響は大きい。とくに鋼素材としてAlキル
ド鋼を用いる場合、Ｎは熱間圧延時のスラブ再加熱温度
のように比較的高い温度でもAlNとして析出状態で存在
し得るため、Ｎの固溶，析出量はＮの含有量のみならず
熱間圧延前のスラブ再加熱温度（以下SRTとする）によ
り変化し、これが焼鈍後の硬度に大きく影響することが
考えられる。
そこでＮの添加量，熱間圧延前のスラブ加熱温度と焼鈍
後のぶりき原板の硬度との関係を調べるためＮ量の異な
る真空溶解鋼を実験室的に溶製し、以下の実験を行っ
た。
後のぶりき原板の硬度との関係を調べるためＮ量の異な
る真空溶解鋼を実験室的に溶製し、以下の実験を行っ
た。
素材の成分はＮを0.002〜0.012％まで変え、C:0.02％,S
i:0.02％,Mn:0.2％,P:0.011％,S:0.013％,Al:0.04％と
した。この鋼を鍛造で30mm厚のシートバーとし、一旦室
温まで冷却したのち1250℃あるいは1050℃に加熱し、仕
上温度Ar3点以上として熱間圧延して2.6mmの熱延鋼板と
した後、直ちに550℃の炉中に挿入し、30分徐冷するコ
イル巻き取り温度550℃相当処理を行った。
i:0.02％,Mn:0.2％,P:0.011％,S:0.013％,Al:0.04％と
した。この鋼を鍛造で30mm厚のシートバーとし、一旦室
温まで冷却したのち1250℃あるいは1050℃に加熱し、仕
上温度Ar3点以上として熱間圧延して2.6mmの熱延鋼板と
した後、直ちに550℃の炉中に挿入し、30分徐冷するコ
イル巻き取り温度550℃相当処理を行った。
この鋼板を酸洗後0.26mmまで冷間圧延し、さらに熱処理
シミュレータで15℃/sで680℃まで急速加熱し、該温度
に15秒保持した後20℃/sで室温まで急速冷却する連続焼
鈍サイクウで再結晶焼鈍した。この後0.8±0.2％の圧下
率で調質圧延を施し、さらに250℃×３秒の溶錫相当処
理を施した後、ロックウェル硬さ（HR30T）を測定し
た。その結果を鋼中のＮ量とSRTとで整理し、第１図に
示す。
シミュレータで15℃/sで680℃まで急速加熱し、該温度
に15秒保持した後20℃/sで室温まで急速冷却する連続焼
鈍サイクウで再結晶焼鈍した。この後0.8±0.2％の圧下
率で調質圧延を施し、さらに250℃×３秒の溶錫相当処
理を施した後、ロックウェル硬さ（HR30T）を測定し
た。その結果を鋼中のＮ量とSRTとで整理し、第１図に
示す。
この実験結果から、通常の低炭素ぶりき原板のＮ含有範
囲であるＮ≦0.004％の範囲では焼鈍後の硬度に及ぼすS
RTの影響は小さく、T4,T5をSRTにより作り分けることは
できないが、鋼中のＮ量を0.006％以上とすれば同一の
鋼についてSRTのみの調整により、調質度T4とT5のぶり
き原板とを精度良く作り分けることが可能であることが
明らかとなった。
囲であるＮ≦0.004％の範囲では焼鈍後の硬度に及ぼすS
RTの影響は小さく、T4,T5をSRTにより作り分けることは
できないが、鋼中のＮ量を0.006％以上とすれば同一の
鋼についてSRTのみの調整により、調質度T4とT5のぶり
き原板とを精度良く作り分けることが可能であることが
明らかとなった。
このようにＮ量の比較的高い場合のみにT4,T5の作り分
けが可能である原因としては、以下のように考えられ
る。すなわち鋼中のＮは熱間圧延時にスラブを再加熱す
る前はAlNとして析出しているが、スラブを高温で再加
熱するとAlNはほとんど再固溶し、Ｎはその添加量に応
じて固溶量が増加し、それに伴い焼鈍後の鋼板の鋼度が
上昇する。また、熱間圧延前にスラブを比較的低温で再
加熱した場合はAlNが完全に再固溶せず熱間圧延後の固
溶Ｎ量は高SRTの場合と比べて少なくなる。低SRTではス
ラブ中の固溶Ｎが少なくなり、結晶粒の成長が阻害され
ないため熱間圧延板の結晶粒径が大きくなり、これにと
もない焼鈍後の粒径も大きくなる。一方ぶりき原板では
結晶粒径が大きくなると連続焼鈍時にＣの析出が十分に
起こらず固溶Ｃが残存し、硬度が上昇することが知られ
ている。このため低SRTでも通常のＮ含有範囲ではぶり
き原板の硬度が低下しなかったものと考えられる。しか
し本発明範囲のようにＮ添加量が比較的多い範囲では、
低SRTとすることにより確実に硬度が低下している。こ
の原因としてはＮ添加量が多い場合、多量に存在するAl
NがＣの析出核として働き、低SRTとして結晶粒径が大き
くなっても固溶Ｃがあまり残存せず、高SRTの場合と比
べて結晶粒径が大きくなり固溶Ｎが少なくなった分硬度
が低くなったものと考えられる。
けが可能である原因としては、以下のように考えられ
る。すなわち鋼中のＮは熱間圧延時にスラブを再加熱す
る前はAlNとして析出しているが、スラブを高温で再加
熱するとAlNはほとんど再固溶し、Ｎはその添加量に応
じて固溶量が増加し、それに伴い焼鈍後の鋼板の鋼度が
上昇する。また、熱間圧延前にスラブを比較的低温で再
加熱した場合はAlNが完全に再固溶せず熱間圧延後の固
溶Ｎ量は高SRTの場合と比べて少なくなる。低SRTではス
ラブ中の固溶Ｎが少なくなり、結晶粒の成長が阻害され
ないため熱間圧延板の結晶粒径が大きくなり、これにと
もない焼鈍後の粒径も大きくなる。一方ぶりき原板では
結晶粒径が大きくなると連続焼鈍時にＣの析出が十分に
起こらず固溶Ｃが残存し、硬度が上昇することが知られ
ている。このため低SRTでも通常のＮ含有範囲ではぶり
き原板の硬度が低下しなかったものと考えられる。しか
し本発明範囲のようにＮ添加量が比較的多い範囲では、
低SRTとすることにより確実に硬度が低下している。こ
の原因としてはＮ添加量が多い場合、多量に存在するAl
NがＣの析出核として働き、低SRTとして結晶粒径が大き
くなっても固溶Ｃがあまり残存せず、高SRTの場合と比
べて結晶粒径が大きくなり固溶Ｎが少なくなった分硬度
が低くなったものと考えられる。
次に調質度T4とT5とをSRTにより作り分けるため、Ｎ＝
0.01％の素材についてSRTと硬度との関係を調査した。
結果を第２図に示す。この結果からSRTを1150℃以下と
することによりT4が、また1150℃超とすることによりT5
が製造できることが判る。なおJISでは調質度T4とT5で
重複している硬度域（HR30T＝62〜64）があるが、本発
明ではHR30T≦63でT4が、またHR30T＞63でT5が安定して
得られるものとした。
0.01％の素材についてSRTと硬度との関係を調査した。
結果を第２図に示す。この結果からSRTを1150℃以下と
することによりT4が、また1150℃超とすることによりT5
が製造できることが判る。なおJISでは調質度T4とT5で
重複している硬度域（HR30T＝62〜64）があるが、本発
明ではHR30T≦63でT4が、またHR30T＞63でT5が安定して
得られるものとした。
以上のように本発明者らは、鋼中のＮ量をＮ≧0.006％
と規制した鋼板についてSRTを制御することにより、調
質度T4あるいはT5のぶりき原板を精度良く作り分けるこ
とができることを新規に見出し、本発明を完成させた。
と規制した鋼板についてSRTを制御することにより、調
質度T4あるいはT5のぶりき原板を精度良く作り分けるこ
とができることを新規に見出し、本発明を完成させた。
以下に本発明の成分の限定理由について説明する。
C:鋼中のＣ量は硬度を決定する大きな要因である。通常
の連続焼鈍で製造するぶりき原板では固溶Ｃを焼鈍中に
析出させる析出核を確保し安定した硬度を得るため、Ｃ
量は0.04％以上とするのが一般的である。しかし耐食性
の観点からは鋼板中の析出炭化物は少ないほど好まし
い。本発明では前述のようにAlNがＣの析出核の働きを
すると考えられるため通常より低いＣ範囲でも安定した
硬度を得ることができる。従って本発明ではＣ含有量の
上限は、従来以上の耐食性を確保するという観点から0.
04％とする。またＣを0.01％未満とするには大幅のコス
ト上昇が伴うためその下限を0.01％とする。
の連続焼鈍で製造するぶりき原板では固溶Ｃを焼鈍中に
析出させる析出核を確保し安定した硬度を得るため、Ｃ
量は0.04％以上とするのが一般的である。しかし耐食性
の観点からは鋼板中の析出炭化物は少ないほど好まし
い。本発明では前述のようにAlNがＣの析出核の働きを
すると考えられるため通常より低いＣ範囲でも安定した
硬度を得ることができる。従って本発明ではＣ含有量の
上限は、従来以上の耐食性を確保するという観点から0.
04％とする。またＣを0.01％未満とするには大幅のコス
ト上昇が伴うためその下限を0.01％とする。
Mn:MnはＳによる熱間割れを防止するのに有効な元素で
あって、その効果を得るためには0.05％以上添加する必
要がある。ただし多量に添加すると耐食性が劣化しまた
テンパーカラーも発生するため、その上限を0.5％とす
る。
あって、その効果を得るためには0.05％以上添加する必
要がある。ただし多量に添加すると耐食性が劣化しまた
テンパーカラーも発生するため、その上限を0.5％とす
る。
Al:AlはＮをAlNとして固定するのに必要な元素であり、
最低で0.02％必要である。しかし多量の添加コストの上
昇につながるのでその上限を0.1％とした。
最低で0.02％必要である。しかし多量の添加コストの上
昇につながるのでその上限を0.1％とした。
N:前述のように硬度をSRTにより調整するためにはＮ≧
0.006％とする必要がある。ただしＮ量が多くなりすぎ
ると硬度が高くなりすぎT5の水寸を超えることになるの
で、その上限を0.015％とした。
0.006％とする必要がある。ただしＮ量が多くなりすぎ
ると硬度が高くなりすぎT5の水寸を超えることになるの
で、その上限を0.015％とした。
次に製造条件の限定理由について説明する。以上のよう
に成分を調整して製造されたスラブすなわち鋼片は最終
製品の目標硬度に合わせて熱間圧延前に加熱される。す
なわち、前述のようにT4を製造する場合はSRT≦1150℃
に、T5を製造する場合にはSRT＞1150℃に加熱して熱間
圧延を行う。ただしSRTは熱間圧延の仕上温度を確保す
るために950℃以上とする。また1300℃より高い温度に
加熱しても効果が飽和し、コスト的に不利なためSRTの
上限は1300℃とする。また熱間圧延をAr3点より低い温
度域で行うと結晶粒が異常成長し鋼板表面の肌荒れを引
き起こすため、熱間圧延仕上温度はAr3点以上とする。
熱間圧延後の巻き取り温度は600℃を超えると固溶して
いるＮがAlNとして固定されT4とT5の作り分けが困難と
なるのみならず、炭化物が粗大化することにより耐食性
が低下する。従って巻き取り温度は600℃以下、好まし
くは560℃以下とする。
に成分を調整して製造されたスラブすなわち鋼片は最終
製品の目標硬度に合わせて熱間圧延前に加熱される。す
なわち、前述のようにT4を製造する場合はSRT≦1150℃
に、T5を製造する場合にはSRT＞1150℃に加熱して熱間
圧延を行う。ただしSRTは熱間圧延の仕上温度を確保す
るために950℃以上とする。また1300℃より高い温度に
加熱しても効果が飽和し、コスト的に不利なためSRTの
上限は1300℃とする。また熱間圧延をAr3点より低い温
度域で行うと結晶粒が異常成長し鋼板表面の肌荒れを引
き起こすため、熱間圧延仕上温度はAr3点以上とする。
熱間圧延後の巻き取り温度は600℃を超えると固溶して
いるＮがAlNとして固定されT4とT5の作り分けが困難と
なるのみならず、炭化物が粗大化することにより耐食性
が低下する。従って巻き取り温度は600℃以下、好まし
くは560℃以下とする。
このようにして得られた熱延板は酸洗後常法に従って冷
間圧延して所望の板厚とし、次いで連続焼鈍法により再
結晶焼鈍を施す。ただし焼鈍温度がAc1点を超えると結
晶粒界に炭化物が析出し耐食性の低下を招くので焼鈍温
度は再結晶温度以上でかつAc1点を超えない範囲が好ま
しい。
間圧延して所望の板厚とし、次いで連続焼鈍法により再
結晶焼鈍を施す。ただし焼鈍温度がAc1点を超えると結
晶粒界に炭化物が析出し耐食性の低下を招くので焼鈍温
度は再結晶温度以上でかつAc1点を超えない範囲が好ま
しい。
次いで焼鈍後には表面粗度調整および形状調整のために
調質圧延を施す。
調質圧延を施す。
以上のように本発明ではＣを0.01〜0.04％,Nを0.006〜
0.015％とした鋼を素材とし、熱間圧延前のスラブ加熱
温度のみを変えることにより、調質度T4と調質度T5の表
面処理用原板を正確かつ効率的に作り分けることが可能
となった。
0.015％とした鋼を素材とし、熱間圧延前のスラブ加熱
温度のみを変えることにより、調質度T4と調質度T5の表
面処理用原板を正確かつ効率的に作り分けることが可能
となった。
なおこの発明の効果がぶりきあるいはTFSなど表面処理
の方法によって変わるものでなく、従ってこの発明の方
法はぶりき原板,TFS原板，その他すべての表面処理用原
板の製造に適用することができる。
の方法によって変わるものでなく、従ってこの発明の方
法はぶりき原板,TFS原板，その他すべての表面処理用原
板の製造に適用することができる。
＜実施例＞ 第１表に示す化学成分の鋼を転炉で溶製し、連続鋳造し
た鋼片を第１表記載の条件で加熱し、仕上温度Ar3点以
上で熱間圧延して板厚2.6mmとし、第１表の条件で巻き
取った。次いでこれらの熱延コイルを通常の酸洗後、冷
間圧延して板厚0.3mmにした。その後均熱温度660℃，均
熱時間10秒，冷却速度25℃/sで連続焼鈍を行った。次い
で圧下率1.0〜1.5％で調質圧延を施し、続いてスズめっ
きラインにて＃25スズめっきおよびリフロー処理を施し
て製品とした。おのおのぶりき板について硬度および耐
食性を調査した結果を第１表に示す。なお耐食性はI.S.
V.試験値（Iron Solution Test Value）により評価し
た。I.S.V.試験とはめっき前の原板表面およびめっき層
の耐食抵抗を求めるためかん詰中の内容物と鋼板との反
応をシミュレートし、この時に試片から溶出する鉄量を
求める方法であり、本発明ではI.S.V.≦３μg/3in2の場
合耐食性を良好とした。
た鋼片を第１表記載の条件で加熱し、仕上温度Ar3点以
上で熱間圧延して板厚2.6mmとし、第１表の条件で巻き
取った。次いでこれらの熱延コイルを通常の酸洗後、冷
間圧延して板厚0.3mmにした。その後均熱温度660℃，均
熱時間10秒，冷却速度25℃/sで連続焼鈍を行った。次い
で圧下率1.0〜1.5％で調質圧延を施し、続いてスズめっ
きラインにて＃25スズめっきおよびリフロー処理を施し
て製品とした。おのおのぶりき板について硬度および耐
食性を調査した結果を第１表に示す。なお耐食性はI.S.
V.試験値（Iron Solution Test Value）により評価し
た。I.S.V.試験とはめっき前の原板表面およびめっき層
の耐食抵抗を求めるためかん詰中の内容物と鋼板との反
応をシミュレートし、この時に試片から溶出する鉄量を
求める方法であり、本発明ではI.S.V.≦３μg/3in2の場
合耐食性を良好とした。
第１表の供試材１から４は本発明の範囲内にあり、いず
れもSRTのみの調整により調質度T4およびT5の鋼板が得
られ、耐食性も良好であった。鋼５はＣ量が多いため耐
食性が劣っていた。また鋼6,7は巻き取り温度が高いた
めSRTによる調質度T4,T5の作り分けができず、また耐食
性も劣っていた。鋼8,9はＮ量が少ないためSRTによる調
質度T4とT5の作り分けができなかった。また鋼10ではＮ
量が多いため硬度が高くなり、調質度T5の範囲を超えて
いた。
れもSRTのみの調整により調質度T4およびT5の鋼板が得
られ、耐食性も良好であった。鋼５はＣ量が多いため耐
食性が劣っていた。また鋼6,7は巻き取り温度が高いた
めSRTによる調質度T4,T5の作り分けができず、また耐食
性も劣っていた。鋼8,9はＮ量が少ないためSRTによる調
質度T4とT5の作り分けができなかった。また鋼10ではＮ
量が多いため硬度が高くなり、調質度T5の範囲を超えて
いた。
＜発明の効果＞ 本発明によれば同一の化学成分を有する鋼素材につい
て、熱間圧延前のスラブ再加熱温度のみを調整すること
により、その後の工程を全く同一として調質度T4あるい
はT5の表面処理原板を作り分けることができ、これらの
鋼板の生産性を大きく向上できる。
て、熱間圧延前のスラブ再加熱温度のみを調整すること
により、その後の工程を全く同一として調質度T4あるい
はT5の表面処理原板を作り分けることができ、これらの
鋼板の生産性を大きく向上できる。
第１図は鋼板のＮ量，スラブ再加熱温度と鋼板の硬度と
の関係を示すグラフ、第２図は鋼板の硬度に及ぼすスラ
ブ再加熱温度の影響を示すグラフである。
の関係を示すグラフ、第２図は鋼板の硬度に及ぼすスラ
ブ再加熱温度の影響を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】C:0.01〜0.04％,Mn:0.05〜0.5％， Al:0.02〜0.1％,N:0.006〜0.015％を含有し、残部Feお
よび不可避的不純物からなる鋼を素材とし、調質度T4も
しくはT5の表面処理用原板を製造するにあたり、鋼片を
T4の場合950℃以上1150℃以下、T5の場合1150℃超1300
℃以下に加熱し、ついで仕上温度Ar3点以上で熱間圧延
して600℃以下で巻き取り、酸洗，冷間圧延したのち、
再結晶温度以上で連続焼鈍を行い、その後調質圧延を施
すことを特徴とする調質度T4もしくはT5の表面処理鋼板
用原板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28235088A JPH07107177B2 (ja) | 1988-11-10 | 1988-11-10 | 表面処理鋼板用原板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28235088A JPH07107177B2 (ja) | 1988-11-10 | 1988-11-10 | 表面処理鋼板用原板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02129319A JPH02129319A (ja) | 1990-05-17 |
| JPH07107177B2 true JPH07107177B2 (ja) | 1995-11-15 |
Family
ID=17651273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28235088A Expired - Lifetime JPH07107177B2 (ja) | 1988-11-10 | 1988-11-10 | 表面処理鋼板用原板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07107177B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100334580B1 (ko) * | 1997-06-23 | 2002-11-22 | 주식회사 포스코 | 경도편차와귀부발생이적은고강도석도원판의제조방법 |
| KR100350070B1 (ko) * | 1997-12-29 | 2002-12-11 | 주식회사 포스코 | 단축공정에의한석도원판제조방법및장치 |
| JP5668361B2 (ja) * | 2009-08-21 | 2015-02-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
| CN114635095B (zh) * | 2022-03-23 | 2023-04-07 | 邯郸市金泰包装材料有限公司 | 一种含有太阳花图案的气雾罐底盖用镀锡板及其生产方法 |
-
1988
- 1988-11-10 JP JP28235088A patent/JPH07107177B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02129319A (ja) | 1990-05-17 |
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