JPH07109548A - 熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH07109548A JPH07109548A JP25128693A JP25128693A JPH07109548A JP H07109548 A JPH07109548 A JP H07109548A JP 25128693 A JP25128693 A JP 25128693A JP 25128693 A JP25128693 A JP 25128693A JP H07109548 A JPH07109548 A JP H07109548A
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- steel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 塩素イオンを含む腐食環境でも十分な耐食性
を有し、熱間加工性に優れ、かつ、肉厚あるいは太丸製
品を製造する場合にも耐食性、機械的性質を損うことの
ない耐海水用オーステナイト系ステンレス鋼を提供す
る。 【構成】 合金元素の含有率が重量％で、Ｃ：０．０４
０％以下、Ｓｉ：０．８０％以下、Ｍｎ：１．００〜
５．００％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％
以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｎｉ：１８．００〜２
２．００％、Ｃｒ：２０．００〜２８．００％、Ｍｏ：
４．００〜８．００％、Ｎ：０．１５〜０．４０％、お
よびＭｇ：０．００１〜０．１０％であって、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなり、１０％以下のδフェラ
イト相を含むことを特徴とする。
を有し、熱間加工性に優れ、かつ、肉厚あるいは太丸製
品を製造する場合にも耐食性、機械的性質を損うことの
ない耐海水用オーステナイト系ステンレス鋼を提供す
る。 【構成】 合金元素の含有率が重量％で、Ｃ：０．０４
０％以下、Ｓｉ：０．８０％以下、Ｍｎ：１．００〜
５．００％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％
以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｎｉ：１８．００〜２
２．００％、Ｃｒ：２０．００〜２８．００％、Ｍｏ：
４．００〜８．００％、Ｎ：０．１５〜０．４０％、お
よびＭｇ：０．００１〜０．１０％であって、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなり、１０％以下のδフェラ
イト相を含むことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間加工性の優れた耐
海水用オーステナイト系ステンレス鋼に関する。
海水用オーステナイト系ステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼は耐食性が優れているた
め、多くの分野で使用されている。しかしながら、海水
のごとき塩素イオンの存在化での使用にあたっては、例
えば、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌなどでは孔食を発
生したり、隙間腐食が生じやすいなどの問題点がある。
このため、より耐孔食性を有する材料が求められてい
る。
め、多くの分野で使用されている。しかしながら、海水
のごとき塩素イオンの存在化での使用にあたっては、例
えば、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌなどでは孔食を発
生したり、隙間腐食が生じやすいなどの問題点がある。
このため、より耐孔食性を有する材料が求められてい
る。
【０００３】そこで、Ｍｏ、Ｃｒの含有量を高めるとと
もに、Ｎを添加して耐食性を高めたＦｅ−２０Ｃｒ−２
５Ｎｉ−７Ｍｏ−０．１Ｎのようなステンレス鋼が開発
されている。しかし、Ｍｏ、Ｃｒ、Ｎ等の合金元素を多
量に添加し、高合金化することにより、熱間加工性を阻
害するという欠点をともない、分解圧延、分解鍛造等の
高温における加工が困難となる。
もに、Ｎを添加して耐食性を高めたＦｅ−２０Ｃｒ−２
５Ｎｉ−７Ｍｏ−０．１Ｎのようなステンレス鋼が開発
されている。しかし、Ｍｏ、Ｃｒ、Ｎ等の合金元素を多
量に添加し、高合金化することにより、熱間加工性を阻
害するという欠点をともない、分解圧延、分解鍛造等の
高温における加工が困難となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
のような事情を背景としてなされたもので、塩素イオン
を含む腐食環境でも十分な耐食性を有し、熱間加工性に
優れ、かつ、肉厚あるいは太丸製品を製造する場合にも
耐食性、機械的性質を損うことのない耐海水用オーステ
ナイト系ステンレス鋼を提供することである。
のような事情を背景としてなされたもので、塩素イオン
を含む腐食環境でも十分な耐食性を有し、熱間加工性に
優れ、かつ、肉厚あるいは太丸製品を製造する場合にも
耐食性、機械的性質を損うことのない耐海水用オーステ
ナイト系ステンレス鋼を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の熱間加工性に優
れた耐海水用オーステナイト系ステンレス鋼は、合金元
素の含有率が重量％で、Ｃ ：０．０４０％以下、Ｓ
ｉ：０．８０％以下、Ｍｎ：１．００〜５．００％、Ｐ
：０．０４０％以下、Ｓ ：０．０３０％以下、Ｃ
ｕ：１．００％以下、Ｎｉ：１８．００〜２２．００
％、Ｃｒ：２０．００〜２８．００％、Ｍｏ：４．００
〜８．００％、Ｎ ：０．１５〜０．４０％、およびＭ
ｇ：０．００１〜０．１０％であって、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなり、１０％以下のδフェライト相
を含むことを特徴とする。
れた耐海水用オーステナイト系ステンレス鋼は、合金元
素の含有率が重量％で、Ｃ ：０．０４０％以下、Ｓ
ｉ：０．８０％以下、Ｍｎ：１．００〜５．００％、Ｐ
：０．０４０％以下、Ｓ ：０．０３０％以下、Ｃ
ｕ：１．００％以下、Ｎｉ：１８．００〜２２．００
％、Ｃｒ：２０．００〜２８．００％、Ｍｏ：４．００
〜８．００％、Ｎ ：０．１５〜０．４０％、およびＭ
ｇ：０．００１〜０．１０％であって、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなり、１０％以下のδフェライト相
を含むことを特徴とする。
【０００６】本発明のステンレス鋼は上述の合金元素に
加えて、下記の合金元素のいずれか一方または両方を含
有することができる。 １）重量％で、Ｓｎ：０．０２〜０．１０％、Ｔｉ：
０．１０〜２．００％、Ｎｂ：０．１０〜２．００％、
Ｔａ：０．１０〜２．００％、Ｃｏ：０．１０〜３．０
０％、およびＷ ：０．１０〜３．００％のうち、いず
れか１種または２種以上、ならびに ２）重量％で、Ｃａ：０．００１〜０．０２０％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０７％、およびＢ ：０．００１〜
０．１０％のうち、いずれか１種または２種以上。
加えて、下記の合金元素のいずれか一方または両方を含
有することができる。 １）重量％で、Ｓｎ：０．０２〜０．１０％、Ｔｉ：
０．１０〜２．００％、Ｎｂ：０．１０〜２．００％、
Ｔａ：０．１０〜２．００％、Ｃｏ：０．１０〜３．０
０％、およびＷ ：０．１０〜３．００％のうち、いず
れか１種または２種以上、ならびに ２）重量％で、Ｃａ：０．００１〜０．０２０％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０７％、およびＢ ：０．００１〜
０．１０％のうち、いずれか１種または２種以上。
【０００７】以下に各合金成分の限定理由について説明
する。 Ｃ：０．０４０％以下 Ｃは強力なオーステナイト形成元素であり、高価なＮｉ
を省くのに有効であるが、炭化物を形成して鋼の耐食
性、靭性を劣化させるため、本発明では上限を０．０４
０％とする。
する。 Ｃ：０．０４０％以下 Ｃは強力なオーステナイト形成元素であり、高価なＮｉ
を省くのに有効であるが、炭化物を形成して鋼の耐食
性、靭性を劣化させるため、本発明では上限を０．０４
０％とする。
【０００８】Ｓｉ：０．８０％以下 Ｓｉは鋼の脱酸剤として有効であるが、金属間化合物の
形成を助長するため、上限を０．８０％とする。 Ｍｎ：１．００〜５．００％ Ｍｎはオーステナイト形成元素として働くほか、鋼の脱
酸剤として有効である。また、Ｎを安定化させるための
成分として有効なので１％以上を添加する。しかし、過
剰に添加すると鋼の耐食性を劣化させるので上限を５．
００％とする。
形成を助長するため、上限を０．８０％とする。 Ｍｎ：１．００〜５．００％ Ｍｎはオーステナイト形成元素として働くほか、鋼の脱
酸剤として有効である。また、Ｎを安定化させるための
成分として有効なので１％以上を添加する。しかし、過
剰に添加すると鋼の耐食性を劣化させるので上限を５．
００％とする。
【０００９】Ｐ：０．０４０％以下 Ｐは応力腐食われを助長し、また耐食性を劣化させるた
め０．０４０％以下とする必要がある。望ましくは０．
０２０％以下とする。 Ｓ：０．０３０％以下 Ｓは耐食性、熱間加工性を著しく劣化させるため０．０
３０％以下とする必要がある。望ましくは０．００５％
とする。
め０．０４０％以下とする必要がある。望ましくは０．
０２０％以下とする。 Ｓ：０．０３０％以下 Ｓは耐食性、熱間加工性を著しく劣化させるため０．０
３０％以下とする必要がある。望ましくは０．００５％
とする。
【００１０】Ｃｕ：１．００％以下 Ｃｕは特に低ｐＨ領域における耐食性向上に有効である
が、ｐＨ８程度の海水環境ではそれほど多量に添加する
必要はなく、むしろ熱間加工性を劣化させるので、本発
明においては上限を１．００％とする。 Ｎｉ：１８．００〜２２．００％ Ｎｉはオーステナイト形成元素として有効であり、必要
不可欠である。耐海水用として高い耐食性が要求される
場合にＣｒ、Ｍｏとともに用いられる。Ｎｉ含有率が高
いほど耐食性、耐酸化性が向上するが、多量の添加は鋼
の金属組織をオーステナイト単相となし、熱間加工性を
低下するので、本発明の鋼においては鋼の熱間加工性の
向上に好ましいδフェライト相を確保するためにＮｉ含
有率を１８．００〜２２．００％とする。
が、ｐＨ８程度の海水環境ではそれほど多量に添加する
必要はなく、むしろ熱間加工性を劣化させるので、本発
明においては上限を１．００％とする。 Ｎｉ：１８．００〜２２．００％ Ｎｉはオーステナイト形成元素として有効であり、必要
不可欠である。耐海水用として高い耐食性が要求される
場合にＣｒ、Ｍｏとともに用いられる。Ｎｉ含有率が高
いほど耐食性、耐酸化性が向上するが、多量の添加は鋼
の金属組織をオーステナイト単相となし、熱間加工性を
低下するので、本発明の鋼においては鋼の熱間加工性の
向上に好ましいδフェライト相を確保するためにＮｉ含
有率を１８．００〜２２．００％とする。
【００１１】Ｃｒ：２０．００〜２８．００％ Ｃｒは耐食性を向上させ、特に海水環境での孔食、隙間
腐食に対して有効な元素である。また、本発明の鋼にお
いて熱間加工性を向上するために必要なδフェライト相
を形成する。そのため、含有率２０．００％以上を添加
する。しかし過剰に添加すれば、金属間化合物を形成し
て鋼の脆化をもたらし、また、δフェライト相を必要以
上に多量に晶出して鋼の熱間加工性を損うので、含有率
の上限を２８．００％とする。
腐食に対して有効な元素である。また、本発明の鋼にお
いて熱間加工性を向上するために必要なδフェライト相
を形成する。そのため、含有率２０．００％以上を添加
する。しかし過剰に添加すれば、金属間化合物を形成し
て鋼の脆化をもたらし、また、δフェライト相を必要以
上に多量に晶出して鋼の熱間加工性を損うので、含有率
の上限を２８．００％とする。
【００１２】Ｍｏ：４．００〜８．００％ Ｍｏは耐食性に関してＣｒ以上の効果をもち、フェライ
ト形成元素である。本発明では耐食性の向上と、δフェ
ライト相による熱間加工性の向上とのために含有率４．
００％以上を添加する。しかし、Ｍｏは金属間化合物の
形成速度を高めるので、過剰の添加は鋼の脆化を招き、
さらに、δフェライト相を必要以上に多量に晶出して鋼
の熱間加工性を害するうえ、コストの上昇を招くので、
含有率の上限は８．００％とする。
ト形成元素である。本発明では耐食性の向上と、δフェ
ライト相による熱間加工性の向上とのために含有率４．
００％以上を添加する。しかし、Ｍｏは金属間化合物の
形成速度を高めるので、過剰の添加は鋼の脆化を招き、
さらに、δフェライト相を必要以上に多量に晶出して鋼
の熱間加工性を害するうえ、コストの上昇を招くので、
含有率の上限は８．００％とする。
【００１３】Ｎ：０．１５〜０．４０％ Ｎは耐食性の向上に有効で、強度の向上にも効果があ
り、オーステナイト形成元素として強い働きを持つので
０．１５％以上を含有させる。しかし、過剰に添加する
と、鋼の造塊時にブローホールを生じて製造性を損うの
で含有率の上限を０．４０％とする。
り、オーステナイト形成元素として強い働きを持つので
０．１５％以上を含有させる。しかし、過剰に添加する
と、鋼の造塊時にブローホールを生じて製造性を損うの
で含有率の上限を０．４０％とする。
【００１４】Ｍｇ：０．００１〜０．１０％ Ｍｇは本発明鋼における熱間加工性の向上のために不可
欠の元素である。この効果はＭｇを０．００１％以上含
有させることによって生じるが、多量に添加してもその
効果は飽和するので、含有量の上限は０．１０％とす
る。 Ｓｎ：０．０２〜０．１０％ Ｓｎはステンレス鋼の耐酸性を向上させるので、含有率
０．１０％以下の範囲で添加してもよい。
欠の元素である。この効果はＭｇを０．００１％以上含
有させることによって生じるが、多量に添加してもその
効果は飽和するので、含有量の上限は０．１０％とす
る。 Ｓｎ：０．０２〜０．１０％ Ｓｎはステンレス鋼の耐酸性を向上させるので、含有率
０．１０％以下の範囲で添加してもよい。
【００１５】Ｔｉ、ＮｂおよびＴａ：０．１０〜２．０
０％、 Ｔｉ、ＮｂおよびＴａはいずれも鋼中のＣを炭化物とし
て固定し、鋼の耐食性を向上させる。特に、溶接部の耐
隙間腐食性の向上効果が大きいので、含有率０．１０〜
２．００％の範囲で添加してもよい。 ＣｏおよびＷ：０．１０〜３．００％ ＣｏおよびＷはステンレス鋼の耐食性を向上させるの
で、含有率０．１０〜３．００％の範囲で添加してもよ
い。
０％、 Ｔｉ、ＮｂおよびＴａはいずれも鋼中のＣを炭化物とし
て固定し、鋼の耐食性を向上させる。特に、溶接部の耐
隙間腐食性の向上効果が大きいので、含有率０．１０〜
２．００％の範囲で添加してもよい。 ＣｏおよびＷ：０．１０〜３．００％ ＣｏおよびＷはステンレス鋼の耐食性を向上させるの
で、含有率０．１０〜３．００％の範囲で添加してもよ
い。
【００１６】Ｃａ：０．００１〜０．０２０％ Ｃａは鋼の脱酸、脱硫剤として働き、また熱間加工性を
向上させるので、含有率０．００１〜０．０２０％の範
囲で添加してもよい。 Ａｌ：０．０１〜０．０７％ Ａｌは鋼の強力な脱酸剤として働くが、過剰に添加する
と鋼の耐食性、熱間加工性を劣化させるので、含有率
０．０１〜０．０７％の範囲で添加してもよい。
向上させるので、含有率０．００１〜０．０２０％の範
囲で添加してもよい。 Ａｌ：０．０１〜０．０７％ Ａｌは鋼の強力な脱酸剤として働くが、過剰に添加する
と鋼の耐食性、熱間加工性を劣化させるので、含有率
０．０１〜０．０７％の範囲で添加してもよい。
【００１７】Ｂ：０．００１〜０．１０％ Ｂは鋼の熱間加工性を改善するので含有率０．００１〜
０．１０％の範囲で添加してもよい。 本発明鋼においては、δフェライト相は鋼の熱間加工性
を向上するために重要な役割を果す。その量は、おもに
Ｎｉ、Ｃ、Ｎ、Ｍｎ、Ｃｕなどのオーステナイト形成元
素とＣｒ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ａｌなどのフェライト形成元素
の配分によってきまるが、化学組成を上記の成分含有率
の範囲としたうえで、δフェライト相を１０％以内とな
るように調整する。
０．１０％の範囲で添加してもよい。 本発明鋼においては、δフェライト相は鋼の熱間加工性
を向上するために重要な役割を果す。その量は、おもに
Ｎｉ、Ｃ、Ｎ、Ｍｎ、Ｃｕなどのオーステナイト形成元
素とＣｒ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ａｌなどのフェライト形成元素
の配分によってきまるが、化学組成を上記の成分含有率
の範囲としたうえで、δフェライト相を１０％以内とな
るように調整する。
【００１８】δフェライト相はオーステナイト結晶粒界
にあって鋼の熱間加工性を阻害するＰ、Ｓを固溶し、そ
の弊害を除く。その効果は少量のδフェライト量でも発
揮されるが、十分な効果をもたらすには２％以上とする
のが望ましい。しかし、過剰のδフェライト相の存在は
かえって鋼の熱間加工性を害するので、上限を１０％と
する。
にあって鋼の熱間加工性を阻害するＰ、Ｓを固溶し、そ
の弊害を除く。その効果は少量のδフェライト量でも発
揮されるが、十分な効果をもたらすには２％以上とする
のが望ましい。しかし、過剰のδフェライト相の存在は
かえって鋼の熱間加工性を害するので、上限を１０％と
する。
【００１９】
【実施例】表１に示す化学組成の鋼を真空誘導炉で溶製
し、５０ｋｇ鋼塊とした。
し、５０ｋｇ鋼塊とした。
【００２０】
【表１】
【００２１】上記鋼塊の高さ中央部の表面近傍から約１
０ｍｍ角の供試材を切出し、δフェライト量の測定に供
した。δフェライト量の測定は、鋼塊横断面を被檢面と
し、これをバフ研磨後、５％ピクリン酸＋塩酸アルコー
ル溶液で腐食し、２００倍で檢鏡して面積率を求める方
法で行った。その結果を表１に示す。また、上記鋼塊の
表面近傍から直径６ｍｍ×長さ１１０ｍｍの試験片を削
出しグリーブル試験に供した。グリーブル試験結果の例
を図１に示す。Ｍｇの適量添加およびδフェライト相に
より絞り値が向上していることが判る。
０ｍｍ角の供試材を切出し、δフェライト量の測定に供
した。δフェライト量の測定は、鋼塊横断面を被檢面と
し、これをバフ研磨後、５％ピクリン酸＋塩酸アルコー
ル溶液で腐食し、２００倍で檢鏡して面積率を求める方
法で行った。その結果を表１に示す。また、上記鋼塊の
表面近傍から直径６ｍｍ×長さ１１０ｍｍの試験片を削
出しグリーブル試験に供した。グリーブル試験結果の例
を図１に示す。Ｍｇの適量添加およびδフェライト相に
より絞り値が向上していることが判る。
【００２２】別に、上記の鋼塊（平均直径１００ｍｍ）
を１２００℃に加熱し、１０００℃までの間に１ヒート
で５０ｍｍ角に鍛延し、割れ発生の有無を調べて鍛造性
を評価した。さらに、上記鋼塊を熱間鍛造により直径２
０ｍｍの棒鋼に加工し、固溶化処理を施し、これより直
径１８ｍｍ×長さ２５ｍｍの試験片を削出し、端面を１
０００番エメリーで研磨して耐食性試験に供した。
を１２００℃に加熱し、１０００℃までの間に１ヒート
で５０ｍｍ角に鍛延し、割れ発生の有無を調べて鍛造性
を評価した。さらに、上記鋼塊を熱間鍛造により直径２
０ｍｍの棒鋼に加工し、固溶化処理を施し、これより直
径１８ｍｍ×長さ２５ｍｍの試験片を削出し、端面を１
０００番エメリーで研磨して耐食性試験に供した。
【００２３】耐食性試験はｐＨ１に調整した６％ＦｅＣ
ｌ3 溶液中に試験片を２４ｈｒ浸漬して表面状況を肉眼
で観察し、腐食の発生がない場合には液温を２．５℃づ
つ上昇して同様の操作を行い、腐食の発生しない限界の
温度、すなわち臨界孔食発生温度を調べる方法（ＣＰ
Ｔ）で行った。鍛造性および耐食性試験結果を表２に示
す。
ｌ3 溶液中に試験片を２４ｈｒ浸漬して表面状況を肉眼
で観察し、腐食の発生がない場合には液温を２．５℃づ
つ上昇して同様の操作を行い、腐食の発生しない限界の
温度、すなわち臨界孔食発生温度を調べる方法（ＣＰ
Ｔ）で行った。鍛造性および耐食性試験結果を表２に示
す。
【００２４】
【表２】
【００２５】表２において、 鍛造性○：鍛造割れなし、 鍛造性×：鍛造割れあり、 また、 耐食性○：臨界孔食発生温度５０℃以上、 耐食性×：臨界孔食発生温度４７．５℃以下、を表す。
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、固有の合金組成の選択
によって、熱間加工性が良好で、肉厚あるいは太丸製品
を製造する場合にも耐食性、機械的性質を損うことがな
く、塩素イオンを含む環境でも十分な耐食性を有し、海
水用のポンプ、シャフト、ボルト等の部品、海水用ワイ
ヤ等に適するオーステナイト系ステンレス鋼を提供する
ことができる。
によって、熱間加工性が良好で、肉厚あるいは太丸製品
を製造する場合にも耐食性、機械的性質を損うことがな
く、塩素イオンを含む環境でも十分な耐食性を有し、海
水用のポンプ、シャフト、ボルト等の部品、海水用ワイ
ヤ等に適するオーステナイト系ステンレス鋼を提供する
ことができる。
【図１】グリーブル試験における試験温度と絞り値との
関係を示す図である。
関係を示す図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 合金元素の含有率が重量％で、 Ｃ ：０．０４０％以下、 Ｓｉ：０．８０％以下、 Ｍｎ：１．００〜５．００％、 Ｐ ：０．０４０％以下、 Ｓ ：０．０３０％以下、 Ｃｕ：１．００％以下、 Ｎｉ：１８．００〜２２．００％、 Ｃｒ：２０．００〜２８．００％、 Ｍｏ：４．００〜８．００％、 Ｎ ：０．１５〜０．４０％、および Ｍｇ：０．００１〜０．１０％であって、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなり、１０％以下のδフェライト
相を含むことを特徴とする熱間加工性に優れた耐海水用
オーステナイト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】 請求項１記載の合金元素に加えて、重量
％で、 Ｓｎ：０．０２〜０．１０％、 Ｔｉ：０．１０〜２．００％、 Ｎｂ：０．１０〜２．００％、 Ｔａ：０．１０〜２．００％、 Ｃｏ：０．１０〜３．００％、および Ｗ ：０．１０〜３．００％のうち、いずれか１種また
は２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなり、１０％以下のδフェライト相を含むことを特徴
とする熱間加工性に優れた耐海水用オーステナイト系ス
テンレス鋼。 - 【請求項３】 請求項１記載の合金元素に加えて、重量
％で、 Ｃａ：０．００１〜０．０２０％、 Ａｌ：０．０１〜０．０７％、および Ｂ ：０．００１〜０．１０％のうち、いずれか１種ま
たは２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなり、１０％以下のδフェライト相を含むことを特
徴とする熱間加工性に優れた耐海水用オーステナイト系
ステンレス鋼。 - 【請求項４】 請求項１記載の合金元素に加えて、重量
％で、 Ｓｎ：０．０２〜０．１０％、 Ｔｉ：０．１０〜２．００％、 Ｎｂ：０．１０〜２．００％、 Ｔａ：０．１０〜２．００％、 Ｃｏ：０．１０〜３．００％、および Ｗ ：０．１０〜３．００％のうちいずれか１種または
２種以上、ならびに、 Ｃａ：０．００１〜０．０２０％、 Ａｌ：０．０１〜０．０７％、および Ｂ ：０．００１〜０．１０％のうち、いずれか１種ま
たは２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなり、１０％以下のδフェライト相を含むことを特
徴とする熱間加工性に優れた耐海水用オーステナイト系
ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25128693A JPH07109548A (ja) | 1993-10-07 | 1993-10-07 | 熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25128693A JPH07109548A (ja) | 1993-10-07 | 1993-10-07 | 熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07109548A true JPH07109548A (ja) | 1995-04-25 |
Family
ID=17220550
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25128693A Pending JPH07109548A (ja) | 1993-10-07 | 1993-10-07 | 熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07109548A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109072377A (zh) * | 2016-04-07 | 2018-12-21 | 新日铁住金株式会社 | 奥氏体系不锈钢材 |
-
1993
- 1993-10-07 JP JP25128693A patent/JPH07109548A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109072377A (zh) * | 2016-04-07 | 2018-12-21 | 新日铁住金株式会社 | 奥氏体系不锈钢材 |
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