JPH07109946A

JPH07109946A - 内燃機関の触媒温度制御装置

Info

Publication number: JPH07109946A
Application number: JP25848193A
Authority: JP
Inventors: Jun Yamada; 山田　　純
Original assignee: NipponDenso Co Ltd
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 1993-10-15
Filing date: 1993-10-15
Publication date: 1995-04-25

Abstract

(57)【要約】【目的】触媒コンバータ温度の調整をセンサなしで行
うこと。【構成】内燃機関の排気通路７に設けられた触媒コン
バータ１４，１５を、高回転、高負荷運転が所定時間継
続した時に触媒温度が高温であると判断し、燃料増量又
は、点火進角により冷却する。このような制御を、燃料
カット後所定時間、あるいは、始動後所定時間は禁止
し、触媒の過冷却を防止する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の触媒温度を制
御する装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、排出ガス浄化のため触媒コンバー
タを用いた内燃機関において、触媒コンバータ温度が所
定温度範囲外で劣化等により排出ガス浄化率が低下する
点に鑑み、排出ガス温度が所定値以上の時に触媒コンバ
ータ温度を低下させる目的で空燃比をリッチ側に制御し
たり、排気ガス再循環装置をオンしたり、点火時期を進
角するものは、特開平４−２９８６６６号公報に記載さ
れており、又、触媒コンバータ温度が低い時には燃料カ
ットを禁止（特開昭６０−２７７５６号公報）、あるい
は燃料カット回転数を高める（特開昭６０−２２０４３
号公報）ことにより、触媒が活性された状態に保つこと
により浄化率を確保することも知られている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】触媒コンバータ温度を
高浄化率範囲に保つため、従来技術では排出ガス温度あ
るいは触媒コンバータ温度を測定し、制御しているの
で、排出ガス温度あるいは触媒コンバータ温度を検出す
るセンサを必要とするという問題がある。そこで本発明
では、触媒コンバータ温度の調整をセンサなしで行うこ
とを目的とする。

【０００４】

【課題を解決するための手段】そのため本発明は図１に
示すように、内燃機関の排気通路に設けられた触媒コン
バータの温度を制御する触媒温度制御装置において、前
記内燃機関の運転状態を検出する運転状態検出手段と、
前記触媒コンバータ温度が所定値以上であることを、前
記運転状態検出手段により検出された運転状態より推定
する触媒コンバータ温度推定手段と、該触媒コンバータ
温度推定手段により前記触媒コンバータ温度が所定値以
上であると推定された時に前記触媒コンバータ温度を低
下させる触媒コンバータ温度低下手段と、前記内燃機関
の始動後と燃料カット後との少なくとも一方の時は前記
触媒コンバータ温度推定手段の作動を前記触媒コンバー
タ温度が通常の使用温度域に達する所定期間遅延させる
遅延手段とを具備する内燃機関の触媒温度制御装置を提
供するものである。

【０００５】

【作用】内燃機関の運転状態を運転状態検出手段によっ
て検出し、触媒コンバータ温度が所定値以上であること
を、運転状態検出手段により検出された運転状態より触
媒コンバータ温度推定手段により推定する。そして、触
媒コンバータ温度推定手段により触媒コンバータ温度が
所定値以上であると推定した時に触媒コンバータ温度低
下手段により、触媒コンバータ温度を低下させ、内燃機
関の始動後と燃料カット後との少なくとも一方の時は触
媒コンバータ温度推定手段の作動を触媒コンバータ温度
が通常の使用温度域に達する所定期間遅延手段により遅
延させ、触媒温度を制御する。

【０００６】

【実施例】図２は本発明に係る内燃機関の空燃比制御装
置の一実施例を示す全体概要図である。図２において、
機関本体１の吸気通路２のサージタンク３には吸気通路
２の吸入空気の絶対圧を検出するための圧力センサ４が
設けられており、その出力は制御回路１０のマルチプレ
クサ内蔵Ａ／Ｄ変換器１０１に供給されている。さら
に、機関本体１の排気通路７にはリーンミクスチャセン
サ８が設けられている。リーンミクスチャセンサ８の出
力は図３の出力特性に示すように電流出力で得られるの
で制御回路１０の電流電圧変換回路１０２で電圧に変換
してからＡ／Ｄ変換器１０１に供給される。

【０００７】さらに、リーンミクスチャセンサ８より下
流の排気通路７には、リーン雰囲気においてＮＯ_Xを高
率に浄化するリーンＮＯ_X還元触媒コンバータ１４及び
ＨＣ，ＣＯを高率に浄化する酸化触媒コンバータ１５が
設けられている。リーンＮＯ _X還元触媒コンバータ１４
はＣｕ−ゼオライトを主成分とするものである。なお、
酸化触媒コンバータ１５の代わりに三元触媒コンバータ
を用いてもよい。

【０００８】１６はＥＧＲ弁装置であって、制御回路１
０の入出力インターフェイス１０３により制御されるス
テップモータを内蔵している。また、機関本体１のシリ
ンダブロックのウォータジャケットには、冷却水の温度
を検出するための水温センサ１７が設けられている。水
温センサ１７は冷却水の温度ＴＨＷに応じたアナログ電
圧の電気信号を発生する。この出力もＡ／Ｄ変換器１０
１に供給されている。

【０００９】ディストリビュータ９には、その軸が例え
ばクランク角に換算して７２０°毎に基準位置検出用パ
ルス信号を発生するクランク角センサ１１およびクラン
ク角に換算して３０°毎に角度位置検出用パルス信号を
発生するクランク角センサ１２が設けられている。これ
らクランク角センサ１１，１２のパルス信号は制御回路
１０の入出力インターフェイス１０３に供給され、この
うち、クランク角センサ１２の出力はＣＰＵ１０５の割
込み端子に供給される。

【００１０】さらに、サージタンク３上流の吸気通路２
に設けられた絞り弁５の軸には、絞り弁５の全閉を検出
するアイドルスイッチ６が設けられている。このアイド
ルスイッチ６の出力信号は制御回路１０の入出力インタ
ーフェイス１０３に供給されている。また、吸気通路２
には、各気筒毎に燃料供給系から加圧燃料を吸気ポート
へ供給するための燃料噴射弁１３が設けられている。

【００１１】制御回路１０は、たとえばマイクロコンピ
ュータとして構成され、Ａ／Ｄ変換器１０１、電流電圧
変換回路１０２、入出力インターフェイス１０３、ＣＰ
Ｕ１０５の外に、タイマカウンタ１０６、ＲＯＭ１０
７、ＲＡＭ１０８等が設けられている。１０４は燃料噴
射弁１３を駆動させるための駆動回路である。タイマカ
ウンタ１０６は、たとえばフリーランカウンタ、コンパ
レータレジスタ、フリーランカウンタの値とコンパレー
タレジスタの値との一致を検出して割込み信号を発生す
るアンド回路等により構成されている。なお、ＣＰＵ１
０５の割込み発生は、Ａ／Ｄ変換器１０１のＡ／Ｄ変換
終了時、入出力インターフェイス１０２がクランク角セ
ンサ１２のパルス信号を受信した時、タイマカウンタ１
０６の割込み信号を受信した時等である。

【００１２】吸気圧センサ４の吸気圧データＰＭおよび
リーンミクスチャセンサ８の出力電流値Ｉｌは所定時間
毎に実行されるＡ／Ｄ変換ルーチンによって取込まれて
ＲＡＭ１０８の所定領域に格納される。つまり、ＲＡＭ
１０８におけるデータＰＭ，Ｉｌは所定時間毎に更新さ
れている。また、回転速度データＮｅはクランク角セン
サ１２の３０°ＣＡ毎の割込みによって演算されてＲＡ
Ｍ１０８の所定領域に格納される。

【００１３】図２の制御回路の動作をフローチャートを
参照して説明する。図４は空燃比補正ルーチンであっ
て、所定時間毎あるいは燃料噴射弁駆動タイミング毎に
実行される。ここでフラグｆ₁（触媒コンバータ温度を
低下させるための増量を行う条件が成立した時セットす
る）、フラグｆ₂（燃料カットが所定時間以上継続して
いる時セットする）、カウンタｎ₁（高負荷・高回転運
転の継続時間をカウントする）、カウンタｎ₂（燃料カ
ット中のまびき噴射用に燃料カット期間をカウントす
る）のイニシャル値はイグニッションスイッチがＯＮさ
れた時に０にリセットされている。

【００１４】ステップ４０１では空燃比フィードバック
の条件が成立しているか否かを判別する。フィードバッ
ク条件は、始動時、冷却水温等の種々の条件を含む。空
燃比フィードバック条件が成立していなければステップ
４１６に進み、フラグｆ₁及びカウンタｎ₁を０とす
る。次にステップ４１７に進んで、燃料カットの条件が
成立しているか否かを判別する。ここで燃料カットの条
件はスロットルバルブ開度が所定値以下の時の機関の回
転速度が所定値以上の時に成立する。燃料カット条件が
成立していればステップ４１８に進み、燃料カット制御
を実行する。また、燃料カット制御が成立していなけれ
ばステップ４１９に進み、フラグｆ₂およびカウンタｎ
₂を初期値すなわち０にする。次にステップ４２０では
空燃比補正量ＦＡＦをＦＡＦ←１とする。

【００１５】ステップ４０１で空燃比フィードバック条
件が成立していればステップ４０２に進みフラグｆ₂及
びカウンタｎを０とする。次にステップ４０３に進み、
触媒温度が上昇しやすい運転条件すなわち吸入空気の絶
対圧（ＰＭ）が所定値（ＰＭ ₁）以上かつ機関回転速度
（Ｎｅ）が所定値（Ｎｅ₁）以上であるか否かを判別す
る。この時のＰＭは、Ｎｅのテーブルにより算出されれ
ばより効果的である。ステップ４０３で（ＰＭ≧Ｐ
Ｍ₁）かつ（Ｎｅ≧Ｎｅ₁）でないと判断された時は、
ステップ４０５に進みフラグｆ₁及びカウンタｎ₁を０
にする。

【００１６】次にステップ４０６に進み、目標空燃比Ａ
ＦＯを決定する。ＡＦＯは、ＮｅとＰＭのマップにより
決定される。次にステップ４０７に進み検出空燃比がＡ
ＦＯよりリーンか否かを判別する。目標空燃比よりリー
ンすなわち（空燃比検出値≧ＡＦＯ）が成立している時
はステップ４０８にて最初のリーン側か否かを判別し、
つまり、リッチ側からリーン側への変化点か否かを判別
する。この結果、最初のリーン側であればステップ４１
１にてＦＡＦ←ＦＡＦ＋Ａとしてスキップ量Ａを加算
し、他方、最初のリーン側でなければステップ４１０に
てＦＡＦ←ＦＡＦ＋ａとして所定量ａを加算する。な
お、スキップ量Ａはａより十分大きく設定される。すな
わち、Ａ＞ａである。

【００１７】ステップ４０７において、空燃比検出値が
目標空燃比よりリッチ側であればステップ４０９へ進
む。ステップ４０９にて最初のリッチ側か否かを判別
し、つまり、リーン側からリッチ側への変化点か否かを
判別する。この結果、最初のリッチ側であればステップ
４１２にてＦＡＦ←ＦＡＦ−Ｂとしてスキップ量Ｂを減
算し、他方、最初のリッチ側でなければステップ４１３
に進み、ＦＡＦ←ＦＡＦ−ｂを減算する。なお、スキッ
プ量Ｂはｂより十分大きく設定される。すなわち、Ｂ＞
ｂである。

【００１８】つまり、ステップ４１０，４１３に示す制
御は積分制御と称されるものであり、また、ステップ４
１１，４１２に示す制御はスキップ制御と称されるもの
である。また、ステップ４０３で（ＰＭ≧ＰＭ₁）かつ
（Ｎｅ≧Ｎｅ₁）が成立した場合は、ステップ４０４の
触媒冷却増量ルーチンへ進む。

【００１９】ここで図５で触媒冷却増量ルーチンの説明
をする。後述するステップ５０１〜５１０では、機関の
高負荷高回転運転がある程度の期間継続すると、触媒温
が高温となり、劣化等により浄化率が低下すると推定
し、通常よりも燃料噴射量を増量し、触媒温度を低下さ
せる処理をするが、ステップ５０３，５０４で始動直後
やステップ５０５，５０６において、燃料カットが継続
した後で、触媒温度低下が推測される場合、所定期間前
述の処理を遅延させ、触媒温が通常使用温度に復帰する
と推定されるタイミングで前述の処理をするようになっ
ている。この遅延時間は、図６のＴｄに相当する。

【００２０】ステップ５０１から詳細に説明すると、ス
テップ５０１でフラグｆ₁がセットされているか否かを
判別する。ここでフラグｆ₁は始動後ｉ₁回以上点火が
あり、燃料カットがＴ₁（ｓｅｃ）以上継続していた場
合はその後ｍ₁回以上点火があり、その後所定期間高負
荷高回転走行が継続した場合にセットされるものであ
る。フラグｆ₁がセットされていればステップ５０９へ
進み、増量値ＦＣＡＴを決定する。ＦＣＡＴは、機関回
転速度Ｎｅと、吸入空気の絶対圧ＰＭとのマップから算
出される。次にステップ５１０で空燃比補正量ＦＡＦを
ＦＡＦ←１とする。

【００２１】またステップ５０１でフラグｆ₁がセット
されいていない時はステップ５０２へ進み、カウンタｎ
₁に１を加算し記憶する。ステップ５０３では、始動後
の触媒コンバータ温度推定手段（高負荷高回転運転があ
る程度継続した時に触媒温度が高温と推定する）の作動
の遅延時間に係わる定数ｉ₁（始動後の点火回数）を機
関の始動時水温により算出する。次にステップ５０４へ
進み、始動後ｉ₁回以上点火があったか否かを判別し、
条件不成立の時は、ステップ５１１へ進み、カウンタｎ
₁をｎ₁←０とし前述の図４のステップ４０６へ進む。

【００２２】ステップ５０４において始動後ｉ₁回以上
点火があった場合は、ステップ５０５へ進み、前回の燃
料カットはＴ₁（ｓｅｃ）以上継続していたか否かを判
別し、継続していた場合は、ステップ５０６へ進み、燃
料カット後ｍ₁回以上点火があったか否かを判別する。
ここで燃料カット後の期間を指定する条件として、燃料
噴射回数又は燃料カット後の時間を用いても良い。ステ
ップ５０６で条件が不成立の場合は、ステップ５１１以
降へ進む。

【００２３】ステップ５０６で条件が成立している場合
は、ステップ５０７に進み、カウンタｎ₁がｎ₁≧ｋ₁
（ｋ₁は定数）となっているか否かを判別し、成立して
いなければ図４のステップ４０６へ進む。ステップ５０
７で条件が成立していればステップ５０８へ進み、触媒
温度を下げる制御を行うためのフラグｆ₁をセットし、
カウンタｎ₁をリセットする。ステップ５０９以降は前
述の通りである。

【００２４】又、ステップ５０５において、前回の燃料
カットがＴ₁（ｓｅｃ）以上継続していなかった場合は
ステップ５０７へ進む。以降は前述した通りである。次
に図４の説明に戻り、ステップ４１０，４１１，４１
２，４１３，４２０，および図５のステップ５１０で算
出されたＦＡＦはステップ４１４でＲＡＭに格納され、
ステップ４１５で噴射パルス巾を算出する。噴射パルス
巾τは、

【００２５】

【数１】 τ＝τ_B×（ＦＡＦ＋ＦＣＡＴ＋Ｃ₁）×Ｃ₂＋Ｃ₃ （Ｃ₁，Ｃ₂，Ｃ₃は定数）によって求められる。ここでτ_Bは基本噴射パルス巾で
あり、機関の運転状態から算出される定数である。

【００２６】次に図７の説明をする。図７は図４のステ
ップ４１８の燃料カットルーチンを詳細に示すものであ
って、ステップ７０１において、燃料カットが所定時間
Ｔ₂（ｓｅｃ）以上続いた時セットされるフラグｆ₂が
セットされているか否かを判別する。フラグｆ₂がセッ
トされていない場合はステップ７０２に進み、燃料カッ
トがＴ₂（ｓｅｃ）以上継続しているか否かを判別す
る。ステップ７０２の条件が成立していない場合は、ス
テップ７０３へ進み燃料カットを実行する。

【００２７】ステップ７０２の条件が成立している場合
は、ステップ７０４へ進み、フラグｆ₂をセットし、ス
テップ７０５以降の処理を実行する。ここで図５のＴ₁
（ｓｅｃ）と図７のＴ₂（ｓｅｃ）との関係はＴ₂≧Ｔ
₁となるように設定する。ステップ７０１においてフラ
グｆ₂がセットされている場合はステップ７０５へ進
み、カウンタｎ₂をインクリメントする。

【００２８】次のステップ７０６では、カウンタｎ₂＝
ｋ₂（定数）か否かを判別し、不成立の時はステップ７
０３へ進み燃料カットを実行する。又、成立の時はステ
ップ７０７でカウンタｎ₂をリセットすると共にＦＡＦ
をＦＡＦ←１にし、図４のステップ４１４へ進む。この
ステップ７０５〜ステップ７０７と図４のステップ４１
５の演算により、燃料カットルーチンｋ₂回の演算に１
回燃料噴射が実施できる。以上が燃料カットルーチンの
説明である。

【００２９】図８は点火ルーチンであって、所定時間毎
あるいは点火タイミング毎に実行される。ここでフラグ
ｆ₃（触媒冷却のための進角を実行する条件が成立した
時セットする）、カウンタｎ₃（高負荷・高回転の継続
時間をカウントする）のイニシャル値はイグニッション
スイッチがＯＮされた時に０にリセットされている。

【００３０】まず、ステップ８０１でアイドルスイッチ
がＯＮか否かを判別する。アイドルスイッチがＯＮの場
合は、ステップ８０４でフラグｆ₃をリセットする。次
にステップ８０５で機関回転速度Ｎｅが所定値Ｎｅ
₃（ｒｐｍ）以下か否か判別し、Ｎｅ≦Ｎｅ₃が成立し
ている時はステップ８０６へ進み、基本進角値（ＡＢＡ
Ｓ）をＡＢＡＳ←ＡＢＡＳＩとする。ここでＡＢＡＳＩ
はＮｅのテーブルにより求められる。

【００３１】次にステップ８０８へ進み、フラグｆ₃お
よびカウンタｎ₃をリセットし、ステップ８０９で触媒
冷却用の進角値ＡＣＡＴをＡＣＡＴ←０とする。ステッ
プ８０５でＮｅ≦Ｎｅ₃が成立していない場合は、ステ
ップ８０２へ進む。ステップ８０１でアイドルスイッチ
がＯＮでない場合もステップ８０２へ進み、基本進角値
ＡＢＡＳをＡＢＡＳ←ＡＢＡＳＮとする。ここでＡＢＡ
ＳＮは、ＮｅとＰＭのマップより演算される。

【００３２】次にステップ８０３においてＰＭが所定値
（ＰＭ₂）以上、かつＮｅが所定値（Ｎｅ₂）以上か否
かを判別する。ステップ８０３で（ＰＭ≧ＰＭ₂）かつ
（Ｎｅ≧Ｎｅ₂）が成立しないと判断された時はステッ
プ８０８へ進み、前述の処理を実行する。ステップ８０
３で（ＰＭ≧ＰＭ₂）かつ（Ｎｅ≧Ｎｅ₂）が成立して
いると判断された時はステップ８０７の触媒冷却進角ル
ーチンへ進む。冷却進角ルーチン詳細を図９に示す。ス
テップ９０１〜９０８は、図５のステップ５０１〜５０
９とほぼ同じ考え方である。ステップ９０１において触
媒冷却のための進角実行フラグｆ₃がセットされている
か否かを判別する。フラグｆ₃がセットされていればス
テップ９０９へ進み、触媒冷却のための進角値（ＡＣＡ
Ｔ）を決定する。ここでＡＣＡＴは、ＮｅとＰＭのマッ
プにより算出される。ステップ９０１でフラグｆ₃がセ
ットされていない時はステップ９０２へ進み、カウンタ
ｎ ₃に１を加算し記憶する。

【００３３】ステップ９０３では、始動後の触媒コンバ
ータ温度推定手段（高負荷、高回転運転がある程度継続
した時に触媒温度が高温と推定する。）の作動の遅延時
間に係わる定数ｉ₂（始動後の点火回数）を機関の始動
時水温により算出する。次にステップ９０４へ進み、始
動後ｉ₂回以上点火があったか否かを判別し、条件不成
立の時は、ステップ９１０へ進み、カウンタｎ₃をｎ₃
←０とし前述の図８のステップ８０９へ進む。

【００３４】ステップ９０４において始動後ｉ₂回以上
点火があった場合は、ステップ９０５へ進み、前回の燃
料カットはＴ₃（ｓｅｃ）以上継続していたか否かを判
別し、継続していた場合は、ステップ９０６へ進み、燃
料カット後ｍ₂回以上点火があったか否かを判別する。
ここで燃料カット後の期間を指定する条件として、燃料
噴射回数又は燃料カット後の時間を用いても良い。ステ
ップ９０６で条件が不成立場合は、ステップ９１０以降
へ進む。ステップ９０６で条件が成立している場合は、
ステップ９０７に進み、カウンタｎ₃がｎ₃≧ｋ₃（ｋ
₃は定数）となっているか否かを判別し、成立していな
ければ図８のステップ８０９へ進む。ステップ９０７で
条件が成立していればステップ９０８へ進み、触媒温度
を下げる制御を行うためのフラグｆ₃をセットし、カウ
ンタｎ₃をリセットする。ステップ９０９以降は前述の
通りである。

【００３５】又、ステップ９０５において、前回の燃料
カットがＴ₃（ｓｅｃ）以上継続していなかった場合は
ステップ９０７へ進む。以降は前述した通りである。次
に図８の説明に戻り、ステップ８１０で上述のＡＢＡ
Ｓ，ＡＣＡＴを基に最終点火時期ＡＦＩＮの演算を行
う。ここで、ＡＦＩＮは次式で求められる。

【００３６】

【数２】ＡＦＩＮ＝ＡＢＡＳ＋ＡＣＡＴ＋Ｄ（Ｄは定数）以上が図４，５，７，８，９のフローチャートの説明で
ある。図４，５，７，８，９の制御は使用温度域の狭い
リーンＮＯ_X還元触媒コンバータを用いたシステムで、
触媒コンバータ温度、あるいは排気ガス温度を測定する
センサを用いず制御する時に特に効果的である。

【００３７】また、前述の実施例を以下の点で変更して
も有効である。１．図５ステップ５０９，５１０の代わりに図４のステ
ップ４０６の目標空燃比マップよりリッチめの目標空燃
比マップから目標空燃比を求め、次に図４のステップ４
０７以降に進み、フィードバック処理を行ってもよい。２．実施例ではリーンミクスチャセンサを用いたシステ
ムで説明したが、Ｏ₂センサを用いたλ＝１フィードバ
ックシステムでも本発明を適用可能である。

【００３８】３．３元触媒の温度制御に用いても有効で
ある。４．触媒温度推定手段は、機関回転速度所定値以上かつ
吸入空気の絶対圧所定値以上が所定期間継続した時に触
媒コンバータ温度が所定値以上と判断するものとした
が、吸入空気の絶対圧所定値以上が所定期間継続した時
に触媒コンバータ温度が所定値以上と判断することも可
能である。

【００３９】又、図２のアイドルスイッチの替わりにリ
ニアスロットルセンサを使い、吸入空気の絶対圧の替わ
りに、吸気管内の絞り弁開度（スロットル開度）で推定
を行うことも可能である。５．実施例では遅延手段を始動後と、燃料カット後の両
方の時に作動させたが、少なくとも一方の時に作動させ
れば効果がある。

【００４０】

【発明の効果】本発明によれば触媒コンバータ温度推定
手段と、その遅延手段により、触媒コンバータ温度や排
出ガス温度を直接測定することなしに触媒コンバータ温
度を使用可能領域に制御することができるため、触媒コ
ンバータの浄化率を保ち排出ガス中の有害成分の排出を
抑えることができる。

【００４１】又、本発明によれば、リーンＮＯ_X還元触
媒コンバータのように高浄化率の温度領域の狭い触媒コ
ンバータを用いたシステムにおいても温度センサなしで
精度良く温度制御ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の構成を説明するための全体ブロック図
である。

【図２】本発明に係る内燃機関の制御装置の一実施例を
示す全体概略図である。

【図３】図２のリーンミクスチャセンサの出力特性図で
ある。

【図４】図２の制御回路の動作を説明するためのフロー
チャートである。

【図５】図２の制御回路の動作を説明するためのフロー
チャートである。

【図６】遅延時間を説明する図である。

【図７】図２の制御回路の動作を説明するためのフロー
チャートである。

【図８】図２の制御回路の動作を説明するためのフロー
チャートである。

【図９】図２の制御回路の動作を説明するためのフロー
チャートである。

【符号の説明】

１内燃機関４圧力センサ５スロットル弁６アイドルスイッチ８リーンミクスチャセンサ１０制御回路１４リーンＮＯ_X還元触媒コンバータ１５酸化触媒コンバータ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】内燃機関の排気通路に設けられた触媒コ
ンバータの温度を制御する触媒温度制御装置において、
前記内燃機関の運転状態を検出する運転状態検出手段
と、前記触媒コンバータ温度が所定値以上であること
を、前記運転状態検出手段により検出された運転状態よ
り推定する触媒コンバータ温度推定手段と、該触媒コン
バータ温度推定手段により前記触媒コンバータ温度が所
定値以上であると推定された時に前記触媒コンバータ温
度を低下させる触媒コンバータ温度低下手段と、前記内
燃機関の始動後と燃料カット後との少なくとも一方の時
は前記触媒コンバータ温度推定手段の作動を前記触媒コ
ンバータ温度が通常の使用温度域に達する所定期間遅延
させる遅延手段とを具備する内燃機関の触媒温度制御装
置。
【請求項２】燃料カット条件が所定期間継続した時、
所定期間毎に所定回数燃焼を行う手段を具備する請求項
１に記載の触媒温度制御装置。
【請求項３】前記運転状態検出手段は、前記内燃機関
回転速度および、吸気通路の圧力を運転状態として検出
する請求項１又は請求項２に記載の触媒温度制御装置。
【請求項４】前記遅延手段による遅延期間を、機関温
度に応じて変化させる手段を含む請求項１又は２又は３
に記載の触媒温度制御装置。