JPH07113128B2 - けい素鋼板の製造方法 - Google Patents
けい素鋼板の製造方法Info
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- JPH07113128B2 JPH07113128B2 JP1515187A JP1515187A JPH07113128B2 JP H07113128 B2 JPH07113128 B2 JP H07113128B2 JP 1515187 A JP1515187 A JP 1515187A JP 1515187 A JP1515187 A JP 1515187A JP H07113128 B2 JPH07113128 B2 JP H07113128B2
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
- C21D8/1222—Hot rolling
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、例えば回転機や発電機等の磁心に用いられる
軟磁気特性の優れた高けい素鋼板の製造方法に関する。
軟磁気特性の優れた高けい素鋼板の製造方法に関する。
けい素鋼板は優れた軟磁気特性を有するものとして、従
来から電力用の磁心や回転機用の材料として多量に使用
されているが、近年、省エネルギー、省資源の観点から
変圧器や回転機などの電気機器の効率化、小型化が強く
要請され、それに伴つてその鉄心用材料であるけい素鋼
板にもより優れた軟磁気特性及び鉄損特性が要求されつ
つある。
来から電力用の磁心や回転機用の材料として多量に使用
されているが、近年、省エネルギー、省資源の観点から
変圧器や回転機などの電気機器の効率化、小型化が強く
要請され、それに伴つてその鉄心用材料であるけい素鋼
板にもより優れた軟磁気特性及び鉄損特性が要求されつ
つある。
このけい素鋼板の軟磁気特性は、けい素の添加量ととも
に向上し、特に6.5wt％近傍で、最高の透磁率を示し、
さらに固有電気抵抗も高いことから、鉄損も小さくなる
ことが知られている。しかしながらけい素含有量が４％
を超えると急激に加工性が劣化するために従来の圧延方
法による工業的規模での薄板製造は極めて困難とされて
いた。
に向上し、特に6.5wt％近傍で、最高の透磁率を示し、
さらに固有電気抵抗も高いことから、鉄損も小さくなる
ことが知られている。しかしながらけい素含有量が４％
を超えると急激に加工性が劣化するために従来の圧延方
法による工業的規模での薄板製造は極めて困難とされて
いた。
この問題を解決するため、本発明者らは種々研究を重ね
た結果、上記の４％を超える高けい素含有鋼についても
適切な圧延条件を選ぶことによつて冷間加工性に優れた
高けい素熱延鋼板を連続的に製造出来ることを知見し、
特願昭60−128323号においてその基本的製造方法につい
て提示した。
た結果、上記の４％を超える高けい素含有鋼についても
適切な圧延条件を選ぶことによつて冷間加工性に優れた
高けい素熱延鋼板を連続的に製造出来ることを知見し、
特願昭60−128323号においてその基本的製造方法につい
て提示した。
すなわち、この方法は、インゴットあるいは連続鋳造ス
ラブを分塊圧延または粗圧延する際、適切な圧延条件を
選ぶことによつて結晶粒の微細化を達成し、それらを比
較的低温で連続仕上熱延し、熱延板板厚方向の平均結晶
粒界間隔をSi添加量に応じて調整することによつて優れ
た冷間圧延性を付与することに特徴を有するものであ
る。
ラブを分塊圧延または粗圧延する際、適切な圧延条件を
選ぶことによつて結晶粒の微細化を達成し、それらを比
較的低温で連続仕上熱延し、熱延板板厚方向の平均結晶
粒界間隔をSi添加量に応じて調整することによつて優れ
た冷間圧延性を付与することに特徴を有するものであ
る。
しかしながら、その後、さらに試験、研究を積重ねた結
果、以下の事実が判明した。すなわち、連続仕上熱延工
程において上記方法によつて板厚方向の結晶粒径をSi添
加量に応じた臨界値以下に調整するために、仕上熱延前
粒径から推定される必要累積圧下率に応じた歪を加えて
も、冷間加工性に優れた高けい素鋼板を安定的に製造出
来ない事例があるということである。
果、以下の事実が判明した。すなわち、連続仕上熱延工
程において上記方法によつて板厚方向の結晶粒径をSi添
加量に応じた臨界値以下に調整するために、仕上熱延前
粒径から推定される必要累積圧下率に応じた歪を加えて
も、冷間加工性に優れた高けい素鋼板を安定的に製造出
来ない事例があるということである。
本発明者らは、上記問題点を解決すべくその後鋭意実
験、研究を重ねた結果、仕上熱延時に厳密なコントロー
ルをしなければ熱延板板板厚方向の組織が不均一とな
り、冷延性の劣化を招くことを新たに知見し、これを改
善するため上記高けい素鋼薄板製造法における仕上熱延
方法について、連続仕上熱延時に適切なロール径を有す
る熱間圧延機を使用することによって、板厚方向でより
均一な熱延板組織が得られ、冷間加工性に優れた高けい
素熱延鋼板を安定かつ効率的に製造し得ることを知見
し、この発明をなすに至つたものである。
験、研究を重ねた結果、仕上熱延時に厳密なコントロー
ルをしなければ熱延板板板厚方向の組織が不均一とな
り、冷延性の劣化を招くことを新たに知見し、これを改
善するため上記高けい素鋼薄板製造法における仕上熱延
方法について、連続仕上熱延時に適切なロール径を有す
る熱間圧延機を使用することによって、板厚方向でより
均一な熱延板組織が得られ、冷間加工性に優れた高けい
素熱延鋼板を安定かつ効率的に製造し得ることを知見
し、この発明をなすに至つたものである。
すなわち、この発明はC:1wt％以下,Si:4.0〜7.0wt％,M
n:0.5wt％以下,Al:2wt％以下，残部鉄及び不可避不純物
からなる合金を溶製後、造塊もしくは連続鋳造により鋳
造し、分塊圧延・粗圧延もしくは粗圧延後仕上熱延し、
表面酸化膜を除去した後、冷間圧延及び焼鈍を行うこと
によりけい素鋼板を製造するに当り、仕上熱延時に、装
入板厚（以下熱延前板厚）の20倍以上の直径を有するロ
ールを用いて圧延することを基本的な特徴とするもので
ある。
n:0.5wt％以下,Al:2wt％以下，残部鉄及び不可避不純物
からなる合金を溶製後、造塊もしくは連続鋳造により鋳
造し、分塊圧延・粗圧延もしくは粗圧延後仕上熱延し、
表面酸化膜を除去した後、冷間圧延及び焼鈍を行うこと
によりけい素鋼板を製造するに当り、仕上熱延時に、装
入板厚（以下熱延前板厚）の20倍以上の直径を有するロ
ールを用いて圧延することを基本的な特徴とするもので
ある。
以下本発明法を詳述する。
まず成分の限定理由を説明する。
Ｃは、鉄損を高める有害な成分であり、磁気時効の原因
となるので少ない方が望ましい。しかしながら、ＣはFe
−Si系平衡状態図のγループ拡大元素であるため、けい
素含有量によつて決まる一定量添加されると冷却途中に
α−γ変態点が現われるようになり、それを利用した熱
処理が可能となるため、ある程度Ｃを添加することが望
ましい場合がある。本発明では加工性の観点からＣが1w
t％以下と限定する。
となるので少ない方が望ましい。しかしながら、ＣはFe
−Si系平衡状態図のγループ拡大元素であるため、けい
素含有量によつて決まる一定量添加されると冷却途中に
α−γ変態点が現われるようになり、それを利用した熱
処理が可能となるため、ある程度Ｃを添加することが望
ましい場合がある。本発明では加工性の観点からＣが1w
t％以下と限定する。
Siは、固有電気抵抗を高めて渦電流損を減らし、鉄損を
低下させるのに有効な元素である。本発明ではSi:4.0wt
％以上を含有する高けい素鉄合金をその対象とし、これ
を下限とする。一方、Si含有量が7.0wt％を超えると製
造コストが上昇するほか、磁気特性、特に最大透磁率が
劣化するためこれを上限とする。以上の理由からSiの限
定範囲を4.0〜7.0wt％とする。
低下させるのに有効な元素である。本発明ではSi:4.0wt
％以上を含有する高けい素鉄合金をその対象とし、これ
を下限とする。一方、Si含有量が7.0wt％を超えると製
造コストが上昇するほか、磁気特性、特に最大透磁率が
劣化するためこれを上限とする。以上の理由からSiの限
定範囲を4.0〜7.0wt％とする。
Mnは、Ｓによる熱間脆性を抑制するために必要である
が、0.5wt％を超えると固溶硬化により加工性が劣化す
るため、0.5wt％以下の範囲とする。
が、0.5wt％を超えると固溶硬化により加工性が劣化す
るため、0.5wt％以下の範囲とする。
Alは、鋼の脱酸及び磁気特性を劣化させるＮを固定する
のに有効に作用するほか、Siと同様、固有電気抵抗を高
めて鉄損を低下させる上でも有用な元素である。しかし
ながら、多量に添加すると冷間圧延性の劣化及びコスト
の上昇を招くため、その上限を2wt％とする。
のに有効に作用するほか、Siと同様、固有電気抵抗を高
めて鉄損を低下させる上でも有用な元素である。しかし
ながら、多量に添加すると冷間圧延性の劣化及びコスト
の上昇を招くため、その上限を2wt％とする。
上記の如く成分調整した溶鋼は、造塊−分塊圧延法もし
くは連続鋳造法（連鋳−分塊圧延の場合もある）によつ
てスラブとし、このスラブを再結晶による組織の微細化
を図りながら粗熱延し、その後本発明によつて所定の板
厚まで仕上熱延する。この仕上熱延に際し本発明では、
装入板厚（仕上熱延前板厚）の20倍以上の直径を有する
ロールを用いて圧延するものとする。
くは連続鋳造法（連鋳−分塊圧延の場合もある）によつ
てスラブとし、このスラブを再結晶による組織の微細化
を図りながら粗熱延し、その後本発明によつて所定の板
厚まで仕上熱延する。この仕上熱延に際し本発明では、
装入板厚（仕上熱延前板厚）の20倍以上の直径を有する
ロールを用いて圧延するものとする。
これにより、仕上熱延前粒径に応じた未再結晶温度域で
の、好ましくは500〜1100℃での強圧下熱延により生じ
易い板厚方向の組織の不均一を改善できる。その結果、
板厚方向に均一に上記温度域での累積圧下率に応じた歪
を加えることが可能となり、優れた冷間加工性を有する
熱延板組織の形成が容易となり、得られる熱延板の冷延
性も極めて良好となる。
の、好ましくは500〜1100℃での強圧下熱延により生じ
易い板厚方向の組織の不均一を改善できる。その結果、
板厚方向に均一に上記温度域での累積圧下率に応じた歪
を加えることが可能となり、優れた冷間加工性を有する
熱延板組織の形成が容易となり、得られる熱延板の冷延
性も極めて良好となる。
装入板厚の20倍未満の直径を有するロールを用いた仕上
熱延では、板厚方向の歪分布が不均一になるために熱延
板板厚方向の組織が不均一となり、冷間圧延性も劣化す
る。
熱延では、板厚方向の歪分布が不均一になるために熱延
板板厚方向の組織が不均一となり、冷間圧延性も劣化す
る。
すなわち、冷間圧延によつて高けい素鋼薄板を製造する
ためには、本発明法によつて仕上熱延し熱延板組織を板
厚方向に関して均一な組織とすれば、極めて良好な冷延
性を付与することが可能となる。
ためには、本発明法によつて仕上熱延し熱延板組織を板
厚方向に関して均一な組織とすれば、極めて良好な冷延
性を付与することが可能となる。
実施例（１） 第１表に示す化学成分からなる厚さ150mmの分塊圧延ス
ラブを1150℃で３時間加熱後、粗圧延によつて30mm厚と
した後、それぞれ300mm,480mm,600mm,820mmのロール径
を有する４種類のロール用いて、1080℃からそれぞれ仕
上熱延し、仕上温度810℃で2mm厚とした。そして、これ
らをそれぞれ酸洗後、0.35mmまで冷間圧延し、その冷間
圧延性（５点評価による冷間圧延性）を評価した。第１
図はその結果を示すもので、装入板厚の20倍以上のロー
ル径を有するロールで仕上熱延したけい素鋼板は、優れ
た冷間加工性を示すことが判る。
ラブを1150℃で３時間加熱後、粗圧延によつて30mm厚と
した後、それぞれ300mm,480mm,600mm,820mmのロール径
を有する４種類のロール用いて、1080℃からそれぞれ仕
上熱延し、仕上温度810℃で2mm厚とした。そして、これ
らをそれぞれ酸洗後、0.35mmまで冷間圧延し、その冷間
圧延性（５点評価による冷間圧延性）を評価した。第１
図はその結果を示すもので、装入板厚の20倍以上のロー
ル径を有するロールで仕上熱延したけい素鋼板は、優れ
た冷間加工性を示すことが判る。
実施例（２） Siを6.5wt％（目標値）含む鉄合金にC,Al,Mn,Pを諸種の
条件で添加したインゴツトを作り、これを均熱炉に熱塊
装入して1100〜1250℃で均熱し、60〜80％の圧下率の分
塊圧延を行つた。圧延後、加熱炉に熱片装入して1100〜
1250℃に加熱し、圧下率60〜90％の粗圧延を行い、厚さ
30mmの板とした。そして、板温が1100〜900℃の段階で
仕上熱延を開始し、板厚2mmの熱延板とした。この仕上
熱延は、ロール径が300〜2100mmのロールを用いて行つ
た。熱延板の脱スケールを行つた後、75％の圧下率で冷
間圧延を行い、冷間圧延性を実施例（１）と同じ基準で
評価した。なお、冷間圧延は板温が20〜250℃の範囲で
行つた。
条件で添加したインゴツトを作り、これを均熱炉に熱塊
装入して1100〜1250℃で均熱し、60〜80％の圧下率の分
塊圧延を行つた。圧延後、加熱炉に熱片装入して1100〜
1250℃に加熱し、圧下率60〜90％の粗圧延を行い、厚さ
30mmの板とした。そして、板温が1100〜900℃の段階で
仕上熱延を開始し、板厚2mmの熱延板とした。この仕上
熱延は、ロール径が300〜2100mmのロールを用いて行つ
た。熱延板の脱スケールを行つた後、75％の圧下率で冷
間圧延を行い、冷間圧延性を実施例（１）と同じ基準で
評価した。なお、冷間圧延は板温が20〜250℃の範囲で
行つた。
第２図に冷間圧延性（第１図における５点評価による冷
間圧延性）が「評点５」となる（仕上熱延ロール径／板
厚）比を示す。これによればAl,C,Mn,Pの各含有量が増
すと良好な冷延性を得るに必要なロール径が増大する傾
向があるが、本発明に従い（ロール径／板厚）比を20以
上とすることにより良好な冷間圧延性が得られることが
判る。
間圧延性）が「評点５」となる（仕上熱延ロール径／板
厚）比を示す。これによればAl,C,Mn,Pの各含有量が増
すと良好な冷延性を得るに必要なロール径が増大する傾
向があるが、本発明に従い（ロール径／板厚）比を20以
上とすることにより良好な冷間圧延性が得られることが
判る。
実施例（３） 第２表の組成範囲の鉄−けい素合金を溶解した。そして
この際、Fe,Si,C,Mn,P,Alの各成分値を分析してその他
の不純物元素（主なるものとしては、Cr,Ti,W,Mo,Co,C
u,S,B,As）の総量を求め、その総量を変化させて不純物
元素総量の異なる種々のインゴツトを作つた。このイン
ゴツトを均熱炉に熱塊装入して1100〜1250℃で均熱し、
60〜80％の圧下率の分塊圧延を行つた。圧延後、加熱炉
に熱片装入して1100〜1250℃に加熱し、圧下率60〜90％
の粗圧延を行い、厚さ30mmの板とした。そして、板温が
1100〜900℃の段階で仕上熱延を開始して2mmの熱延板と
した。この仕上熱延は700mmの径のロールで行つた。熱
延板の脱スケールを行つた後、板温が20〜250℃の範囲
で圧下率75％の冷間圧延を行つた。
この際、Fe,Si,C,Mn,P,Alの各成分値を分析してその他
の不純物元素（主なるものとしては、Cr,Ti,W,Mo,Co,C
u,S,B,As）の総量を求め、その総量を変化させて不純物
元素総量の異なる種々のインゴツトを作つた。このイン
ゴツトを均熱炉に熱塊装入して1100〜1250℃で均熱し、
60〜80％の圧下率の分塊圧延を行つた。圧延後、加熱炉
に熱片装入して1100〜1250℃に加熱し、圧下率60〜90％
の粗圧延を行い、厚さ30mmの板とした。そして、板温が
1100〜900℃の段階で仕上熱延を開始して2mmの熱延板と
した。この仕上熱延は700mmの径のロールで行つた。熱
延板の脱スケールを行つた後、板温が20〜250℃の範囲
で圧下率75％の冷間圧延を行つた。
第３図は合金中の不純物元素総量と冷間加工性（５点評
価による冷間圧延性）との関係を示すもので、不純物元
素総量が増すと冷延性が若干悪くなる傾向があるが、本
発明によつて（ロール径／板厚）比を20以上とすること
により良好な冷間加工性が得られることが示されてい
る。
価による冷間圧延性）との関係を示すもので、不純物元
素総量が増すと冷延性が若干悪くなる傾向があるが、本
発明によつて（ロール径／板厚）比を20以上とすること
により良好な冷間加工性が得られることが示されてい
る。
〔発明の効果〕 以上説明したようにこの発明によれば、仕上熱延時の熱
延組織制御が容易となり、飛躍的に冷間加工性に優れた
高けい素鋼板を安定かつ効率的に製造できる。
延組織制御が容易となり、飛躍的に冷間加工性に優れた
高けい素鋼板を安定かつ効率的に製造できる。
第１図は（ロール径／装入板厚）比と冷間圧延性との関
係を示すグラフである。第２図は合金中における添加元
素別の濃度と冷間圧延性が良好となる（ロール径／装入
板厚）比との関係を示したものである。第３図は合金中
の不純物総量と冷間圧延性との関係を示したものであ
る。
係を示すグラフである。第２図は合金中における添加元
素別の濃度と冷間圧延性が良好となる（ロール径／装入
板厚）比との関係を示したものである。第３図は合金中
の不純物総量と冷間圧延性との関係を示したものであ
る。
フロントページの続き (72)発明者 稲垣 淳一 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 日裏 昭 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 二宮 弘憲 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】C:1wt％以下,Si:4,0〜7,0wt％,Mn:0.5wt％
以下,Al:2wt％以下，残部鉄及び不可避不純物からなる
合金を溶製後、造塊もしくは連続鋳造により鋳造し、分
塊圧延・粗圧延もしくは粗圧延後仕上熱延し、表面酸化
膜を除去した後、冷間圧延及び焼鈍を行うことによりけ
い素鋼板を製造するに際し、装入板厚の20倍以上の直径
を有するロールを用いて仕上熱延することを特徴とする
けい素鋼板の製造方法。 - 【請求項２】500〜1100℃の温度範囲で仕上熱延するこ
とを特徴とする特許請求の範囲（１）記載のけい素鋼板
の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1817286 | 1986-01-31 | ||
| JP61-18172 | 1986-01-31 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62278226A JPS62278226A (ja) | 1987-12-03 |
| JPH07113128B2 true JPH07113128B2 (ja) | 1995-12-06 |
Family
ID=11964191
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1515187A Expired - Fee Related JPH07113128B2 (ja) | 1986-01-31 | 1987-01-27 | けい素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07113128B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH062907B2 (ja) * | 1988-03-11 | 1994-01-12 | 日本鋼管株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH0238528A (ja) * | 1988-07-29 | 1990-02-07 | Kawasaki Steel Corp | 一方向性けい素鋼板の製造方法 |
| DE102009015009B3 (de) * | 2009-03-26 | 2010-12-09 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Kolbenring |
-
1987
- 1987-01-27 JP JP1515187A patent/JPH07113128B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62278226A (ja) | 1987-12-03 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |