JPH0711392A - 極低温特性の優れたＮｂ３ Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
極低温特性の優れたＮｂ３ Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼およびその製造方法Info
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- JPH0711392A JPH0711392A JP15976193A JP15976193A JPH0711392A JP H0711392 A JPH0711392 A JP H0711392A JP 15976193 A JP15976193 A JP 15976193A JP 15976193 A JP15976193 A JP 15976193A JP H0711392 A JPH0711392 A JP H0711392A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【構成】 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％以上
２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以下、Ｃｒ：１２％
以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０％以下、Ｎｂ：
０．０１％以上０．２％以下、Ａｌ：０．００１％以上
０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以上０．３％以下およ
び、必要に応じＭｏ：０．５％以上３％以下、Ｃａ：
０．０００５％以上０．０１％以下の１種以上を含有
し、残部鉄および不可避不純物からなり、鋼中にＮｂＣ
および／ないしＮｂＮを析出させたステンレス鋼。前記
鋼成分を含有する鋳片または鋼片を常法により熱間圧延
し、次いで１０００℃以上１２００℃以下に０．５分以
上加熱し、その冷却時に９５０〜８００℃の間を１分以
上３０分以下保定し、しかる後冷却する前記ステンレス
鋼の製造方法。 【効果】 微細に粒内析出したＮｂ炭窒化物がＮｂ3 Ｓ
ｎ製造のための熱処理時に析出するＣｒ炭窒化物の析出
核として機能するため、粒界へのＣｒ炭窒化物の析出が
減少し、極低温で優れた靱性を確保できる。
２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以下、Ｃｒ：１２％
以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０％以下、Ｎｂ：
０．０１％以上０．２％以下、Ａｌ：０．００１％以上
０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以上０．３％以下およ
び、必要に応じＭｏ：０．５％以上３％以下、Ｃａ：
０．０００５％以上０．０１％以下の１種以上を含有
し、残部鉄および不可避不純物からなり、鋼中にＮｂＣ
および／ないしＮｂＮを析出させたステンレス鋼。前記
鋼成分を含有する鋳片または鋼片を常法により熱間圧延
し、次いで１０００℃以上１２００℃以下に０．５分以
上加熱し、その冷却時に９５０〜８００℃の間を１分以
上３０分以下保定し、しかる後冷却する前記ステンレス
鋼の製造方法。 【効果】 微細に粒内析出したＮｂ炭窒化物がＮｂ3 Ｓ
ｎ製造のための熱処理時に析出するＣｒ炭窒化物の析出
核として機能するため、粒界へのＣｒ炭窒化物の析出が
減少し、極低温で優れた靱性を確保できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、超電導発電機などに使
用されるＮｂ3 Ｓｎ超電導コイルのコンジット管用の極
低温での強度および靱性の優れたステンレス鋼およびそ
の製造方法に関するものである。Ｎｂ3 Ｓｎ超電導体は
非常に脆いため、これらの素材を金属の支持体を用いて
コイルの形状にし熱処理を行って製造する。この支持体
は、そのまま強度部材として超電導温度まで冷却され稼
動中も使用される。
用されるＮｂ3 Ｓｎ超電導コイルのコンジット管用の極
低温での強度および靱性の優れたステンレス鋼およびそ
の製造方法に関するものである。Ｎｂ3 Ｓｎ超電導体は
非常に脆いため、これらの素材を金属の支持体を用いて
コイルの形状にし熱処理を行って製造する。この支持体
は、そのまま強度部材として超電導温度まで冷却され稼
動中も使用される。
【０００２】
【従来の技術】Ｎｂ3 Ｓｎ超電導コイルのコンジット管
は、超電導体製造時に６００〜７５０℃の長時間加熱を
受けた上、超電導温度の極低温域で高い強度と優れた靱
性が要求され、また超電導コイルと接するので非磁性で
あること、さらにコンジット管の造管の点から溶接割れ
のないことが不可欠である。
は、超電導体製造時に６００〜７５０℃の長時間加熱を
受けた上、超電導温度の極低温域で高い強度と優れた靱
性が要求され、また超電導コイルと接するので非磁性で
あること、さらにコンジット管の造管の点から溶接割れ
のないことが不可欠である。
【０００３】従来この用途には、Ｃを極力低減しＮを多
量添加して低温強度を確保しかつγ相を安定化したオー
ステナイト系ステンレス鋼が用いられてきた。しかし、
このような低Ｃのオーステナイト系ステンレス鋼でも、
６００〜８５０℃の長時間加熱で粒界にＣｒの窒化物が
生成し、極低温での靱性が劣化することが認められてい
る。これに対して、特開昭５８−１９３３４７号公報に
はＶを添加する方法が開示されているが、高価な元素の
添加が必要となるだけでなく、強度向上を狙って高Ｎに
すると効果が必ずしも明確ではなくなる。また、特開昭
６３−１３４６２７号公報には溶体化後Ｎｂ3 Ｓｎ生成
熱処理温度より高目の温度域に再加熱を行う方法が開示
されている。この方法は、工程が煩雑になることからコ
ストの上昇を防止できない。
量添加して低温強度を確保しかつγ相を安定化したオー
ステナイト系ステンレス鋼が用いられてきた。しかし、
このような低Ｃのオーステナイト系ステンレス鋼でも、
６００〜８５０℃の長時間加熱で粒界にＣｒの窒化物が
生成し、極低温での靱性が劣化することが認められてい
る。これに対して、特開昭５８−１９３３４７号公報に
はＶを添加する方法が開示されているが、高価な元素の
添加が必要となるだけでなく、強度向上を狙って高Ｎに
すると効果が必ずしも明確ではなくなる。また、特開昭
６３−１３４６２７号公報には溶体化後Ｎｂ3 Ｓｎ生成
熱処理温度より高目の温度域に再加熱を行う方法が開示
されている。この方法は、工程が煩雑になることからコ
ストの上昇を防止できない。
【０００４】従来より極低温域での特性改善を狙って成
分の影響が検討されている。この結果、Ｎｉを多量に添
加することで極低温域での特性劣化が抑制されることが
認められていることから、インコロイなどの高Ｎｉ合金
の適用も試みられている。しかしこの方法は、高価なＮ
ｉを多量に添加する必要があり、コスト的に幅広い適用
は困難であった。
分の影響が検討されている。この結果、Ｎｉを多量に添
加することで極低温域での特性劣化が抑制されることが
認められていることから、インコロイなどの高Ｎｉ合金
の適用も試みられている。しかしこの方法は、高価なＮ
ｉを多量に添加する必要があり、コスト的に幅広い適用
は困難であった。
【０００５】以上の様に、Ｎｂ3 Ｓｎ超電導コイルのコ
ンジット管として極低温域で強度と靱性が確保できる低
コストの材料や対応方法がなかった。
ンジット管として極低温域で強度と靱性が確保できる低
コストの材料や対応方法がなかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｎｂ3 Ｓｎ
超電導コイルのコンジット管において、Ｎｂ3 Ｓｎ製造
時の熱処理を行っても極低温で靱性の劣化が少なく、か
つ高い強度を確保できる低コストのオーステナイト系ス
テンレス鋼とその製造方法を提供するものである。
超電導コイルのコンジット管において、Ｎｂ3 Ｓｎ製造
時の熱処理を行っても極低温で靱性の劣化が少なく、か
つ高い強度を確保できる低コストのオーステナイト系ス
テンレス鋼とその製造方法を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】Ｎｂ3 Ｓｎ超電導体コン
ジット管に用いられるＮを多量に添加した高強度のオー
ステナイト系ステンレス鋼において、Ｎｂ3 Ｓｎ製造時
の熱処理による極低温での靱性の劣化は、この熱処理時
に粒界に多量のＣｒ炭窒化物が析出するためであると考
えられてきた。そのため、この熱処理による粒界Ｃｒ炭
窒化物の析出抑制を狙って、主として粒内に析出しやす
いＣｒ以外の炭窒化物を析出させる方法や合金元素の適
正化による方法が検討されてきた。しかし、通常高強度
を狙ってＮを多量に添加したオーステナイト系ステンレ
ス鋼であるために、Ｃｒ炭窒化物の析出を抑制すること
は極めて困難であり、多少の抑制は可能であっても不確
実であることがわかった。
ジット管に用いられるＮを多量に添加した高強度のオー
ステナイト系ステンレス鋼において、Ｎｂ3 Ｓｎ製造時
の熱処理による極低温での靱性の劣化は、この熱処理時
に粒界に多量のＣｒ炭窒化物が析出するためであると考
えられてきた。そのため、この熱処理による粒界Ｃｒ炭
窒化物の析出抑制を狙って、主として粒内に析出しやす
いＣｒ以外の炭窒化物を析出させる方法や合金元素の適
正化による方法が検討されてきた。しかし、通常高強度
を狙ってＮを多量に添加したオーステナイト系ステンレ
ス鋼であるために、Ｃｒ炭窒化物の析出を抑制すること
は極めて困難であり、多少の抑制は可能であっても不確
実であることがわかった。
【０００８】そこで、本発明者らはＣｒ炭窒化物の析出
を抑制するのではなく、析出しても極低温域での靱性に
無害であるような状態で析出するように制御することを
指向した。すなわち、析出炭窒化物が極低温で靱性を劣
化せしめるのは粒界に析出するからであり、粒内に析出
する限りはその悪影響は軽いものと考えられる。従っ
て、何等かの方法でＣｒ炭窒化物の析出部位を粒内に導
くことを指向したのである。
を抑制するのではなく、析出しても極低温域での靱性に
無害であるような状態で析出するように制御することを
指向した。すなわち、析出炭窒化物が極低温で靱性を劣
化せしめるのは粒界に析出するからであり、粒内に析出
する限りはその悪影響は軽いものと考えられる。従っ
て、何等かの方法でＣｒ炭窒化物の析出部位を粒内に導
くことを指向したのである。
【０００９】本発明者らは、種々の合金でＣｒ炭窒化物
の析出起点を詳細に調査したところ、微細なＮｂの炭窒
化物を析出核とする傾向が認められた。本発明はこの知
見を基づいて、下記要旨の発明を構成した。 １）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％
以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以下、Ｃｒ：１
２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０％以下、Ｎ
ｂ：０．０１％以上０．２％以下、Ａｌ：０．００１％
以上０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以上０．３％以下
を含有し、残部鉄および不可避不純物からなり、鋼中に
ＮｂＣおよび／ないしＮｂＮを析出させたことを特徴と
する極低温特性の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導体支持用ステ
ンレス鋼。
の析出起点を詳細に調査したところ、微細なＮｂの炭窒
化物を析出核とする傾向が認められた。本発明はこの知
見を基づいて、下記要旨の発明を構成した。 １）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％
以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以下、Ｃｒ：１
２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０％以下、Ｎ
ｂ：０．０１％以上０．２％以下、Ａｌ：０．００１％
以上０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以上０．３％以下
を含有し、残部鉄および不可避不純物からなり、鋼中に
ＮｂＣおよび／ないしＮｂＮを析出させたことを特徴と
する極低温特性の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導体支持用ステ
ンレス鋼。
【００１０】さらに、極低温域での強度向上を狙ってＭ
ｏを添加した鋼の実施態様として、 ２）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％
以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以下、Ｃｒ：１
２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０％以下、Ｍ
ｏ：０．５％以上３％以下、Ｎｂ：０．０１％以上０．
２％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．１０％以下、
Ｎ：０．０５％以上０．３％以下を含有し、残部鉄およ
び不可避不純物からなり、鋼中にＮｂＣおよび／ないし
ＮｂＮを析出させたことを特徴とする極低温特性の優れ
たＮｂ3 Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼。
ｏを添加した鋼の実施態様として、 ２）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％
以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以下、Ｃｒ：１
２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０％以下、Ｍ
ｏ：０．５％以上３％以下、Ｎｂ：０．０１％以上０．
２％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．１０％以下、
Ｎ：０．０５％以上０．３％以下を含有し、残部鉄およ
び不可避不純物からなり、鋼中にＮｂＣおよび／ないし
ＮｂＮを析出させたことを特徴とする極低温特性の優れ
たＮｂ3 Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼。
【００１１】また、熱間加工性の向上を狙ってＣａを添
加した鋼の実施態様として ３）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％
以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以下、Ｃｒ：１
２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０％以下、Ｎ
ｂ：０．０１％以上０．２％以下、Ａｌ：０．００１％
以上０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以上０．３％以
下、Ｃａ：０．０００５％以上０．０１％以下を含有
し、残部鉄および不可避不純物からなり、鋼中にＮｂＣ
および／ないしＮｂＮを析出させたことを特徴とする極
低温特性の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導体支持用ステンレス
鋼。および ４）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％
以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以下、Ｃｒ：１
２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０％以下、Ｍ
ｏ：０．５％以上３％以下、Ｎｂ：０．０１％以上０．
２％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．１０％以下、
Ｎ：０．０５％以上０．３％以下、Ｃａ：０．０００５
％以上０．０１％以下を含有し残部鉄および不可避不純
物からなり、鋼中にＮｂＣおよび／ないしＮｂＮを析出
させたことを特徴とする極低温特性の優れたＮｂ3 Ｓｎ
超電導体支持用ステンレス鋼。
加した鋼の実施態様として ３）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％
以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以下、Ｃｒ：１
２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０％以下、Ｎ
ｂ：０．０１％以上０．２％以下、Ａｌ：０．００１％
以上０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以上０．３％以
下、Ｃａ：０．０００５％以上０．０１％以下を含有
し、残部鉄および不可避不純物からなり、鋼中にＮｂＣ
および／ないしＮｂＮを析出させたことを特徴とする極
低温特性の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導体支持用ステンレス
鋼。および ４）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％
以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以下、Ｃｒ：１
２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０％以下、Ｍ
ｏ：０．５％以上３％以下、Ｎｂ：０．０１％以上０．
２％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．１０％以下、
Ｎ：０．０５％以上０．３％以下、Ｃａ：０．０００５
％以上０．０１％以下を含有し残部鉄および不可避不純
物からなり、鋼中にＮｂＣおよび／ないしＮｂＮを析出
させたことを特徴とする極低温特性の優れたＮｂ3 Ｓｎ
超電導体支持用ステンレス鋼。
【００１２】本発明において、Ｃｒ炭窒化物の析出核を
Ｎｂの炭窒化物に限定するためには、析出するＣｒ炭窒
化物の総量が少ないことが必要である。すなわち、多量
にＣｒ炭窒化物が析出する場合には析出しやすいＮｂの
炭窒化物以外の部分すなわち粒界からの析出が増加し、
所期の目的を達成できなくなる。そこで、Ｃ添加量を極
めて低いレベルに限定する必要がある。
Ｎｂの炭窒化物に限定するためには、析出するＣｒ炭窒
化物の総量が少ないことが必要である。すなわち、多量
にＣｒ炭窒化物が析出する場合には析出しやすいＮｂの
炭窒化物以外の部分すなわち粒界からの析出が増加し、
所期の目的を達成できなくなる。そこで、Ｃ添加量を極
めて低いレベルに限定する必要がある。
【００１３】本発明鋼は、合金成分さえ一致させれば達
成できるものではない。すなわちＣｒ炭窒化物の析出核
となる微細なＮｂの炭窒化物が粒内に散在していること
が重要である。このために種々の製造の方法が考えられ
る。このための方法として、種々の炭窒化物を一旦溶体
化した後、Ｎｂ炭窒化物は析出するがＣｒ炭窒化物は析
出しない温度域を徐冷するかあるいは同温度域に保定す
ることを創案した。そこで本発明では、溶体化処理の加
熱後冷却途中でＮｂ炭窒化物は析出するがＣｒ炭窒化物
は析出しない特定の温度域を徐冷することとしたもので
ある。
成できるものではない。すなわちＣｒ炭窒化物の析出核
となる微細なＮｂの炭窒化物が粒内に散在していること
が重要である。このために種々の製造の方法が考えられ
る。このための方法として、種々の炭窒化物を一旦溶体
化した後、Ｎｂ炭窒化物は析出するがＣｒ炭窒化物は析
出しない温度域を徐冷するかあるいは同温度域に保定す
ることを創案した。そこで本発明では、溶体化処理の加
熱後冷却途中でＮｂ炭窒化物は析出するがＣｒ炭窒化物
は析出しない特定の温度域を徐冷することとしたもので
ある。
【００１４】従来、溶体化処理は、その目的効果を確実
ならしめるために急冷することが常識である。しかし、
本発明では、たとえ本発明鋼と同じ成分の鋼を用いたと
しても、従来の常識通りに急冷すると完全にＣ、Ｎが溶
体化することになる。その場合、その後のＮｂ3 Ｓｎ製
造時の熱処理でＣｒ炭窒化物は粒内に析出核がないため
に粒界に析出し極低温の靱性が劣化して、本発明鋼を用
いた場合の効果は期待できない。溶体化処理ではＮｂ炭
窒化物も析出するが、Ｃｒ炭窒化物とほぼ同時に析出す
るために、Ｃｒ炭窒化物の析出核として機能しない。
ならしめるために急冷することが常識である。しかし、
本発明では、たとえ本発明鋼と同じ成分の鋼を用いたと
しても、従来の常識通りに急冷すると完全にＣ、Ｎが溶
体化することになる。その場合、その後のＮｂ3 Ｓｎ製
造時の熱処理でＣｒ炭窒化物は粒内に析出核がないため
に粒界に析出し極低温の靱性が劣化して、本発明鋼を用
いた場合の効果は期待できない。溶体化処理ではＮｂ炭
窒化物も析出するが、Ｃｒ炭窒化物とほぼ同時に析出す
るために、Ｃｒ炭窒化物の析出核として機能しない。
【００１５】以上の知見に基づいて、下記要旨の発明を
構成した。 ５）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％
以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以下、Ｃｒ：１
２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０％以下、Ｎ
ｂ：０．０１％以上０．２％以下、Ａｌ：０．００１％
以上０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以上０．３％以下
を含有し、残部鉄および不可避不純物からなる鋼塊ある
いは鋼片を常法により熱間圧延し、次いで１０００℃以
上１２００℃以下に０．５分以上加熱し、その冷却時に
９５０〜８００℃の間を１分以上３０分以下保定し、し
かる後冷却することを特徴とする鋼中にＮｂＣおよび／
ないしＮｂＮを析出させた極低温特性の優れたＮｂ3 Ｓ
ｎ超電導体支持用ステンレス鋼の製造方法。
構成した。 ５）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％
以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以下、Ｃｒ：１
２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０％以下、Ｎ
ｂ：０．０１％以上０．２％以下、Ａｌ：０．００１％
以上０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以上０．３％以下
を含有し、残部鉄および不可避不純物からなる鋼塊ある
いは鋼片を常法により熱間圧延し、次いで１０００℃以
上１２００℃以下に０．５分以上加熱し、その冷却時に
９５０〜８００℃の間を１分以上３０分以下保定し、し
かる後冷却することを特徴とする鋼中にＮｂＣおよび／
ないしＮｂＮを析出させた極低温特性の優れたＮｂ3 Ｓ
ｎ超電導体支持用ステンレス鋼の製造方法。
【００１６】６）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓ
ｉ：０．０１％以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％
以下、Ｃｒ：１２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２
０％以下、Ｍｏ：０．５％以上３％以下、Ｎｂ：０．０
１％以上０．２％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．１
０％以下、Ｎ：０．０５％以上０．３％以下を含有し、
残部鉄および不可避不純物からなる鋼塊あるいは鋼片を
常法により熱間圧延し、次いで１０００℃以上１２００
℃以下に０．５分以上加熱し、その冷却時に９５０〜８
００℃の間を１分以上３０分以下保定し、しかる後冷却
することを特徴とする鋼中にＮｂＣおよび／ないしＮｂ
Ｎを析出させた極低温特性の優れたＮｂ3Ｓｎ超電導体
支持用ステンレス鋼の製造方法。
ｉ：０．０１％以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％
以下、Ｃｒ：１２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２
０％以下、Ｍｏ：０．５％以上３％以下、Ｎｂ：０．０
１％以上０．２％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．１
０％以下、Ｎ：０．０５％以上０．３％以下を含有し、
残部鉄および不可避不純物からなる鋼塊あるいは鋼片を
常法により熱間圧延し、次いで１０００℃以上１２００
℃以下に０．５分以上加熱し、その冷却時に９５０〜８
００℃の間を１分以上３０分以下保定し、しかる後冷却
することを特徴とする鋼中にＮｂＣおよび／ないしＮｂ
Ｎを析出させた極低温特性の優れたＮｂ3Ｓｎ超電導体
支持用ステンレス鋼の製造方法。
【００１７】７）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓ
ｉ：０．０１％以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％
以下、Ｃｒ：１２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２
０％以下、Ｎｂ：０．０１％以上０．２％以下、Ａｌ：
０．００１％以上０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以上
０．３％以下、Ｃａ：０．０００５％以上０．０１％以
下を含有し、残部鉄および不可避不純物からなる鋼塊あ
るいは鋼片を常法により熱間圧延し、次いで１０００℃
以上１２００℃以下に０．５分以上加熱し、その冷却時
に９５０〜８００℃の間を１分以上３０分以下保定し、
しかる後冷却することを特徴とする鋼中にＮｂＣおよび
／ないしＮｂＮを析出させた極低温特性の優れたＮｂ3
Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼の製造方法。 ８）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％
以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以下、Ｃｒ：１
２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０％以下、Ｍ
ｏ：０．５％以上３％以下、Ｎｂ：０．０１％以上０．
２％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．１０％以下、
Ｎ：０．０５％以上０．３％以下、Ｃａ：０．０００５
％以上０．０１％以下を含有し、残部鉄および不可避不
純物からなる鋼塊あるいは鋼片を常法により熱間圧延
し、次いで１０００℃以上１２００℃以下に０．５分以
上加熱し、その冷却時に９５０〜８００℃の間を１分以
上３０分以下保定し、しかる後冷却することを特徴とす
る鋼中にＮｂＣおよび／ないしＮｂＮを析出させた極低
温特性の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼
の製造方法。
ｉ：０．０１％以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％
以下、Ｃｒ：１２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２
０％以下、Ｎｂ：０．０１％以上０．２％以下、Ａｌ：
０．００１％以上０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以上
０．３％以下、Ｃａ：０．０００５％以上０．０１％以
下を含有し、残部鉄および不可避不純物からなる鋼塊あ
るいは鋼片を常法により熱間圧延し、次いで１０００℃
以上１２００℃以下に０．５分以上加熱し、その冷却時
に９５０〜８００℃の間を１分以上３０分以下保定し、
しかる後冷却することを特徴とする鋼中にＮｂＣおよび
／ないしＮｂＮを析出させた極低温特性の優れたＮｂ3
Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼の製造方法。 ８）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％
以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以下、Ｃｒ：１
２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０％以下、Ｍ
ｏ：０．５％以上３％以下、Ｎｂ：０．０１％以上０．
２％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．１０％以下、
Ｎ：０．０５％以上０．３％以下、Ｃａ：０．０００５
％以上０．０１％以下を含有し、残部鉄および不可避不
純物からなる鋼塊あるいは鋼片を常法により熱間圧延
し、次いで１０００℃以上１２００℃以下に０．５分以
上加熱し、その冷却時に９５０〜８００℃の間を１分以
上３０分以下保定し、しかる後冷却することを特徴とす
る鋼中にＮｂＣおよび／ないしＮｂＮを析出させた極低
温特性の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼
の製造方法。
【００１８】次に、本発明の限定条件について説明す
る。Ｃは、多量に添加すると極低温での強度は向上する
が、本発明の狙いであるＣｒ炭窒化物のＮｂ炭窒化物を
析出核とした粒内析出以外に粒界にも多量に析出するこ
ととなり、極低温での靱性が劣化して所期の目的を果た
せないために、０．０２％を上限とした。
る。Ｃは、多量に添加すると極低温での強度は向上する
が、本発明の狙いであるＣｒ炭窒化物のＮｂ炭窒化物を
析出核とした粒内析出以外に粒界にも多量に析出するこ
ととなり、極低温での靱性が劣化して所期の目的を果た
せないために、０．０２％を上限とした。
【００１９】Ｓｉは、０．０１％未満では鋼の清浄度が
不良となり靱性が劣化するために０．０１％を下限とし
た。しかし、２．０％を超えると冷間加工性が劣化し、
コンジット管製造が困難となるため２．０％を上限とし
た。Ｍｎは、オーステナイト相の安定化を促進するだけ
でなくＮの固溶限を拡大して強化を可能ならしめるため
積極的に添加する元素である。しかし１％未満ではこの
効果が小さいので１％を下限とし、８％を超えると逆に
極低温での母材靱性が劣化するので８％を上限とした。
不良となり靱性が劣化するために０．０１％を下限とし
た。しかし、２．０％を超えると冷間加工性が劣化し、
コンジット管製造が困難となるため２．０％を上限とし
た。Ｍｎは、オーステナイト相の安定化を促進するだけ
でなくＮの固溶限を拡大して強化を可能ならしめるため
積極的に添加する元素である。しかし１％未満ではこの
効果が小さいので１％を下限とし、８％を超えると逆に
極低温での母材靱性が劣化するので８％を上限とした。
【００２０】Ｃｒは、Ｎｂ3 Ｓｎ製造のための熱処理時
の高温強度と耐食性を確保するために１２％以上が必要
であるが、２５％を超えると脆いσ相を生成して靱性を
劣化させるため２５％を上限とした。Ｎｉは、オーステ
ナイト相を安定化し、極低温での強度、靱性および延性
を向上させる元素であるが、５％未満ではオーステナイ
ト相の安定化効果が不十分であるので５％を下限とし
た。しかし、極めて高価な元素であるためコストの点か
らオーステナイト安定化効果が飽和する２０％を上限と
した。
の高温強度と耐食性を確保するために１２％以上が必要
であるが、２５％を超えると脆いσ相を生成して靱性を
劣化させるため２５％を上限とした。Ｎｉは、オーステ
ナイト相を安定化し、極低温での強度、靱性および延性
を向上させる元素であるが、５％未満ではオーステナイ
ト相の安定化効果が不十分であるので５％を下限とし
た。しかし、極めて高価な元素であるためコストの点か
らオーステナイト安定化効果が飽和する２０％を上限と
した。
【００２１】Ｎｂは、本発明のＣｒ炭窒化物の析出起点
を造り込むために不可欠な元素である。０．０１％未満
ではその効果が認められず、０．２％を超えるとＮｂの
炭窒化物が多量になり強化元素のＮを消費して極低温で
の強度を低下させるだけでなく、Ｎｂ3 Ｓｎ製造のため
の熱処理時にＦｅ2 Ｎｂを形成して逆に極低温での靱性
を劣化させるためＮｂ含有量を０．０１〜０．２％と限
定した。
を造り込むために不可欠な元素である。０．０１％未満
ではその効果が認められず、０．２％を超えるとＮｂの
炭窒化物が多量になり強化元素のＮを消費して極低温で
の強度を低下させるだけでなく、Ｎｂ3 Ｓｎ製造のため
の熱処理時にＦｅ2 Ｎｂを形成して逆に極低温での靱性
を劣化させるためＮｂ含有量を０．０１〜０．２％と限
定した。
【００２２】Ａｌは、脱酸材として鋼の清浄度を改善す
る元素である。しかし、０．００１％未満ではこの効果
がなく、０．１０％を超えると熱間加工性が劣化するた
めＡｌ含有量を０．００１〜０．１０％と限定した。Ｎ
は、オーステナイト相を安定化し、極低温での強度を確
保するために極めて有効な元素である。しかし、０．０
５％未満ではその効果が小さく、０．３％を超えると溶
接性が著しく劣化して溶接割れやブローホールの発生が
多発するためＮ含有量を０．０５〜０．３％と限定し
た。
る元素である。しかし、０．００１％未満ではこの効果
がなく、０．１０％を超えると熱間加工性が劣化するた
めＡｌ含有量を０．００１〜０．１０％と限定した。Ｎ
は、オーステナイト相を安定化し、極低温での強度を確
保するために極めて有効な元素である。しかし、０．０
５％未満ではその効果が小さく、０．３％を超えると溶
接性が著しく劣化して溶接割れやブローホールの発生が
多発するためＮ含有量を０．０５〜０．３％と限定し
た。
【００２３】以上が本発明鋼の基本成分であるが、本発
明においては前記基本成分に加えてさらに強度を確保す
るためにＭｏを、また熱間加工性向上を狙ってＣａを、
それそれ単独でもしくは複合して添加することができ
る。Ｍｏの添加は０．５％未満では強度向上効果が小さ
く、３％を超えるとＦｅ2Ｍｏを形成して極低温での靱
性を劣化させるためＭｏ含有量を０．５〜３％と限定し
た。Ｃａの添加は０．０００５％未満では熱間加工性向
上効果がなく、０．０１％を超えると清浄度を不良とす
るためにＣａ含有量を０．０００５〜０．０１％と限定
した。
明においては前記基本成分に加えてさらに強度を確保す
るためにＭｏを、また熱間加工性向上を狙ってＣａを、
それそれ単独でもしくは複合して添加することができ
る。Ｍｏの添加は０．５％未満では強度向上効果が小さ
く、３％を超えるとＦｅ2Ｍｏを形成して極低温での靱
性を劣化させるためＭｏ含有量を０．５〜３％と限定し
た。Ｃａの添加は０．０００５％未満では熱間加工性向
上効果がなく、０．０１％を超えると清浄度を不良とす
るためにＣａ含有量を０．０００５〜０．０１％と限定
した。
【００２４】請求項５から８に示した本発明鋼の製造方
法では、いずれも常法により熱間圧延した後、１０００
℃以上１２００℃以下に０．５分以上加熱し、次いでそ
の冷却時に９５０℃〜８００℃の間を１分以上３０分以
下保定し、しかる後冷却することを限定している。熱間
圧延後、一旦種々の炭窒化物を溶体化することが必要で
あるが、１０００℃未満では溶体化が不十分であり、１
２００℃を超えるとオーステナイト結晶粒が粗大化して
強度の低下を招くので、溶体化温度を１０００〜１２０
０℃と限定した。
法では、いずれも常法により熱間圧延した後、１０００
℃以上１２００℃以下に０．５分以上加熱し、次いでそ
の冷却時に９５０℃〜８００℃の間を１分以上３０分以
下保定し、しかる後冷却することを限定している。熱間
圧延後、一旦種々の炭窒化物を溶体化することが必要で
あるが、１０００℃未満では溶体化が不十分であり、１
２００℃を超えるとオーステナイト結晶粒が粗大化して
強度の低下を招くので、溶体化温度を１０００〜１２０
０℃と限定した。
【００２５】Ｃｒ炭窒化物は析出させずにＮｂ炭窒化物
を析出させる温度域は、９５０〜８００℃の温度域が適
切である。９５０℃を超える温度域は冷却速度にかかわ
らず溶体化状態であるために、本発明では冷却速度は限
定しない。９５０〜８００℃は、Ｎｂ炭窒化物の粒内微
細析出の起こる温度域である。従って、本発明ではこの
温度域を徐冷ないし保定することを限定要件とする。Ｎ
ｂ炭窒化物の粒内微細析出は、この温度域を１分以上３
０分以下保定し、しかる後冷却するか、あるいはこの温
度域を１分以上かけて徐冷する必要がある。しかし、３
０分を超える保定ないし徐冷は、Ｎｂ炭窒化物の析出が
ほぼ完了し、その後の保定ないし徐冷は無意味となるの
で本発明では除外した。
を析出させる温度域は、９５０〜８００℃の温度域が適
切である。９５０℃を超える温度域は冷却速度にかかわ
らず溶体化状態であるために、本発明では冷却速度は限
定しない。９５０〜８００℃は、Ｎｂ炭窒化物の粒内微
細析出の起こる温度域である。従って、本発明ではこの
温度域を徐冷ないし保定することを限定要件とする。Ｎ
ｂ炭窒化物の粒内微細析出は、この温度域を１分以上３
０分以下保定し、しかる後冷却するか、あるいはこの温
度域を１分以上かけて徐冷する必要がある。しかし、３
０分を超える保定ないし徐冷は、Ｎｂ炭窒化物の析出が
ほぼ完了し、その後の保定ないし徐冷は無意味となるの
で本発明では除外した。
【００２６】
【作用】本発明鋼においては、微細に粒内析出したＮｂ
炭窒化物がＮｂ3 Ｓｎ製造のための熱処理時に析出する
Ｃｒ炭窒化物の析出核として機能するため、粒界へのＣ
ｒ炭窒化物の析出が減少し、極低温で優れた靱性を確保
できることになる。また、溶体化した後直ちに急冷せず
に、Ｃｒ炭窒化物は析出しないがＮｂ炭窒化物が析出す
る温度域を徐冷ないし保定することで、粒内にＮｂ炭窒
化物を微細析出させることが可能となり本発明鋼を容易
に製造可能となる。
炭窒化物がＮｂ3 Ｓｎ製造のための熱処理時に析出する
Ｃｒ炭窒化物の析出核として機能するため、粒界へのＣ
ｒ炭窒化物の析出が減少し、極低温で優れた靱性を確保
できることになる。また、溶体化した後直ちに急冷せず
に、Ｃｒ炭窒化物は析出しないがＮｂ炭窒化物が析出す
る温度域を徐冷ないし保定することで、粒内にＮｂ炭窒
化物を微細析出させることが可能となり本発明鋼を容易
に製造可能となる。
【００２７】
【実施例】表１に示した鋼を溶解鋳造し、熱間圧延を行
って厚さ３ｍｍの熱延板を製造した。この熱延鋼板を１
０５０℃に加熱し、表２に示した冷却条件で冷却する溶
体化処理を実施した。その後、溶体化処理材の析出物の
析出状態の調査およびＮｂ 3 Ｓｎ生成熱処理に相当する
７００℃−２００ｈ空冷処理後の析出物の析出状態の調
査と４Ｋでの強度、靱性評価を行い、その結果を表２に
併せて示した。なお、強度は引張試験で靱性はシャルピ
ー衝撃値で評価した。
って厚さ３ｍｍの熱延板を製造した。この熱延鋼板を１
０５０℃に加熱し、表２に示した冷却条件で冷却する溶
体化処理を実施した。その後、溶体化処理材の析出物の
析出状態の調査およびＮｂ 3 Ｓｎ生成熱処理に相当する
７００℃−２００ｈ空冷処理後の析出物の析出状態の調
査と４Ｋでの強度、靱性評価を行い、その結果を表２に
併せて示した。なお、強度は引張試験で靱性はシャルピ
ー衝撃値で評価した。
【００２８】本発明方法による本発明鋼は、溶体化処理
材では微細なＮｂ炭窒化物が粒内に析出し、Ｎｂ3 Ｓｎ
生成相当熱処理後はＣｒ炭窒化物が粒内を中心に析出し
ており、４Ｋでの強度が高く靱性が優れていることが認
められた。一方、Ｎｂを添加しない鋼では、本発明方法
で限定した熱処理を実施しても溶体化処理後析出物が認
められず、Ｎｂ3 Ｓｎ生成相当熱処理後Ｃｒ炭窒化物が
粒界に析出して靱性が劣った。逆にＮｂを多量に添加し
た鋼では、本発明方法で限定した熱処理を実施すると溶
体化処理後析出物が粒界を含め多量に認められ、Ｎｂ3
Ｓｎ生成相当熱処理後Ｃｒ炭窒化物が粒界に析出しやは
り靱性が劣った。また、Ｃを多量に添加した鋼では、本
発明方法で限定した熱処理を実施すると、溶体化処理材
では微細なＮｂ炭窒化物が粒内に析出するが、Ｎｂ3 Ｓ
ｎ生成相当熱処理後Ｃｒ炭窒化物が粒内だけでなく粒界
にも多量に析出しやはり靱性が劣った。
材では微細なＮｂ炭窒化物が粒内に析出し、Ｎｂ3 Ｓｎ
生成相当熱処理後はＣｒ炭窒化物が粒内を中心に析出し
ており、４Ｋでの強度が高く靱性が優れていることが認
められた。一方、Ｎｂを添加しない鋼では、本発明方法
で限定した熱処理を実施しても溶体化処理後析出物が認
められず、Ｎｂ3 Ｓｎ生成相当熱処理後Ｃｒ炭窒化物が
粒界に析出して靱性が劣った。逆にＮｂを多量に添加し
た鋼では、本発明方法で限定した熱処理を実施すると溶
体化処理後析出物が粒界を含め多量に認められ、Ｎｂ3
Ｓｎ生成相当熱処理後Ｃｒ炭窒化物が粒界に析出しやは
り靱性が劣った。また、Ｃを多量に添加した鋼では、本
発明方法で限定した熱処理を実施すると、溶体化処理材
では微細なＮｂ炭窒化物が粒内に析出するが、Ｎｂ3 Ｓ
ｎ生成相当熱処理後Ｃｒ炭窒化物が粒内だけでなく粒界
にも多量に析出しやはり靱性が劣った。
【００２９】Ｃａを添加した本発明鋼は、熱間での疵が
大幅に減少し熱間加工性の向上が確認できた。もちろ
ん、析出物や強度靱性への影響は認められず、４Ｋでの
靱性も優れていた。
大幅に減少し熱間加工性の向上が確認できた。もちろ
ん、析出物や強度靱性への影響は認められず、４Ｋでの
靱性も優れていた。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【発明の効果】以上述べたとおり、本発明によりＮｂ3
Ｓｎ超電導コイルのコンジット管に用いられる極低温で
の強度靱性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼を低
コストで得ることが可能となる。従来、コンジット管の
靱性が劣化することからＮｂ3 Ｓｎの生成反応を適切な
条件に設定できなかった。このため、超電導コイルとし
て大きな電流を流すには大きな超電導コイルを製造せざ
るを得なかったが、本発明によりＮｂ3 Ｓｎの生成熱処
理条件を適切に設定することが可能となり、超電導を利
用した機器の普及を促進することができる。さらにはこ
の結果、エネルギーの大きな節約が可能となるなど、工
業的社会的効果は大きい。
Ｓｎ超電導コイルのコンジット管に用いられる極低温で
の強度靱性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼を低
コストで得ることが可能となる。従来、コンジット管の
靱性が劣化することからＮｂ3 Ｓｎの生成反応を適切な
条件に設定できなかった。このため、超電導コイルとし
て大きな電流を流すには大きな超電導コイルを製造せざ
るを得なかったが、本発明によりＮｂ3 Ｓｎの生成熱処
理条件を適切に設定することが可能となり、超電導を利
用した機器の普及を促進することができる。さらにはこ
の結果、エネルギーの大きな節約が可能となるなど、工
業的社会的効果は大きい。
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．０１％以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以
下、Ｃｒ：１２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０
％以下、Ｎｂ：０．０１％以上０．２％以下、Ａｌ：
０．００１％以上０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以上
０．３％以下を含有し、残部鉄および不可避不純物から
なり、鋼中にＮｂＣおよび／ないしＮｂＮを析出させた
ことを特徴とする極低温特性の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導
体支持用ステンレス鋼。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．０１％以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以
下、Ｃｒ：１２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０
％以下、Ｍｏ：０．５％以上３％以下、Ｎｂ：０．０１
％以上０．２％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．１０
％以下、Ｎ：０．０５％以上０．３％以下を含有し、残
部鉄および不可避不純物からなり、鋼中にＮｂＣおよび
／ないしＮｂＮを析出させたことを特徴とする極低温特
性の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼。 - 【請求項３】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．０１％以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以
下、Ｃｒ：１２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０
％以下、Ｎｂ：０．０１％以上０．２％以下、Ａｌ：
０．００１％以上０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以上
０．３％以下、Ｃａ：０．０００５％以上０．０１％以
下を含有し、残部鉄および不可避不純物からなり、鋼中
にＮｂＣおよび／ないしＮｂＮを析出させたことを特徴
とする極低温特性の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導体支持用ス
テンレス鋼。 - 【請求項４】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．０１％以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以
下、Ｃｒ：１２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０
％以下、Ｍｏ：０．５％以上３％以下、Ｎｂ：０．０１
％以上０．２％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．１０
％以下、Ｎ：０．０５％以上０．３％以下、Ｃａ：０．
０００５％以上０．０１％以下を含有し、残部鉄および
不可避不純物からなり、鋼中にＮｂＣおよび／ないしＮ
ｂＮを析出させたことを特徴とする極低温特性の優れた
Ｎｂ3 Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼。 - 【請求項５】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．０１％以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以
下、Ｃｒ：１２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０
％以下、Ｎｂ：０．０１％以上０．２％以下、Ａｌ：
０．００１％以上０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以上
０．３％以下を含有し、残部鉄および不可避不純物から
なる鋼塊あるいは鋼片を常法により熱間圧延し、次いで
１０００℃以上１２００℃以下に０．５分以上加熱し、
その冷却時に９５０〜８００℃の間を１分以上３０分以
下保定し、しかる後冷却することを特徴とする鋼中にＮ
ｂＣおよび／ないしＮｂＮを析出させた極低温特性の優
れたＮｂ3 Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼の製造方
法。 - 【請求項６】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．０１％以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以
下、Ｃｒ：１２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０
％以下、Ｍｏ：０．５％以上３％以下、Ｎｂ：０．０１
％以上０．２％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．１０
％以下、Ｎ：０．０５％以上０．３％以下を含有し、残
部鉄および不可避不純物からなる鋼塊あるいは鋼片を常
法により熱間圧延し、次いで１０００℃以上１２００℃
以下に０．５分以上加熱し、その冷却時に９５０〜８０
０℃の間を１分以上３０分以下保定し、しかる後冷却す
ることを特徴とする鋼中にＮｂＣおよび／ないしＮｂＮ
を析出させた極低温特性の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導体支
持用ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項７】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．０１％以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以
下、Ｃｒ：１２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０
％以下、Ｎｂ：０．０１％以上０．２％以下、Ａｌ：
０．００１％以上０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以上
０．３％以下、Ｃａ：０．０００５％以上０．０１％以
下を含有し、残部鉄および不可避不純物からなる鋼塊あ
るいは鋼片を常法により熱間圧延し、次いで１０００℃
以上１２００℃以下に０．５分以上加熱し、その冷却時
に９５０〜８００℃の間を１分以上３０分以下保定し、
しかる後冷却することを特徴とする鋼中にＮｂＣおよび
／ないしＮｂＮを析出させた極低温特性の優れたＮｂ3
Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項８】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．０１％以上２．０％以下、Ｍｎ：１％以上８％以
下、Ｃｒ：１２％以上２５％以下、Ｎｉ：５％以上２０
％以下、Ｍｏ：０．５％以上３％以下、Ｎｂ：０．０１
％以上０．２％以下、Ａｌ：０．００１％以上０．１０
％以下、Ｎ：０．０５％以上０．３％以下、Ｃａ：０．
０００５％以上０．０１％以下を含有し、残部鉄および
不可避不純物からなる鋼塊あるいは鋼片を常法により熱
間圧延し、次いで１０００℃以上１２００℃以下に０．
５分以上加熱し、その冷却時に９５０〜８００℃の間を
１分以上３０分以下保定し、しかる後冷却することを特
徴とする鋼中にＮｂＣおよび／ないしＮｂＮを析出させ
た極低温特性の優れたＮｂ3 Ｓｎ超電導体支持用ステン
レス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15976193A JPH0711392A (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | 極低温特性の優れたＮｂ３ Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15976193A JPH0711392A (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | 極低温特性の優れたＮｂ３ Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0711392A true JPH0711392A (ja) | 1995-01-13 |
Family
ID=15700694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15976193A Pending JPH0711392A (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | 極低温特性の優れたＮｂ３ Ｓｎ超電導体支持用ステンレス鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0711392A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5135170U (ja) * | 1974-09-06 | 1976-03-16 | ||
| US6541121B2 (en) * | 2000-02-01 | 2003-04-01 | Zentrum Fuer Funktionswerkstoffe Gemeinnuetzige Gesellschaft Mbh | Superconducting element |
-
1993
- 1993-06-29 JP JP15976193A patent/JPH0711392A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5135170U (ja) * | 1974-09-06 | 1976-03-16 | ||
| US6541121B2 (en) * | 2000-02-01 | 2003-04-01 | Zentrum Fuer Funktionswerkstoffe Gemeinnuetzige Gesellschaft Mbh | Superconducting element |
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