JPH0712456A - 空気分離装置の運転制御方法及び装置 - Google Patents
空気分離装置の運転制御方法及び装置Info
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- JPH0712456A JPH0712456A JP15071493A JP15071493A JPH0712456A JP H0712456 A JPH0712456 A JP H0712456A JP 15071493 A JP15071493 A JP 15071493A JP 15071493 A JP15071493 A JP 15071493A JP H0712456 A JPH0712456 A JP H0712456A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 低圧塔から粗アルゴン塔への供給ガス中の窒
素濃度を確実に許容範囲内に収める。 【構成】 高圧塔である下塔１０と、低圧塔である上塔
１２とで原料空気の精製分離を行い、上塔１２の中部か
らガス供給通路３４を通じて粗アルゴン塔１４内にガス
を供給する空気分離装置の運転制御方法及び装置。粗ア
ルゴン塔１４の頂部に粗アルゴン凝縮器４０を設け、こ
の粗アルゴン凝縮器４０への蒸発ガス供給通路４２の途
中に流量調節弁４６を設ける。上塔１２において上記ガ
スの抽出部分もしくはこれよりも数段上の位置での温度
と、この位置よりも上方の位置での温度との差を温度計
４８で検出し、制御装置５０に入力する。制御装置５０
は、上記温度差を目標値に近付けるように上記流量調節
弁４６の開度を調節する。
素濃度を確実に許容範囲内に収める。 【構成】 高圧塔である下塔１０と、低圧塔である上塔
１２とで原料空気の精製分離を行い、上塔１２の中部か
らガス供給通路３４を通じて粗アルゴン塔１４内にガス
を供給する空気分離装置の運転制御方法及び装置。粗ア
ルゴン塔１４の頂部に粗アルゴン凝縮器４０を設け、こ
の粗アルゴン凝縮器４０への蒸発ガス供給通路４２の途
中に流量調節弁４６を設ける。上塔１２において上記ガ
スの抽出部分もしくはこれよりも数段上の位置での温度
と、この位置よりも上方の位置での温度との差を温度計
４８で検出し、制御装置５０に入力する。制御装置５０
は、上記温度差を目標値に近付けるように上記流量調節
弁４６の開度を調節する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、精留操作により、原料
空気から窒素、酸素、アルゴン等を取り出すための空気
分離装置の運転制御方法及び装置に関するものである。
空気から窒素、酸素、アルゴン等を取り出すための空気
分離装置の運転制御方法及び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図２は、従来の一般的な空気分離装置の
一例を示したものである。図において、下塔（高圧塔）
８０下部に導入された原料空気は、この下塔８０内で窒
素ガスと富酸素液体空気とに分離される。この下塔８０
上部の窒素ガスは上塔（低圧塔）８１上部に弁８３を介
して移送され、下塔８０底部の富酸素液体空気は、粗ア
ルゴン塔８５頂部の粗アルゴン凝縮器８６により加熱さ
れ、蒸発した後に上記上塔８１内に供給される。下塔８
０の塔頂ガスは、上塔８１底部の主凝縮器８２で凝縮さ
れ、還流液として下塔８０の頂部に戻される。
一例を示したものである。図において、下塔（高圧塔）
８０下部に導入された原料空気は、この下塔８０内で窒
素ガスと富酸素液体空気とに分離される。この下塔８０
上部の窒素ガスは上塔（低圧塔）８１上部に弁８３を介
して移送され、下塔８０底部の富酸素液体空気は、粗ア
ルゴン塔８５頂部の粗アルゴン凝縮器８６により加熱さ
れ、蒸発した後に上記上塔８１内に供給される。下塔８
０の塔頂ガスは、上塔８１底部の主凝縮器８２で凝縮さ
れ、還流液として下塔８０の頂部に戻される。
【０００３】上塔８１内では、上記主凝縮器８２での凝
縮熱で塔内蒸発ガスが生成され、大略、上塔８１上部で
は酸素及び窒素の精留が行われ、下部では酸素及びアル
ゴンの精留が行われる。そして、上塔８１の頂部からは
製品窒素が抽出され、上塔８１の下部からは弁８４を介
して製品酸素が抽出され、上塔８１の所定の高さ位置
（アルゴンピーク位置）からは粗アルゴン塔８５への供
給ガスが抽出される。
縮熱で塔内蒸発ガスが生成され、大略、上塔８１上部で
は酸素及び窒素の精留が行われ、下部では酸素及びアル
ゴンの精留が行われる。そして、上塔８１の頂部からは
製品窒素が抽出され、上塔８１の下部からは弁８４を介
して製品酸素が抽出され、上塔８１の所定の高さ位置
（アルゴンピーク位置）からは粗アルゴン塔８５への供
給ガスが抽出される。
【０００４】この供給ガスは、粗アルゴン塔８５内で精
留され、これにより粗アルゴンが生成される。詳しく
は、粗アルゴン塔８５内の蒸発ガスが上記粗アルゴン凝
縮器８６内に供給されて上記富酸素液体空気の蒸発熱に
より冷却、凝縮され、これによって粗アルゴン塔還流液
が生成されながら、上記精留が進められる。
留され、これにより粗アルゴンが生成される。詳しく
は、粗アルゴン塔８５内の蒸発ガスが上記粗アルゴン凝
縮器８６内に供給されて上記富酸素液体空気の蒸発熱に
より冷却、凝縮され、これによって粗アルゴン塔還流液
が生成されながら、上記精留が進められる。
【０００５】ところで、このような空気分離装置では、
上記上塔８１から粗アルゴン塔８５への供給ガス中の窒
素濃度を規定値以下に抑えることが両塔８１，８５の安
定運転上非常に重要となる。すなわち、上記供給ガス中
に窒素が規定値を超えて混在すると、粗アルゴン凝縮器
８６で窒素が濃縮され、最悪の場合には粗アルゴン塔８
５の運転が不能となるおそれがある。
上記上塔８１から粗アルゴン塔８５への供給ガス中の窒
素濃度を規定値以下に抑えることが両塔８１，８５の安
定運転上非常に重要となる。すなわち、上記供給ガス中
に窒素が規定値を超えて混在すると、粗アルゴン凝縮器
８６で窒素が濃縮され、最悪の場合には粗アルゴン塔８
５の運転が不能となるおそれがある。
【０００６】このような供給ガス中の窒素濃度を規制す
る手段として、上塔８１の理論段数を増やし、窒素ガス
濃度に十分余裕のある位置（すなわち窒素・酸素精留領
域よりも十分下方の位置）から上記供給ガスを抽出する
ことが考えられるが、上塔８１の理論段数をむやみに増
やすことは、装置全体の大型化及びコストの増大につな
がるため、好ましくない。逆に、上塔８１の理論段数を
なるべく減らし、窒素ガス濃度が規定値以下となる最上
位置から上記供給ガスを抽出する場合には、上塔８１や
粗アルゴン塔８５の運転状態の変動によって上記供給ガ
ス中の窒素ガス濃度が規定値を超えるおそれがある。ま
た、上記供給ガスの流量を減らすことによってもこの供
給ガス中の窒素濃度を低下させることが可能であるが、
供給ガス流量をむやみに減らすことは粗アルゴン回収率
の低下につながり、やはり好ましくない。
る手段として、上塔８１の理論段数を増やし、窒素ガス
濃度に十分余裕のある位置（すなわち窒素・酸素精留領
域よりも十分下方の位置）から上記供給ガスを抽出する
ことが考えられるが、上塔８１の理論段数をむやみに増
やすことは、装置全体の大型化及びコストの増大につな
がるため、好ましくない。逆に、上塔８１の理論段数を
なるべく減らし、窒素ガス濃度が規定値以下となる最上
位置から上記供給ガスを抽出する場合には、上塔８１や
粗アルゴン塔８５の運転状態の変動によって上記供給ガ
ス中の窒素ガス濃度が規定値を超えるおそれがある。ま
た、上記供給ガスの流量を減らすことによってもこの供
給ガス中の窒素濃度を低下させることが可能であるが、
供給ガス流量をむやみに減らすことは粗アルゴン回収率
の低下につながり、やはり好ましくない。
【０００７】そこで、このような供給ガス中の窒素濃度
を制御する方法として、特開昭５４−１３４６９号公報
には、上塔８１において上記供給ガス抜き出し位置より
も上方の２つの位置での温度差を検出し、この温度差が
目標値以下に収まるように（すなわち供給ガス中の窒素
濃度を規定値以下に抑えるように）、下塔８０への原料
空気供給量を制御するようにしたものが示されている。
この方法では、上記温度差が目標値を超える場合には上
記原料空気供給量が削減されることになる。また、上記
原料空気供給量に代え、上塔８１からの製品酸素抽出量
を制御する方法も知られている。
を制御する方法として、特開昭５４−１３４６９号公報
には、上塔８１において上記供給ガス抜き出し位置より
も上方の２つの位置での温度差を検出し、この温度差が
目標値以下に収まるように（すなわち供給ガス中の窒素
濃度を規定値以下に抑えるように）、下塔８０への原料
空気供給量を制御するようにしたものが示されている。
この方法では、上記温度差が目標値を超える場合には上
記原料空気供給量が削減されることになる。また、上記
原料空気供給量に代え、上塔８１からの製品酸素抽出量
を制御する方法も知られている。
【０００８】一方、特開昭５４−２３０７３号公報に
は、上記温度差を所定の範囲内に収めるように上記供給
ガス流量を制御すべく、下塔８０から粗アルゴン塔８５
頂部への富酸素液体空気量を制御するようにしたものが
示されている。この方法では、上記温度差が所定範囲を
超える場合には、上記供給ガス流量を減らすべく富酸素
液体窒素供給量が削減されることになる。
は、上記温度差を所定の範囲内に収めるように上記供給
ガス流量を制御すべく、下塔８０から粗アルゴン塔８５
頂部への富酸素液体空気量を制御するようにしたものが
示されている。この方法では、上記温度差が所定範囲を
超える場合には、上記供給ガス流量を減らすべく富酸素
液体窒素供給量が削減されることになる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭５４−１３
４６９号公報に示されるように原料空気供給量を制御す
る方法の場合、上記原料空気供給量は原料空気圧縮機の
容量によって決まる量であって自由に調節できる範囲が
狭いため、この原料空気供給量の調節だけで粗アルゴン
塔８５への供給ガス中の窒素濃度を十分に制御すること
は困難である。同様に、酸素ガス抽出量を制御する方法
においても、この酸素ガス抽出量は酸素ガスの使用側で
その発生量が決められているために自由に増減できる範
囲が狭く（通常は５〜１０％程度）、この酸素ガス抽出
量の調節だけでも上記供給ガス中の窒素濃度を十分に制
御することはできない。
４６９号公報に示されるように原料空気供給量を制御す
る方法の場合、上記原料空気供給量は原料空気圧縮機の
容量によって決まる量であって自由に調節できる範囲が
狭いため、この原料空気供給量の調節だけで粗アルゴン
塔８５への供給ガス中の窒素濃度を十分に制御すること
は困難である。同様に、酸素ガス抽出量を制御する方法
においても、この酸素ガス抽出量は酸素ガスの使用側で
その発生量が決められているために自由に増減できる範
囲が狭く（通常は５〜１０％程度）、この酸素ガス抽出
量の調節だけでも上記供給ガス中の窒素濃度を十分に制
御することはできない。
【００１０】一方、特開昭５４−２３０７３号公報に示
されるように、上記供給ガスの流量を制御すべく、粗ア
ルゴン塔８５頂部への富酸素液体空気流量を調節する方
法では、この富酸素液体空気流量を変化させてからこれ
に対応して実際に粗アルゴン塔８５への供給ガス流量が
変化するまでにかなりの遅れ時間が存在するため、制御
応答性が悪く、正確な制御を行うのは困難である。この
不都合は、上記富酸素液体空気流量に代えて上記富酸素
液体空気の組成や圧力、液面等を調節する方法において
も同様に発生する。
されるように、上記供給ガスの流量を制御すべく、粗ア
ルゴン塔８５頂部への富酸素液体空気流量を調節する方
法では、この富酸素液体空気流量を変化させてからこれ
に対応して実際に粗アルゴン塔８５への供給ガス流量が
変化するまでにかなりの遅れ時間が存在するため、制御
応答性が悪く、正確な制御を行うのは困難である。この
不都合は、上記富酸素液体空気流量に代えて上記富酸素
液体空気の組成や圧力、液面等を調節する方法において
も同様に発生する。
【００１１】本発明は、このような事情に鑑み、上塔か
ら粗アルゴン塔への供給ガス中における窒素濃度をより
確実に許容範囲内に収めることができる空気分離装置の
運転制御方法及び装置を提供することを目的とする。
ら粗アルゴン塔への供給ガス中における窒素濃度をより
確実に許容範囲内に収めることができる空気分離装置の
運転制御方法及び装置を提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、導入された原
料空気を富酸素液体と窒素ガスとに精留分離する高圧塔
と、この高圧塔から供給される富酸素液体を液体酸素と
窒素ガスとに精留分離する低圧塔と、この低圧塔の中部
から抽出されたガスをアルゴンと酸素とに精留分離する
粗アルゴン塔とを備え、この粗アルゴン塔の頂部に、こ
の粗アルゴン塔内の蒸発ガスを凝縮させて粗アルゴン塔
の還流液を生成する粗アルゴン凝縮器が設けられた空気
分離装置において、上記低圧塔における粗アルゴン塔へ
の供給ガスの抜き出し位置もしくはこれよりも上の位置
であって上記抜き出し位置と実質上温度の異ならない位
置における該温度とこの位置よりも上方の位置であって
上記抜き出し位置と温度の異なる位置における該温度と
の差を検出し、この温度差を予め設定された目標値に保
つように上記粗アルゴン凝縮器へのガスの供給量を制御
する運転制御方法である。
料空気を富酸素液体と窒素ガスとに精留分離する高圧塔
と、この高圧塔から供給される富酸素液体を液体酸素と
窒素ガスとに精留分離する低圧塔と、この低圧塔の中部
から抽出されたガスをアルゴンと酸素とに精留分離する
粗アルゴン塔とを備え、この粗アルゴン塔の頂部に、こ
の粗アルゴン塔内の蒸発ガスを凝縮させて粗アルゴン塔
の還流液を生成する粗アルゴン凝縮器が設けられた空気
分離装置において、上記低圧塔における粗アルゴン塔へ
の供給ガスの抜き出し位置もしくはこれよりも上の位置
であって上記抜き出し位置と実質上温度の異ならない位
置における該温度とこの位置よりも上方の位置であって
上記抜き出し位置と温度の異なる位置における該温度と
の差を検出し、この温度差を予め設定された目標値に保
つように上記粗アルゴン凝縮器へのガスの供給量を制御
する運転制御方法である。
【００１３】また本発明は、上記方法を実施するための
運転制御装置であって、上記空気分離装置において、上
記低圧塔における粗アルゴン塔への供給ガスの抜き出し
位置もしくはこれよりも上の位置であって上記抜き出し
位置と実質上温度の異ならない位置における該温度とこ
の位置よりも上方の位置であって上記抜き出し位置と温
度の異なる位置における該温度との差を検出する温度差
検出手段と、上記粗アルゴン凝縮器への蒸発ガス供給量
を変化させる流量可変手段と、上記温度差検出手段で検
出された温度差を予め設定された目標値に保つように上
記流量可変手段の作動を制御する流量制御手段とを備え
たものである。
運転制御装置であって、上記空気分離装置において、上
記低圧塔における粗アルゴン塔への供給ガスの抜き出し
位置もしくはこれよりも上の位置であって上記抜き出し
位置と実質上温度の異ならない位置における該温度とこ
の位置よりも上方の位置であって上記抜き出し位置と温
度の異なる位置における該温度との差を検出する温度差
検出手段と、上記粗アルゴン凝縮器への蒸発ガス供給量
を変化させる流量可変手段と、上記温度差検出手段で検
出された温度差を予め設定された目標値に保つように上
記流量可変手段の作動を制御する流量制御手段とを備え
たものである。
【００１４】ここで、上記流量制御手段としては、上記
温度差検出手段で検出された温度差が目標値と異なる場
合に、上記流量可変手段が作動してから上記温度差が実
際に変化するまでの遅れ時間に基づき、この温度差を将
来予め設定した軌跡に沿って上記目標値に近付けるため
の上記流量可変手段の作動量を演算し、この作動量に基
づいて上記流量可変手段を作動させるものが好適であ
る。
温度差検出手段で検出された温度差が目標値と異なる場
合に、上記流量可変手段が作動してから上記温度差が実
際に変化するまでの遅れ時間に基づき、この温度差を将
来予め設定した軌跡に沿って上記目標値に近付けるため
の上記流量可変手段の作動量を演算し、この作動量に基
づいて上記流量可変手段を作動させるものが好適であ
る。
【００１５】
【作用】上記方法及び装置によれば、まず、上記低圧塔
における粗アルゴン塔への供給ガスの抜き出し位置等に
おける温度とこの位置よりも上方の位置における温度と
の差の検出により、粗アルゴン塔への供給ガス中の窒素
含有状況が把握される。すなわち、上記温度差が大きい
ほど、供給ガス抽出位置直上での窒素の精留が進んでお
らず、よって供給ガス中の窒素濃度が高いことが把握で
きる。
における粗アルゴン塔への供給ガスの抜き出し位置等に
おける温度とこの位置よりも上方の位置における温度と
の差の検出により、粗アルゴン塔への供給ガス中の窒素
含有状況が把握される。すなわち、上記温度差が大きい
ほど、供給ガス抽出位置直上での窒素の精留が進んでお
らず、よって供給ガス中の窒素濃度が高いことが把握で
きる。
【００１６】従って、この温度差を予め設定された目標
値に保つように上記粗アルゴン凝縮器への蒸発ガスの供
給量を制御することにより、上記供給ガス中の窒素濃度
を許容範囲内に収めることができる。具体的に、上記温
度差が上記目標値よりも高い場合、すなわち供給ガス中
の窒素濃度が高い場合には、粗アルゴン凝縮器への蒸発
ガスの供給量を減らすことにより、上記低圧塔から粗ア
ルゴン塔内への供給ガス流量を減らすことができ、その
分、低圧塔において上記供給ガス抽出位置よりも上方の
領域（すなわち窒素・酸素精留領域）での窒素ガス蒸気
流量を増やして供給ガス中の窒素濃度を削減することが
できる。しかも、上記粗アルゴン塔頂部への富酸素液体
空気供給量等を変化させる方法に比べ、上記粗アルゴン
凝縮器への蒸発ガスの供給量を変化させてから実際に粗
アルゴン塔内への供給ガス流量が変化するまでの遅れ時
間は大幅に短縮されるので、その分制御応答性も良くな
る。
値に保つように上記粗アルゴン凝縮器への蒸発ガスの供
給量を制御することにより、上記供給ガス中の窒素濃度
を許容範囲内に収めることができる。具体的に、上記温
度差が上記目標値よりも高い場合、すなわち供給ガス中
の窒素濃度が高い場合には、粗アルゴン凝縮器への蒸発
ガスの供給量を減らすことにより、上記低圧塔から粗ア
ルゴン塔内への供給ガス流量を減らすことができ、その
分、低圧塔において上記供給ガス抽出位置よりも上方の
領域（すなわち窒素・酸素精留領域）での窒素ガス蒸気
流量を増やして供給ガス中の窒素濃度を削減することが
できる。しかも、上記粗アルゴン塔頂部への富酸素液体
空気供給量等を変化させる方法に比べ、上記粗アルゴン
凝縮器への蒸発ガスの供給量を変化させてから実際に粗
アルゴン塔内への供給ガス流量が変化するまでの遅れ時
間は大幅に短縮されるので、その分制御応答性も良くな
る。
【００１７】なお、この方法においても、低圧塔及び粗
アルゴン塔各段における液保有量に対応して遅れ時間は
発生するが、ここで、上記遅れ時間に基づき、上記温度
差が目標値と異なる場合にこの温度差が将来予め設定し
た軌跡に沿って上記目標値に近付づくための流量可変手
段の作動量（すなわち粗アルゴン凝縮器への蒸発ガスの
供給流量の変化量）を演算するようにした装置によれ
ば、上記遅れ時間をも見越して、上記温度差を迅速に目
標値へ近付けるための流量可変手段の作動量が決められ
るので、制御応答性はさらに良好となる。
アルゴン塔各段における液保有量に対応して遅れ時間は
発生するが、ここで、上記遅れ時間に基づき、上記温度
差が目標値と異なる場合にこの温度差が将来予め設定し
た軌跡に沿って上記目標値に近付づくための流量可変手
段の作動量（すなわち粗アルゴン凝縮器への蒸発ガスの
供給流量の変化量）を演算するようにした装置によれ
ば、上記遅れ時間をも見越して、上記温度差を迅速に目
標値へ近付けるための流量可変手段の作動量が決められ
るので、制御応答性はさらに良好となる。
【００１８】
【実施例】本発明の第１実施例を図１に基づいて説明す
る。
る。
【００１９】図１に示す空気分離装置は、下塔（高圧
塔）１０、上塔（低圧塔）１２、及び粗アルゴン塔１４
を備えている。
塔）１０、上塔（低圧塔）１２、及び粗アルゴン塔１４
を備えている。
【００２０】下塔１０の下部には原料空気導入通路１６
が接続され、その途中に流量調節弁１８が設けられてお
り、下塔１０内で原料空気から富酸素液体空気及び窒素
ガスが精留分離されるようになっている。
が接続され、その途中に流量調節弁１８が設けられてお
り、下塔１０内で原料空気から富酸素液体空気及び窒素
ガスが精留分離されるようになっている。
【００２１】上塔１２は、供給される富酸素ガス及び窒
素ガスから高純度酸素及び高純度窒素を精留分離するも
のであり、従って、窒素の沸点と酸素の沸点との間の沸
点をもつアルゴンの濃度最大位置は上塔１２の中部に存
在している。この上塔１２の底部には主凝縮器２０が設
置され、その入口側が通路２２を介して上記下塔１０の
塔頂に接続され、出口側が通路２４を介して下塔１０の
上部に接続されている。上塔１２の上部には通路２６を
介して前記下塔１０の上部が接続され、この通路２６の
途中に弁２８が設けられている。
素ガスから高純度酸素及び高純度窒素を精留分離するも
のであり、従って、窒素の沸点と酸素の沸点との間の沸
点をもつアルゴンの濃度最大位置は上塔１２の中部に存
在している。この上塔１２の底部には主凝縮器２０が設
置され、その入口側が通路２２を介して上記下塔１０の
塔頂に接続され、出口側が通路２４を介して下塔１０の
上部に接続されている。上塔１２の上部には通路２６を
介して前記下塔１０の上部が接続され、この通路２６の
途中に弁２８が設けられている。
【００２２】また、上塔１２の塔頂には製品窒素抜き出
し通路２９が接続され、上塔１２の下部には製品酸素抜
き出し通路３０が接続されており、この製品酸素抜き出
し通路３０の途中に弁３２が設けられている。そして、
この上塔１２において、上記アルゴン濃度最大位置に対
応する位置が、ガス供給通路３４を介して前記粗アルゴ
ン塔１４の下部に接続されており、この粗アルゴン塔１
４の底部が液体酸素返送通路３６を介して上塔１２の中
部に接続されている。
し通路２９が接続され、上塔１２の下部には製品酸素抜
き出し通路３０が接続されており、この製品酸素抜き出
し通路３０の途中に弁３２が設けられている。そして、
この上塔１２において、上記アルゴン濃度最大位置に対
応する位置が、ガス供給通路３４を介して前記粗アルゴ
ン塔１４の下部に接続されており、この粗アルゴン塔１
４の底部が液体酸素返送通路３６を介して上塔１２の中
部に接続されている。
【００２３】この粗アルゴン塔１４は、上記上塔１２か
ら供給ガスから粗アルゴンを精留分離するものであり、
その塔頂に液体空気蒸発室３７を有し、この液体空気蒸
発室３７が富酸素液体空気供給通路３８を介して上記下
塔１０の底部に接続されるとともに、蒸発ガス供給通路
３９を介して上塔１２の上部に接続されている。上記液
体空気蒸発室３７内には、粗アルゴン凝縮器４０が収容
されており、この粗アルゴン凝縮器４０の入口側及び出
口側が、蒸発ガス供給通路４２及び返送通路４４をそれ
ぞれ介して粗アルゴン塔１４上部に接続されている。
ら供給ガスから粗アルゴンを精留分離するものであり、
その塔頂に液体空気蒸発室３７を有し、この液体空気蒸
発室３７が富酸素液体空気供給通路３８を介して上記下
塔１０の底部に接続されるとともに、蒸発ガス供給通路
３９を介して上塔１２の上部に接続されている。上記液
体空気蒸発室３７内には、粗アルゴン凝縮器４０が収容
されており、この粗アルゴン凝縮器４０の入口側及び出
口側が、蒸発ガス供給通路４２及び返送通路４４をそれ
ぞれ介して粗アルゴン塔１４上部に接続されている。
【００２４】さらに、この装置の特徴として、上記蒸発
ガス供給通路４２の途中に、流量調節弁（流量可変手
段）４６が設けられている。また、上塔１２には、上記
ガス供給通路３４の接続位置もしくはこれよりも棚段に
して１段上の位置（以下、第１の高さ位置と称する。）
の温度と、この第１の高さ位置よりも棚段にして十数段
上の位置（以下、第２の高さ位置と称する。）の温度と
の差を検出する温度計（温度差検出手段）４８が設けら
れ、この温度計４８は、制御装置５０に電気的に接続さ
れている。この制御装置５０は、上記温度計４８により
検出される温度差を目標値に保つように上記流量調節弁
４６の開度を制御するものである（詳細後述）。
ガス供給通路４２の途中に、流量調節弁（流量可変手
段）４６が設けられている。また、上塔１２には、上記
ガス供給通路３４の接続位置もしくはこれよりも棚段に
して１段上の位置（以下、第１の高さ位置と称する。）
の温度と、この第１の高さ位置よりも棚段にして十数段
上の位置（以下、第２の高さ位置と称する。）の温度と
の差を検出する温度計（温度差検出手段）４８が設けら
れ、この温度計４８は、制御装置５０に電気的に接続さ
れている。この制御装置５０は、上記温度計４８により
検出される温度差を目標値に保つように上記流量調節弁
４６の開度を制御するものである（詳細後述）。
【００２５】次に、この装置の作用を説明する。
【００２６】まず、図外の手段で前処理された原料空気
が、原料空気通路１６を通じて下塔１０内に導入され、
この原料空気は、窒素ガスと富酸素液体空気とに精留分
離される。
が、原料空気通路１６を通じて下塔１０内に導入され、
この原料空気は、窒素ガスと富酸素液体空気とに精留分
離される。
【００２７】窒素ガスは、窒素ガス供給通路２６を通じ
て上塔１２の上部に供給される。また、上記富酸素液体
空気は、富酸素液体空気供給通路３８を通じて粗アルゴ
ン塔１４塔頂の液体空気蒸発室３７内に導入され、粗ア
ルゴン凝縮器４０により加熱され、蒸発した後に蒸発ガ
ス供給通路３９を通じて上塔１２の上部に供給される。
この上塔１２で、液体酸素と窒素ガスとの精留分離が行
われ、両者の沸点の間の沸点をもつアルゴンは、その濃
度が上塔１２の中部でピークとなる。
て上塔１２の上部に供給される。また、上記富酸素液体
空気は、富酸素液体空気供給通路３８を通じて粗アルゴ
ン塔１４塔頂の液体空気蒸発室３７内に導入され、粗ア
ルゴン凝縮器４０により加熱され、蒸発した後に蒸発ガ
ス供給通路３９を通じて上塔１２の上部に供給される。
この上塔１２で、液体酸素と窒素ガスとの精留分離が行
われ、両者の沸点の間の沸点をもつアルゴンは、その濃
度が上塔１２の中部でピークとなる。
【００２８】ここで、上塔１２内の窒素ガスは製品窒素
抜き出し通路２９を通じ、酸素は製品酸素抜き出し通路
３０を通じ、それぞれ系外へ導出される。さらに、上塔
１２の中部からは、酸素及びアルゴンの濃縮ガスがガス
供給通路３４を通じて粗アルゴン塔１４の下部に導入さ
れ、この粗アルゴン塔１４で酸素及び粗アルゴンの精留
分離が行われる。具体的には、粗アルゴン塔１４内の上
昇ガス（粗アルゴンガス）が蒸発ガス供給通路４２及び
流量調節弁４６を通じて粗アルゴン凝縮器４０内に導入
され、上記液体空気蒸発室３７内での富酸素液体空気の
蒸発潜熱により冷却され、凝縮される。そして、この凝
縮液が返送通路４４を通じて粗アルゴン塔１４上部に還
流液として供給されることにより、精留が進められる。
抜き出し通路２９を通じ、酸素は製品酸素抜き出し通路
３０を通じ、それぞれ系外へ導出される。さらに、上塔
１２の中部からは、酸素及びアルゴンの濃縮ガスがガス
供給通路３４を通じて粗アルゴン塔１４の下部に導入さ
れ、この粗アルゴン塔１４で酸素及び粗アルゴンの精留
分離が行われる。具体的には、粗アルゴン塔１４内の上
昇ガス（粗アルゴンガス）が蒸発ガス供給通路４２及び
流量調節弁４６を通じて粗アルゴン凝縮器４０内に導入
され、上記液体空気蒸発室３７内での富酸素液体空気の
蒸発潜熱により冷却され、凝縮される。そして、この凝
縮液が返送通路４４を通じて粗アルゴン塔１４上部に還
流液として供給されることにより、精留が進められる。
【００２９】ここで、上塔１２及び粗アルゴン塔１４の
運転状態が変動すると、上塔１２からガス供給通路３４
を通じて粗アルゴン塔１４内に供給される供給ガス中の
窒素濃度にも変動が生じ、この窒素濃度が規定値を超え
ると窒素ガスが上記粗アルゴン凝縮器４０内で濃縮され
て正常な運転を妨げるおそれがあるが、この装置では、
制御装置５０が温度計４８による検出温度差を通じて装
置の運転状態を把握し、これに応じて流量調節弁４６の
開閉動作を制御することにより、上記供給ガス中の窒素
濃度は良好な範囲に保たれることになる。
運転状態が変動すると、上塔１２からガス供給通路３４
を通じて粗アルゴン塔１４内に供給される供給ガス中の
窒素濃度にも変動が生じ、この窒素濃度が規定値を超え
ると窒素ガスが上記粗アルゴン凝縮器４０内で濃縮され
て正常な運転を妨げるおそれがあるが、この装置では、
制御装置５０が温度計４８による検出温度差を通じて装
置の運転状態を把握し、これに応じて流量調節弁４６の
開閉動作を制御することにより、上記供給ガス中の窒素
濃度は良好な範囲に保たれることになる。
【００３０】具体的に、上記供給ガス中の窒素濃度が高
い場合には、上塔１２においてガス供給通路３４が接続
されている部分よりも上方の領域で余裕のある運転が行
われておらず、その分上記温度計４８による検出温度差
は大きくなり、逆に供給ガス中の窒素濃度が低い場合に
は、上記検出温度差も小さくなる。従って、この温度差
を監視することにより、装置の運転状況を間接的に把握
できることになる。
い場合には、上塔１２においてガス供給通路３４が接続
されている部分よりも上方の領域で余裕のある運転が行
われておらず、その分上記温度計４８による検出温度差
は大きくなり、逆に供給ガス中の窒素濃度が低い場合に
は、上記検出温度差も小さくなる。従って、この温度差
を監視することにより、装置の運転状況を間接的に把握
できることになる。
【００３１】そこで、制御装置５０は、上記検出温度差
が目標範囲を上回る場合（すなわち供給ガス中の窒素濃
度が高い場合）には、流量調節弁４６に制御信号を出力
し、その開度を減少させる。これにより、粗アルゴン凝
縮器４０内への粗アルゴン塔上昇ガスの供給量が削減さ
れ、これに伴って上塔１２から粗アルゴン塔１４への供
給ガス流量も減少するので、この供給ガスの抽出位置よ
りも上方の領域における上塔１２内の気液比（上昇ガス
流量と還流液量との比）が増加し、その分上記供給ガス
中の窒素濃度が低減される。逆に、上記検出温度差が目
標範囲を下回る場合（すなわち供給ガス中の窒素濃度が
低い場合）には、上記制御装置５０により流量調節弁４
６の開度が拡大され、粗アルゴン凝縮器４０内への粗ア
ルゴン塔上昇ガスの供給量が増やされることにより、上
塔１２から粗アルゴン塔１４への供給ガス流量が増やさ
れ、この供給ガスの抽出位置よりも上方の領域における
上塔１２内の気液比が減少して、その分上記供給ガス中
の窒素濃度が高まる。
が目標範囲を上回る場合（すなわち供給ガス中の窒素濃
度が高い場合）には、流量調節弁４６に制御信号を出力
し、その開度を減少させる。これにより、粗アルゴン凝
縮器４０内への粗アルゴン塔上昇ガスの供給量が削減さ
れ、これに伴って上塔１２から粗アルゴン塔１４への供
給ガス流量も減少するので、この供給ガスの抽出位置よ
りも上方の領域における上塔１２内の気液比（上昇ガス
流量と還流液量との比）が増加し、その分上記供給ガス
中の窒素濃度が低減される。逆に、上記検出温度差が目
標範囲を下回る場合（すなわち供給ガス中の窒素濃度が
低い場合）には、上記制御装置５０により流量調節弁４
６の開度が拡大され、粗アルゴン凝縮器４０内への粗ア
ルゴン塔上昇ガスの供給量が増やされることにより、上
塔１２から粗アルゴン塔１４への供給ガス流量が増やさ
れ、この供給ガスの抽出位置よりも上方の領域における
上塔１２内の気液比が減少して、その分上記供給ガス中
の窒素濃度が高まる。
【００３２】従って、この方法及び装置によれば、温度
計４８の検出する温度差に基づいて制御装置５０により
粗アルゴン凝縮器４０への蒸発ガス供給流量を制御する
だけで、ガス供給通路３４を流れる供給ガス中の窒素濃
度を常時適正な範囲に抑えることができ、良好な運転を
維持することができる。
計４８の検出する温度差に基づいて制御装置５０により
粗アルゴン凝縮器４０への蒸発ガス供給流量を制御する
だけで、ガス供給通路３４を流れる供給ガス中の窒素濃
度を常時適正な範囲に抑えることができ、良好な運転を
維持することができる。
【００３３】しかも、上記粗アルゴン凝縮器４０への蒸
発ガス供給流量の変化に対してガス供給通路３４内のガ
ス流量は比較的素早く反応するので、従来のように液体
空気蒸発室３７への富酸素液体空気供給量等を制御する
場合に比べ、制御応答性を高めることができる。また、
原料空気供給流量や製品酸素抽出流量を操作する場合に
比べ、上記蒸発ガス供給流量の調節可能範囲が広いた
め、実際の運転状況に十分対応した制御を行うことがで
きる。
発ガス供給流量の変化に対してガス供給通路３４内のガ
ス流量は比較的素早く反応するので、従来のように液体
空気蒸発室３７への富酸素液体空気供給量等を制御する
場合に比べ、制御応答性を高めることができる。また、
原料空気供給流量や製品酸素抽出流量を操作する場合に
比べ、上記蒸発ガス供給流量の調節可能範囲が広いた
め、実際の運転状況に十分対応した制御を行うことがで
きる。
【００３４】なお、この実施例のように粗アルゴン凝縮
器４０への供給ガス流量を操作しても、上塔１２及び粗
アルゴン塔１４における各段での液保有量に対応して応
答遅れが生じる。この場合、フィードバックゲイン等の
制御ゲインを小さく設定すると、偏差をゼロにするまで
に長い時間がかかり、逆に制御ゲインを大きく設定する
と制御内容が不安定になる不都合が発生するが、以下に
説明するようないわゆるシナリオ制御を実行することに
より、上記応答遅れをカバーしてより的確な運転制御を
実現することが可能である。
器４０への供給ガス流量を操作しても、上塔１２及び粗
アルゴン塔１４における各段での液保有量に対応して応
答遅れが生じる。この場合、フィードバックゲイン等の
制御ゲインを小さく設定すると、偏差をゼロにするまで
に長い時間がかかり、逆に制御ゲインを大きく設定する
と制御内容が不安定になる不都合が発生するが、以下に
説明するようないわゆるシナリオ制御を実行することに
より、上記応答遅れをカバーしてより的確な運転制御を
実現することが可能である。
【００３５】このシナリオ制御の一例を、図３〜５を併
せて参照しながら順を追って説明する。
せて参照しながら順を追って説明する。
【００３６】１）制御における入出力関係 まず、粗アルゴン塔１４でのプロセスは次式にて同定さ
れる。
れる。
【００３７】
【数１】Ｙ１＝Ｆ１（Ｘ１） ここで、Ｘ１は蒸発ガス供給通路４２に設けられた流量
調節弁４６の開度、Ｙ１はガス供給通路３４を流れる供
給ガスの流量であり、Ｆ１は、プロセスゲインＫ１、む
だ時間Ｌ１、及び一次遅れの時定数Ｔ１により与えられ
る関数である。
調節弁４６の開度、Ｙ１はガス供給通路３４を流れる供
給ガスの流量であり、Ｆ１は、プロセスゲインＫ１、む
だ時間Ｌ１、及び一次遅れの時定数Ｔ１により与えられ
る関数である。
【００３８】そして、上塔１２でのプロセスは次式にて
同定される。
同定される。
【００３９】
【数２】Ｙ２＝Ｆ２（Ｘ２） ここで、Ｘ２はガス供給通路３４を流れる供給ガスの流
量（＝Ｙ１）、Ｙ２は温度計４８で検出される供給ガス
の流量であり、Ｆ２は、プロセスゲインＫ２、むだ時間
Ｌ２、及び一次遅れの時定数Ｔ２により与えられる関数
である。
量（＝Ｙ１）、Ｙ２は温度計４８で検出される供給ガス
の流量であり、Ｆ２は、プロセスゲインＫ２、むだ時間
Ｌ２、及び一次遅れの時定数Ｔ２により与えられる関数
である。
【００４０】ここで、シナリオ制御は上記Ｘ１とＹ１と
の関係、Ｘ２とＹ２との関係について適用する。以下、
入力（操作量）Ｘ１，Ｘ２を共通してＸ、出力（プロセ
ス応答）Ｙ１，Ｙ２を共通してＹと表現して説明を進め
る。
の関係、Ｘ２とＹ２との関係について適用する。以下、
入力（操作量）Ｘ１，Ｘ２を共通してＸ、出力（プロセ
ス応答）Ｙ１，Ｙ２を共通してＹと表現して説明を進め
る。
【００４１】２）制御での入力方式（操作方式） 制御の入力信号は、図３上段に示されるように予め設定
された時間幅Δｔをもつパルス信号の列からなるものと
し、これに対してプロセス応答は図３下段に示されるよ
うに上記パルス信号が発信されてからむだ時間Ｌ経過後
に生じ、かつプロセス応答の大きさはパルス信号の大き
さ（レベル）に比例するものとする。なお、上記時間幅
（パルス幅）Δｔは、むだ時間Ｌ及び時定数Ｔに基づい
て定めれば良い。
された時間幅Δｔをもつパルス信号の列からなるものと
し、これに対してプロセス応答は図３下段に示されるよ
うに上記パルス信号が発信されてからむだ時間Ｌ経過後
に生じ、かつプロセス応答の大きさはパルス信号の大き
さ（レベル）に比例するものとする。なお、上記時間幅
（パルス幅）Δｔは、むだ時間Ｌ及び時定数Ｔに基づい
て定めれば良い。
【００４２】３）プロセス応答の予想軌道の計算 シナリオ制御を行うにあたり、図４に示すような現時点
よりも過去のパルス列５８を調べ、これらのパルス列が
過去に発信され、かつ最後のパルス列（現時点で発信さ
れているパルス列）のレベルと同レベルの信号を将来発
信し続ける（破線６０）と仮定した時に制御出力が将来
どのような時間的軌道に沿って目標値に近づくかを予想
する。この予想軌道は、過去及び現在の各パルス信号に
対応するプロセス応答（図３下段）を求め、これらのプ
ロセス応答を順次重ね合せていくことにより得られる。
よりも過去のパルス列５８を調べ、これらのパルス列が
過去に発信され、かつ最後のパルス列（現時点で発信さ
れているパルス列）のレベルと同レベルの信号を将来発
信し続ける（破線６０）と仮定した時に制御出力が将来
どのような時間的軌道に沿って目標値に近づくかを予想
する。この予想軌道は、過去及び現在の各パルス信号に
対応するプロセス応答（図３下段）を求め、これらのプ
ロセス応答を順次重ね合せていくことにより得られる。
【００４３】４）シナリオの決定 次に、現在のプロセス値（制御出力値）を制御目標値に
近付けるための目標軌道（シナリオ）を決定する。この
シナリオの具体的な設定要領は特に問わないが、例とし
ては、偏差、すなわち現在のプロセス値と制御目標値と
の差を上記むだ時間Ｌの複数倍（この実施例では３倍）
の時間で０にするような軌跡等を設定するのが好まし
い。
近付けるための目標軌道（シナリオ）を決定する。この
シナリオの具体的な設定要領は特に問わないが、例とし
ては、偏差、すなわち現在のプロセス値と制御目標値と
の差を上記むだ時間Ｌの複数倍（この実施例では３倍）
の時間で０にするような軌跡等を設定するのが好まし
い。
【００４４】５）将来の操作量（制御入力量）の決定 現時点から先の（すなわち将来の）出力（パルス列）の
決定に際しては、各時点でのプロセス応答はこの時点よ
りもむだ時間Ｌだけ過去の入力パルスが最も大きく影響
することに着目して行う。具体的には、上述の要領で決
定したシナリオと、過去のパルス列に基づく将来の予想
軌道との差を求めればよい。この差が、現時点での操作
パルスのレベルを増減すべき量となる。このようにして
得られた操作信号を将来的に入力することにより、図５
に示すように、実際のプロセス応答をシナリオ６２にほ
ぼ近い軌道６１に沿わせることができる。
決定に際しては、各時点でのプロセス応答はこの時点よ
りもむだ時間Ｌだけ過去の入力パルスが最も大きく影響
することに着目して行う。具体的には、上述の要領で決
定したシナリオと、過去のパルス列に基づく将来の予想
軌道との差を求めればよい。この差が、現時点での操作
パルスのレベルを増減すべき量となる。このようにして
得られた操作信号を将来的に入力することにより、図５
に示すように、実際のプロセス応答をシナリオ６２にほ
ぼ近い軌道６１に沿わせることができる。
【００４５】このように、応答のむだ時間を考慮した制
御を行うことにより、制御偏差はより迅速かつ確実にゼ
ロに近づくことになり、制御応答性がさらに高められ
る。
御を行うことにより、制御偏差はより迅速かつ確実にゼ
ロに近づくことになり、制御応答性がさらに高められ
る。
【００４６】なお、前記実施例では、高圧塔及び低圧塔
をそれぞれ下塔１０及び上塔１２として上下に配した装
置を示したが、本発明では、高圧塔及び低圧塔が水平方
向に並べて配置されたものであっても良い。
をそれぞれ下塔１０及び上塔１２として上下に配した装
置を示したが、本発明では、高圧塔及び低圧塔が水平方
向に並べて配置されたものであっても良い。
【００４７】また、本発明において、各精留塔の具体的
な構造は問わず、棚段式精留塔であっても良いし、充填
塔であってもよい。
な構造は問わず、棚段式精留塔であっても良いし、充填
塔であってもよい。
【００４８】
【発明の効果】以上のように本発明は、低圧塔から粗ア
ルゴン塔への供給ガスの抜き出し位置もしくはこの位置
と実質上温度の変わらない位置における該温度とこの位
置よりも上方の位置における温度との差の検出により、
粗アルゴン塔への供給ガス中の窒素含有状況を正確に把
握し、この検出温度差を予め設定された目標値に保つべ
く、上記粗アルゴン凝縮器への蒸発ガスの供給量を制御
することにより上記粗アルゴン塔への供給ガス流量を増
減させるようにしたものであるので、従来のように原料
空気供給流量や製品酸素抽出流量を変化させる場合に比
べて上記蒸発ガス供給量をより大きな幅で変化させるこ
とが可能であり、従来に比べてより柔軟な制御を行うこ
とができるとともに、上記粗アルゴン凝縮器の周囲への
富酸素液体空気供給流量を制御する場合等に比べてより
高い応答性で上記供給ガス中の窒素濃度を正確に制御す
ることができる効果がある。
ルゴン塔への供給ガスの抜き出し位置もしくはこの位置
と実質上温度の変わらない位置における該温度とこの位
置よりも上方の位置における温度との差の検出により、
粗アルゴン塔への供給ガス中の窒素含有状況を正確に把
握し、この検出温度差を予め設定された目標値に保つべ
く、上記粗アルゴン凝縮器への蒸発ガスの供給量を制御
することにより上記粗アルゴン塔への供給ガス流量を増
減させるようにしたものであるので、従来のように原料
空気供給流量や製品酸素抽出流量を変化させる場合に比
べて上記蒸発ガス供給量をより大きな幅で変化させるこ
とが可能であり、従来に比べてより柔軟な制御を行うこ
とができるとともに、上記粗アルゴン凝縮器の周囲への
富酸素液体空気供給流量を制御する場合等に比べてより
高い応答性で上記供給ガス中の窒素濃度を正確に制御す
ることができる効果がある。
【００４９】なお、この方法においても、上塔及び粗ア
ルゴン塔各段における液保有量に対応して上記遅れ時間
は発生することになるが、上記遅れ時間に基づき、上記
温度差が目標値と異なる場合にこの温度差が将来予め設
定した軌跡に沿って上記目標値に近付づくための流量可
変手段の作動量（すなわち粗アルゴン凝縮器への蒸発ガ
スの供給流量の変化量）を演算するようにした装置によ
れば、上記遅れ時間をも見越して、上記温度差を迅速に
目標値へ近付けるための流量可変手段の作動量が決めら
れるので、制御応答性をさらに高めることができる効果
がある。
ルゴン塔各段における液保有量に対応して上記遅れ時間
は発生することになるが、上記遅れ時間に基づき、上記
温度差が目標値と異なる場合にこの温度差が将来予め設
定した軌跡に沿って上記目標値に近付づくための流量可
変手段の作動量（すなわち粗アルゴン凝縮器への蒸発ガ
スの供給流量の変化量）を演算するようにした装置によ
れば、上記遅れ時間をも見越して、上記温度差を迅速に
目標値へ近付けるための流量可変手段の作動量が決めら
れるので、制御応答性をさらに高めることができる効果
がある。
【図１】本発明の一実施例における空気分離装置を示す
フローシートである。
フローシートである。
【図２】従来の空気分離装置の一例を示すフローシート
である。
である。
【図３】操作パルス信号に対するプロセス応答を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図４】過去に発信されたパルス信号の列を示すグラフ
である。
である。
【図５】シナリオ制御の実行によるシナリオと実際のプ
ロセス応答の軌道との関係を示すグラフである。
ロセス応答の軌道との関係を示すグラフである。
１０ 下塔（高圧塔） １２ 上塔（低圧塔） １４ 粗アルゴン塔 ３４ 供給ガス通路 ４０ 粗アルゴン凝縮器 ４２ 蒸発ガス供給通路 ４６ 流量調節弁（流量可変手段） ４８ 温度計（温度差検出手段） ５０ 制御装置（流量制御手段）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 林田 敏卓 神戸市中央区脇浜町１丁目３番18号 株式 会社神戸製鋼所神戸本社内 (72)発明者 ▲魚▼躬 悟 神戸市中央区脇浜町１丁目３番18号 株式 会社神戸製鋼所神戸本社内
Claims (3)
- 【請求項１】 導入された原料空気を富酸素液体と窒素
ガスとに精留分離する高圧塔と、この高圧塔から供給さ
れる富酸素液体を液体酸素と窒素ガスとに精留分離する
低圧塔と、この低圧塔の中部から抽出されたガスをアル
ゴンと酸素とに精留分離する粗アルゴン塔とを備え、こ
の粗アルゴン塔の頂部に、この粗アルゴン塔内の上昇ガ
スを凝縮させて粗アルゴン塔の還流液を生成する粗アル
ゴン凝縮器が設けられた空気分離装置において、上記低
圧塔における粗アルゴン塔への供給ガスの抜き出し位置
もしくはこれよりも上の位置であって上記抜き出し位置
と実質上温度の異ならない位置における該温度とこの位
置よりも上方の位置であって上記抜き出し位置と温度の
異なる位置における該温度との差を検出し、この温度差
を予め設定された目標値に保つように上記粗アルゴン凝
縮器へのガスの供給量を制御することを特徴とする空気
分離装置の運転制御方法。 - 【請求項２】 導入された原料空気を富酸素液体と窒素
ガスとに精留分離する高圧塔と、この高圧塔から供給さ
れる富酸素液体を液体酸素と窒素ガスとに精留分離する
低圧塔と、この低圧塔の中部から抽出されたガスをアル
ゴンと酸素とに精留分離する粗アルゴン塔とを備え、こ
の粗アルゴン塔の頂部に、この粗アルゴン塔内の蒸発ガ
スを凝縮させて粗アルゴン塔の還流液を生成する粗アル
ゴン凝縮器が設けられた空気分離装置において、上記低
圧塔における粗アルゴン塔への供給ガスの抜き出し位置
もしくはこれよりも上の位置であって上記抜き出し位置
と実質上温度の異ならない位置における該温度とこの位
置よりも上方の位置であって上記抜き出し位置と温度の
異なる位置における該温度との差を検出する温度差検出
手段と、上記粗アルゴン凝縮器へのガス供給量を変化さ
せる流量可変手段と、上記温度差検出手段で検出された
温度差を予め設定された目標値に保つように上記流量可
変手段の作動を制御する流量制御手段とを備えたことを
特徴とする空気分離装置の運転制御装置。 - 【請求項３】 請求項２記載の空気分離装置の運転制御
装置において、上記流量制御手段を、上記温度差検出手
段で検出された温度差が目標値と異なる場合に、上記流
量可変手段が作動してから上記温度差が実際に変化する
までの遅れ時間に基づき、この温度差を将来予め設定し
た軌跡に沿って上記目標値に近付けるための上記流量可
変手段の作動量を演算し、この作動量に基づいて上記流
量可変手段を作動させるように構成したことを特徴とす
る空気分離装置の運転制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15071493A JP2714527B2 (ja) | 1993-06-22 | 1993-06-22 | 空気分離装置の運転制御方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15071493A JP2714527B2 (ja) | 1993-06-22 | 1993-06-22 | 空気分離装置の運転制御方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0712456A true JPH0712456A (ja) | 1995-01-17 |
| JP2714527B2 JP2714527B2 (ja) | 1998-02-16 |
Family
ID=15502806
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15071493A Expired - Lifetime JP2714527B2 (ja) | 1993-06-22 | 1993-06-22 | 空気分離装置の運転制御方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2714527B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113074515A (zh) * | 2020-01-06 | 2021-07-06 | 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 | 空气分离系统 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6364707B2 (ja) | 2012-05-28 | 2018-08-01 | 株式会社湯山製作所 | 薬剤払出装置および薬剤払出方法 |
-
1993
- 1993-06-22 JP JP15071493A patent/JP2714527B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113074515A (zh) * | 2020-01-06 | 2021-07-06 | 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 | 空气分离系统 |
| EP3845848A1 (en) * | 2020-01-06 | 2021-07-07 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Air separation system |
| JP2021110466A (ja) * | 2020-01-06 | 2021-08-02 | 日本エア・リキード合同会社 | 空気分離システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2714527B2 (ja) | 1998-02-16 |
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