JPH07127414A - ２サイクルエンジンの潤滑油供給装置 - Google Patents
２サイクルエンジンの潤滑油供給装置Info
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- JPH07127414A JPH07127414A JP5277056A JP27705693A JPH07127414A JP H07127414 A JPH07127414 A JP H07127414A JP 5277056 A JP5277056 A JP 5277056A JP 27705693 A JP27705693 A JP 27705693A JP H07127414 A JPH07127414 A JP H07127414A
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- JP
- Japan
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- lubricating oil
- flow rate
- working medium
- engine
- temperature
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Lubrication Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Reciprocating Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 より低コストで潤滑油流量の制御が可能であ
り、また電子制御手段の異常時におけるフェールセーフ
対策を実現できる２サイクルエンジンの潤滑油供給装置
を提供する。 【構成】 潤滑油を吐出するオイルポンプ２と、該オイ
ルポンプ２からの潤滑油流量を制御する流量制御機構３
とを備えた２サイクルエンジンの潤滑油供給装置１にお
いて、上記流量制御機構３が、温度変化により体積の増
減する作動媒体２５からなる駆動手段２３を備えてい
る。
り、また電子制御手段の異常時におけるフェールセーフ
対策を実現できる２サイクルエンジンの潤滑油供給装置
を提供する。 【構成】 潤滑油を吐出するオイルポンプ２と、該オイ
ルポンプ２からの潤滑油流量を制御する流量制御機構３
とを備えた２サイクルエンジンの潤滑油供給装置１にお
いて、上記流量制御機構３が、温度変化により体積の増
減する作動媒体２５からなる駆動手段２３を備えてい
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、２サイクルエンジンの
潤滑油供給装置に関し、詳細にはオイルポンプからの潤
滑油流量を可変制御する流量制御機構の改善に関する。
潤滑油供給装置に関し、詳細にはオイルポンプからの潤
滑油流量を可変制御する流量制御機構の改善に関する。
【０００２】
【従来の技術】２サイクルエンジンの潤滑油供給装置と
して、潤滑油を吐出するオイルポンプと、該オイルポン
プからの潤滑油流量を制御する流量制御機構とを備えた
ものがある。上記オイルポンプとしては、エンジンのク
ランク軸の回転によりプランジャを往復駆動するように
したタイプのものが一般的であり、この場合に、上記流
量制御機構として、上記プランジャのストロークをステ
ップモータによって回転駆動されるカムによって可変制
御するようにしたものがある。
して、潤滑油を吐出するオイルポンプと、該オイルポン
プからの潤滑油流量を制御する流量制御機構とを備えた
ものがある。上記オイルポンプとしては、エンジンのク
ランク軸の回転によりプランジャを往復駆動するように
したタイプのものが一般的であり、この場合に、上記流
量制御機構として、上記プランジャのストロークをステ
ップモータによって回転駆動されるカムによって可変制
御するようにしたものがある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで上記ステップ
モータを利用して潤滑油流量を制御するものでは、ステ
ップモータが高価であることから装置全体のコストが増
加する問題がある。従ってよりコスト低減が図れる流量
制御機構が要請されている。
モータを利用して潤滑油流量を制御するものでは、ステ
ップモータが高価であることから装置全体のコストが増
加する問題がある。従ってよりコスト低減が図れる流量
制御機構が要請されている。
【０００４】また上記ステップモータを利用したものに
限られることではないが、これらの流量制御機構をマイ
クロコンピュータ等によって電子制御するような場合、
上記マイクロコンピュータ等の異常時（暴走時）におけ
る対策（フェールセーフ対策）が必須となる。
限られることではないが、これらの流量制御機構をマイ
クロコンピュータ等によって電子制御するような場合、
上記マイクロコンピュータ等の異常時（暴走時）におけ
る対策（フェールセーフ対策）が必須となる。
【０００５】本発明は、上記従来の実情に鑑みてなされ
たもので、より低コストで潤滑油流量の制御が可能であ
り、また電子制御手段の異常時におけるフェールセーフ
対策を実現できる２サイクルエンジンの潤滑油供給装置
を提供することを目的としている。
たもので、より低コストで潤滑油流量の制御が可能であ
り、また電子制御手段の異常時におけるフェールセーフ
対策を実現できる２サイクルエンジンの潤滑油供給装置
を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、潤滑
油を吐出するオイルポンプと、該オイルポンプからの潤
滑油流量を制御する流量制御機構とを備えた２サイクル
エンジンの潤滑油供給装置において、上記流量制御機構
が、温度変化により体積の増減する作動媒体からなる駆
動手段を備えていることを特徴としている。
油を吐出するオイルポンプと、該オイルポンプからの潤
滑油流量を制御する流量制御機構とを備えた２サイクル
エンジンの潤滑油供給装置において、上記流量制御機構
が、温度変化により体積の増減する作動媒体からなる駆
動手段を備えていることを特徴としている。
【０００７】請求項２の発明は、上記駆動手段が、エン
ジンの運転状態に応じて供給電力が制御されるヒータに
よって上記作動媒体の温度を可変制御するように構成さ
れていることを特徴としており、請求項３の発明は、上
記駆動手段が、温度制御に異常が発生したとき又は停止
されたとき、温度低下に伴って潤滑油流量を最大側に調
整するように構成されていることを特徴としている。さ
らに請求項４の発明は、上記駆動手段が、エンジンの温
度を用いて作動媒体の温度を変化させるように構成され
ていることを特徴としている。
ジンの運転状態に応じて供給電力が制御されるヒータに
よって上記作動媒体の温度を可変制御するように構成さ
れていることを特徴としており、請求項３の発明は、上
記駆動手段が、温度制御に異常が発生したとき又は停止
されたとき、温度低下に伴って潤滑油流量を最大側に調
整するように構成されていることを特徴としている。さ
らに請求項４の発明は、上記駆動手段が、エンジンの温
度を用いて作動媒体の温度を変化させるように構成され
ていることを特徴としている。
【０００８】請求項５の発明は、請求項１の発明におけ
る作動媒体をフェールセーフ対策に採用したものであ
り、上記オイルポンプが、エンジン回転によりプランジ
ャを往復動させることにより潤滑油を吐出する方式のも
のであり、上記流量制御機構が、ステップモータにより
上記プランジャのストロークを可変制御するストローク
可変機構と、上記ステップモータの回転をエンジン運転
状態に応じて電子制御するモータ回転電子制御手段と、
上記モータ回転電子制御手段に異常が生じたとき、温度
変化により体積の増減する作動媒体により上記ストロー
ク可変機構を潤滑油流量が最大となる向きに作動させる
異常時駆動手段とから構成されていることを特徴として
いる。
る作動媒体をフェールセーフ対策に採用したものであ
り、上記オイルポンプが、エンジン回転によりプランジ
ャを往復動させることにより潤滑油を吐出する方式のも
のであり、上記流量制御機構が、ステップモータにより
上記プランジャのストロークを可変制御するストローク
可変機構と、上記ステップモータの回転をエンジン運転
状態に応じて電子制御するモータ回転電子制御手段と、
上記モータ回転電子制御手段に異常が生じたとき、温度
変化により体積の増減する作動媒体により上記ストロー
ク可変機構を潤滑油流量が最大となる向きに作動させる
異常時駆動手段とから構成されていることを特徴として
いる。
【０００９】
【作用】請求項１の発明では、温度変化で体積が増減す
る作動媒体を利用して流量制御機構を構成したので、ス
テップモータを使用した場合に比較してよりローコスト
で潤滑油の流量制御を実現できる。
る作動媒体を利用して流量制御機構を構成したので、ス
テップモータを使用した場合に比較してよりローコスト
で潤滑油の流量制御を実現できる。
【００１０】この場合に、請求項２の発明では、上記駆
動手段が、エンジンの運転状態に応じて供給電力が制御
されるヒータによって作動媒体の温度を可変制御するよ
うに構成されているので、エンジンの運転状態に応じた
潤滑油流量を得ることができ、また請求項３の発明で
は、上記駆動手段が、温度制御の停止等による作動媒体
温度の低下に伴って潤滑油流量を最大側に調整するよう
に構成されているので、何らかの理由でヒータ電源がオ
フした場合等には安全側に移行するのでフェールセーフ
対策が実現される。
動手段が、エンジンの運転状態に応じて供給電力が制御
されるヒータによって作動媒体の温度を可変制御するよ
うに構成されているので、エンジンの運転状態に応じた
潤滑油流量を得ることができ、また請求項３の発明で
は、上記駆動手段が、温度制御の停止等による作動媒体
温度の低下に伴って潤滑油流量を最大側に調整するよう
に構成されているので、何らかの理由でヒータ電源がオ
フした場合等には安全側に移行するのでフェールセーフ
対策が実現される。
【００１１】さらにまた請求項４の発明では、上記駆動
手段が、エンジンの温度を用いて作動媒体の温度を変化
させるように構成されているので、流量制御をより簡単
な構造でかつより低コストに行うことができる。
手段が、エンジンの温度を用いて作動媒体の温度を変化
させるように構成されているので、流量制御をより簡単
な構造でかつより低コストに行うことができる。
【００１２】請求項５の発明では、ステップモータの回
転を電子制御する手段（ＣＰＵ）に異常が発生した場合
は、異常時駆動手段が、作動媒体によりストローク可変
機構を潤滑油流量が最大となる向きに作動させるので、
フェールセーフ対策を図ることができる。
転を電子制御する手段（ＣＰＵ）に異常が発生した場合
は、異常時駆動手段が、作動媒体によりストローク可変
機構を潤滑油流量が最大となる向きに作動させるので、
フェールセーフ対策を図ることができる。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて
説明する。図１ないし図６は請求項１〜３の発明の一実
施例（第１実施例）による２サイクルエンジンの潤滑油
供給装置を説明するための図であり、図１はオイルポン
プの断面側面図、図２は図１のII-II 線断面図、図３は
本実施例装置の制御装置を示すブロック図、図４，図５
は上記本実施例装置の動作を説明するためのタイムチャ
ート図、図６はその動作を説明するためのフローチャー
ト図である。
説明する。図１ないし図６は請求項１〜３の発明の一実
施例（第１実施例）による２サイクルエンジンの潤滑油
供給装置を説明するための図であり、図１はオイルポン
プの断面側面図、図２は図１のII-II 線断面図、図３は
本実施例装置の制御装置を示すブロック図、図４，図５
は上記本実施例装置の動作を説明するためのタイムチャ
ート図、図６はその動作を説明するためのフローチャー
ト図である。
【００１４】これらの図において、１は図示しない２サ
イクルエンジンに潤滑油を供給するオイルポンプであ
り、該ポンプ１は、潤滑油を吸い込み、吐出するポンプ
本体２と、該ポンプ本体２からの潤滑油流量を調節する
流量制御機構３とで構成されている。
イクルエンジンに潤滑油を供給するオイルポンプであ
り、該ポンプ１は、潤滑油を吸い込み、吐出するポンプ
本体２と、該ポンプ本体２からの潤滑油流量を調節する
流量制御機構３とで構成されている。
【００１５】上記ポンプ本体２は以下の構造を有してい
る。上ケース４ａと下ケース４ｂとをボルト５で結合し
てなる円筒状のケース４内に円筒状の回転筒９を回転可
能に挿入配置し、該回転筒９内に、プランジャ１６を回
転不能かつ軸方向移動可能に挿入するとともに、該プラ
ンジャ１６のストロークを規制するストローク規制ピン
１７を軸方向に移動可能に挿入する。さらに上記上ケー
ス４ａの側部に上記エンジンで回転駆動され、上記回転
筒９を回転駆動する駆動軸６を図１紙面直角方向に挿入
配置する。上記駆動軸６の外周に形成された駆動歯６ａ
は上記回転筒９に係合ピン８により固着された歯車７の
従動歯７ａに噛合している。上記ステップ規制ピン１７
は付勢ばね２１で常時上方に付勢されている。
る。上ケース４ａと下ケース４ｂとをボルト５で結合し
てなる円筒状のケース４内に円筒状の回転筒９を回転可
能に挿入配置し、該回転筒９内に、プランジャ１６を回
転不能かつ軸方向移動可能に挿入するとともに、該プラ
ンジャ１６のストロークを規制するストローク規制ピン
１７を軸方向に移動可能に挿入する。さらに上記上ケー
ス４ａの側部に上記エンジンで回転駆動され、上記回転
筒９を回転駆動する駆動軸６を図１紙面直角方向に挿入
配置する。上記駆動軸６の外周に形成された駆動歯６ａ
は上記回転筒９に係合ピン８により固着された歯車７の
従動歯７ａに噛合している。上記ステップ規制ピン１７
は付勢ばね２１で常時上方に付勢されている。
【００１６】上記回転筒９の内面と上記プランジャ１
６，及びストローク規制ピン１７の対向端面とで囲まれ
た空間が油圧室１０となっている。この油圧室１０は、
上記回転筒９の回転に応じて該回転筒９の連通孔９ａを
介して上記上ケース４ａの吸込み室１１又は吐出室１２
に連通する。なお、１１ａ，１２ａはそれぞれ上記各室
１１，１２に連通する吸込み口，吐出口であり、この吸
込み口１１ａは上記下ケース４ｂに形成された潤滑油供
給口１８に図示しないオイル通路を介して連通してい
る。
６，及びストローク規制ピン１７の対向端面とで囲まれ
た空間が油圧室１０となっている。この油圧室１０は、
上記回転筒９の回転に応じて該回転筒９の連通孔９ａを
介して上記上ケース４ａの吸込み室１１又は吐出室１２
に連通する。なお、１１ａ，１２ａはそれぞれ上記各室
１１，１２に連通する吸込み口，吐出口であり、この吸
込み口１１ａは上記下ケース４ｂに形成された潤滑油供
給口１８に図示しないオイル通路を介して連通してい
る。
【００１７】上記歯車７の下面にはカム１３が一体形成
されており、該カム１３にはカム棒１４が摺接してい
る。該カム棒１４は上記プランジャ１６に挿通固定され
ており、またこのカム棒１４は付勢ばね１５により図示
上方向に付勢されている。この構成により、上記プラン
ジャ１６は、上記回転筒９の回転に応じて上記カム１３
によって図示上下方向に作動される。
されており、該カム１３にはカム棒１４が摺接してい
る。該カム棒１４は上記プランジャ１６に挿通固定され
ており、またこのカム棒１４は付勢ばね１５により図示
上方向に付勢されている。この構成により、上記プラン
ジャ１６は、上記回転筒９の回転に応じて上記カム１３
によって図示上下方向に作動される。
【００１８】上記流量可変機構３は、上記上ケース４ａ
の上端面に装着されたカバー１９内に支持軸２４を挿入
固定し、該支持軸２４でカム２０の摺動孔２０ａを軸方
向に摺動可能に支持し、該カム２０の駆動ピン２０ｂを
カバー１９に形成されたガイド孔１９ａ内に挿入し、該
駆動ピン２０ｂに駆動機構２３を接続した構造のもので
ある。上記カム２０は横断面円形のもので、上記ストロ
ーク規制ピン１７を最高位置に位置させてプランジャ１
６のストロークを最大とする小径部２０ｃと、ここから
徐々に径を大きくして上記プランジャ１６のストローク
を徐々に小さく規制するテーパ部２０ｄとを備えてい
る。
の上端面に装着されたカバー１９内に支持軸２４を挿入
固定し、該支持軸２４でカム２０の摺動孔２０ａを軸方
向に摺動可能に支持し、該カム２０の駆動ピン２０ｂを
カバー１９に形成されたガイド孔１９ａ内に挿入し、該
駆動ピン２０ｂに駆動機構２３を接続した構造のもので
ある。上記カム２０は横断面円形のもので、上記ストロ
ーク規制ピン１７を最高位置に位置させてプランジャ１
６のストロークを最大とする小径部２０ｃと、ここから
徐々に径を大きくして上記プランジャ１６のストローク
を徐々に小さく規制するテーパ部２０ｄとを備えてい
る。
【００１９】上記駆動機構２３は、上記カバー１９内に
形成された収容室１９ｂ内に温度上昇により体積膨張す
る作動媒体（ワックス）２５を充填し、該作動媒体２５
内にヒータ２６を挿入配置した構造のものである。上記
作動媒体２５は、温度上昇により体積が膨張し、上記カ
ム２０を図２左方（潤滑油流量が減少する方向）に前進
させ、温度降下により体積が収縮し、上記カム２０を図
２右方（潤滑油量が増大する方向）に後退させる。そし
て上記ヒータ２６への供給電力は流量制御装置２７によ
ってエンジン運転状態に応じて制御される。なお、１９
ｃは、上記作動媒体２５の冷却を迅速にして、特に潤滑
油流量を増加させる場合の応答性を向上させるための冷
却フィンである。
形成された収容室１９ｂ内に温度上昇により体積膨張す
る作動媒体（ワックス）２５を充填し、該作動媒体２５
内にヒータ２６を挿入配置した構造のものである。上記
作動媒体２５は、温度上昇により体積が膨張し、上記カ
ム２０を図２左方（潤滑油流量が減少する方向）に前進
させ、温度降下により体積が収縮し、上記カム２０を図
２右方（潤滑油量が増大する方向）に後退させる。そし
て上記ヒータ２６への供給電力は流量制御装置２７によ
ってエンジン運転状態に応じて制御される。なお、１９
ｃは、上記作動媒体２５の冷却を迅速にして、特に潤滑
油流量を増加させる場合の応答性を向上させるための冷
却フィンである。
【００２０】上記流量制御装置２７には、図３に示すよ
うに、バッテリ２８が電源スイッチ２９を介して接続さ
れており、またエンジンに配設されたエンジン回転検出
センサ３０からのエンジン回転数信号ｆ１と、スロット
ルポジションセンサ３１からのスロットル開度信号ｆ２
が入力されている。
うに、バッテリ２８が電源スイッチ２９を介して接続さ
れており、またエンジンに配設されたエンジン回転検出
センサ３０からのエンジン回転数信号ｆ１と、スロット
ルポジションセンサ３１からのスロットル開度信号ｆ２
が入力されている。
【００２１】上記流量制御装置２７はその内部に、上記
バッテリ電源が供給される電源回路３２と、上記エンジ
ン回転数信号ｆ１及びスロットル開度信号ｆ２がＡ／Ｄ
変換して入力され、潤滑油流量をエンジン運転状態に応
じて制御する流量制御手段として機能するマイクロコン
ピュータ（ＣＰＵ）３３と、該ＣＰＵ３３に接続されて
ＣＰＵ３３の異常を検出するウォッチドッグ回路（異常
検出手段）３４と、異常時にモノマルチ信号を出力する
モノマルチ回路３５と、上記ヒータ２６への電力供給
を、上記モノマルチ回路３５の出力がローの正常時には
ＣＰＵ３３の出力に応じたものとし、モノマルチ回路３
５の出力がハイの異常時には停止する切換制御回路（異
常時制御手段）３６とを備えている。
バッテリ電源が供給される電源回路３２と、上記エンジ
ン回転数信号ｆ１及びスロットル開度信号ｆ２がＡ／Ｄ
変換して入力され、潤滑油流量をエンジン運転状態に応
じて制御する流量制御手段として機能するマイクロコン
ピュータ（ＣＰＵ）３３と、該ＣＰＵ３３に接続されて
ＣＰＵ３３の異常を検出するウォッチドッグ回路（異常
検出手段）３４と、異常時にモノマルチ信号を出力する
モノマルチ回路３５と、上記ヒータ２６への電力供給
を、上記モノマルチ回路３５の出力がローの正常時には
ＣＰＵ３３の出力に応じたものとし、モノマルチ回路３
５の出力がハイの異常時には停止する切換制御回路（異
常時制御手段）３６とを備えている。
【００２２】次に本実施例の作用効果について説明す
る。まずオイルポンプ１の動作について説明すれば、エ
ンジンの回転により駆動軸６が回転筒９及びカム１３を
回転駆動し、該カム１３及びばね１５が上記カム棒１４
を図示上下方向に移動させる。この場合、上記回転筒９
の連通孔９ａが上記吸い込み室１１と連通すると、上記
プランジャ１６が図示下方向に移動し、上記油圧室１０
内が負圧になり、潤滑油が油圧室１０内に吸い込まれ
る。そして上記カム１３の凹部がカム棒１４と一致する
とプランジャ１６がばね力によって図示上方に移動し、
またこのとき上記連通孔９ａが吐出室１２と連通し、上
記吐出口１２ａより潤滑油が吐出されてエンジンに供給
される。
る。まずオイルポンプ１の動作について説明すれば、エ
ンジンの回転により駆動軸６が回転筒９及びカム１３を
回転駆動し、該カム１３及びばね１５が上記カム棒１４
を図示上下方向に移動させる。この場合、上記回転筒９
の連通孔９ａが上記吸い込み室１１と連通すると、上記
プランジャ１６が図示下方向に移動し、上記油圧室１０
内が負圧になり、潤滑油が油圧室１０内に吸い込まれ
る。そして上記カム１３の凹部がカム棒１４と一致する
とプランジャ１６がばね力によって図示上方に移動し、
またこのとき上記連通孔９ａが吐出室１２と連通し、上
記吐出口１２ａより潤滑油が吐出されてエンジンに供給
される。
【００２３】ここで潤滑油供給量は、上記プランジャ１
６のストロークにより決定され、該ストロークは上記駆
動機構２３によってカム２０を軸方向に前後移動させ
て、上記ストローク規制ピン１７の位置を上下方向に移
動させることにより制御される。具体的には、図２に示
すようにカム２０が後退端位置にあり、ストローク規制
ピン１７がカム２０の小径部２０ｃに接している場合は
プランジャ１６のストロークは最大であり、該ポンプ一
回転当たりの潤滑油流量は最大である。一方、図２にお
いてカム２０が前進するほどテーパ部２０ｄの大径側が
ストローク規制ピン１７に接し、プランジャストローク
が小さくなり、潤滑油流量は減少する。
６のストロークにより決定され、該ストロークは上記駆
動機構２３によってカム２０を軸方向に前後移動させ
て、上記ストローク規制ピン１７の位置を上下方向に移
動させることにより制御される。具体的には、図２に示
すようにカム２０が後退端位置にあり、ストローク規制
ピン１７がカム２０の小径部２０ｃに接している場合は
プランジャ１６のストロークは最大であり、該ポンプ一
回転当たりの潤滑油流量は最大である。一方、図２にお
いてカム２０が前進するほどテーパ部２０ｄの大径側が
ストローク規制ピン１７に接し、プランジャストローク
が小さくなり、潤滑油流量は減少する。
【００２４】そしてカム２０の前後位置はヒータ２６へ
の給電量を流量制御装置２７で制御することによって行
われる。この給電制御を図３〜図６に沿って説明する。
なお、図中、ａは制御装置２７が正常時のウォッチドッ
クパルス周期（固定値）、ｂは制御装置２７に異常が生
じたと判定する場合の基準となるウォッチドックパルス
周期（固定値）であり、またｃは異常時に出力されるモ
ノマルチ回路３５のモノマルチ信号の設定値である。ま
たＴ１はウォッチドックカウンタ、Ｔ２はモノマルチカ
ウンタである。
の給電量を流量制御装置２７で制御することによって行
われる。この給電制御を図３〜図６に沿って説明する。
なお、図中、ａは制御装置２７が正常時のウォッチドッ
クパルス周期（固定値）、ｂは制御装置２７に異常が生
じたと判定する場合の基準となるウォッチドックパルス
周期（固定値）であり、またｃは異常時に出力されるモ
ノマルチ回路３５のモノマルチ信号の設定値である。ま
たＴ１はウォッチドックカウンタ、Ｔ２はモノマルチカ
ウンタである。
【００２５】まず、上記制御装置２７の正常時，異常時
の切り換え制御を図３に基づいて説明する。ＣＰＵ３３
から、エンジン回転数信号ｆ１，スロットルカイド信号
ｆ２等に応じたマイコンヒータ出力（パルス信号）が出
力される。そしてウォッチドックパルス周期がａである
正常時には、モノマルチ回路３５の信号がローであるの
で、切換え制御回路３６において、ノット回路３６ａに
より反転信号がハイとなり、アンド回路３６ｂを介して
マイコンヒータ出力がヒータ２６に供給される。このヒ
ータ２６の発熱により作動媒体２５の体積が変化し、こ
れによりカム２０が前後方向に移動し、プランジャスト
ロークが変化し、潤滑油流量がエンジン運転状態に応じ
た量に制御される。
の切り換え制御を図３に基づいて説明する。ＣＰＵ３３
から、エンジン回転数信号ｆ１，スロットルカイド信号
ｆ２等に応じたマイコンヒータ出力（パルス信号）が出
力される。そしてウォッチドックパルス周期がａである
正常時には、モノマルチ回路３５の信号がローであるの
で、切換え制御回路３６において、ノット回路３６ａに
より反転信号がハイとなり、アンド回路３６ｂを介して
マイコンヒータ出力がヒータ２６に供給される。このヒ
ータ２６の発熱により作動媒体２５の体積が変化し、こ
れによりカム２０が前後方向に移動し、プランジャスト
ロークが変化し、潤滑油流量がエンジン運転状態に応じ
た量に制御される。
【００２６】一方、ウォッチドックパルス周期がｂ以上
の異常時には、リセット信号がハイとなってモノマルチ
信号がハイとなり、切り換え制御回路３６の出力が常時
ローとなり、ヒータ２６への電力供給は遮断される。こ
れにより作動媒体２５が収縮し、カム２０が後退し、プ
ランジャストロークが大きくなり、潤滑油流量が増加す
る。
の異常時には、リセット信号がハイとなってモノマルチ
信号がハイとなり、切り換え制御回路３６の出力が常時
ローとなり、ヒータ２６への電力供給は遮断される。こ
れにより作動媒体２５が収縮し、カム２０が後退し、プ
ランジャストロークが大きくなり、潤滑油流量が増加す
る。
【００２７】次に上記制御装置２７によるヒータ２５へ
の給電制御動作を図４〜図６に基づいて説明する。上記
制御装置２７による制御動作ががスタートすると、ウォ
ッチドックカウンタＴ１及びモノマルチカウンタＴ２が
リセットされ（ステップＳ１）、電源状態の異常の有無
が判定され（ステップＳ２）、電源が正常の場合は、タ
イマＴ１，Ｔ２がカウントアップされ（ステップＳ
３）、モノマルチカウンタＴ２のカウント値がモノマル
チ信号設定値ｃと比較される（ステップＳ４）。この場
合はスタート当初であるからＴ２＜ｃであり、仮異常状
態と判断され、これにより上述のモノマルチ信号がハイ
となり、切換え制御回路３６の出力が常時ローとなって
マイコン制御はオフとなる（ステップＳ９）。これによ
りヒータ２６への通電は遮断され、カム２０は最大スト
ローク位置に移動する（ステップＳ１０，Ｓ１１）。
の給電制御動作を図４〜図６に基づいて説明する。上記
制御装置２７による制御動作ががスタートすると、ウォ
ッチドックカウンタＴ１及びモノマルチカウンタＴ２が
リセットされ（ステップＳ１）、電源状態の異常の有無
が判定され（ステップＳ２）、電源が正常の場合は、タ
イマＴ１，Ｔ２がカウントアップされ（ステップＳ
３）、モノマルチカウンタＴ２のカウント値がモノマル
チ信号設定値ｃと比較される（ステップＳ４）。この場
合はスタート当初であるからＴ２＜ｃであり、仮異常状
態と判断され、これにより上述のモノマルチ信号がハイ
となり、切換え制御回路３６の出力が常時ローとなって
マイコン制御はオフとなる（ステップＳ９）。これによ
りヒータ２６への通電は遮断され、カム２０は最大スト
ローク位置に移動する（ステップＳ１０，Ｓ１１）。
【００２８】そしてステップＳ７に移行し、ウォッチド
ックパルスの入力の有無が判定され、該パルスが入力さ
れない場合はステップＳ１２においてウォッチドックカ
ウンタ値Ｔ１が異常時ウォッチドックパルス周期ｂと比
較され、Ｔ１＜ｂの場合はステップＳ２に戻り、ステッ
プＳ３，Ｓ４，Ｓ９〜１１，Ｓ７の経路でフローが流れ
る。そして、ウォッチドックパルスが入力されると、ウ
ォッチドックタイマＴ１がリセットされ（ステップＳ
７，Ｓ８）、ステップＳ２に戻り、モノマルチカウンタ
値Ｔ２がモノマルチ信号設定値ｃを越えると、ステップ
Ｓ５において正常時におけるマイコンヒータ出力パルス
によってヒータ２６に給電され（ステップＳ６）、この
後はステップＳ２〜Ｓ８に沿って正常時の給電制御が行
われる。
ックパルスの入力の有無が判定され、該パルスが入力さ
れない場合はステップＳ１２においてウォッチドックカ
ウンタ値Ｔ１が異常時ウォッチドックパルス周期ｂと比
較され、Ｔ１＜ｂの場合はステップＳ２に戻り、ステッ
プＳ３，Ｓ４，Ｓ９〜１１，Ｓ７の経路でフローが流れ
る。そして、ウォッチドックパルスが入力されると、ウ
ォッチドックタイマＴ１がリセットされ（ステップＳ
７，Ｓ８）、ステップＳ２に戻り、モノマルチカウンタ
値Ｔ２がモノマルチ信号設定値ｃを越えると、ステップ
Ｓ５において正常時におけるマイコンヒータ出力パルス
によってヒータ２６に給電され（ステップＳ６）、この
後はステップＳ２〜Ｓ８に沿って正常時の給電制御が行
われる。
【００２９】一方、ステップＳ２において電源が遮断さ
れる等の何らかの電源異常が判断されると、ヒータ２６
への電源供給がオフされ（ステップＳ１５）、これによ
り作動媒体２６が温度低下により収縮してカム２０を後
退させ、該カム２０の小径部２０ｃがストローク規制ピ
ン１７に当接し、その結果、プランジャストロークが最
大となり、潤滑油流量が増加する。
れる等の何らかの電源異常が判断されると、ヒータ２６
への電源供給がオフされ（ステップＳ１５）、これによ
り作動媒体２６が温度低下により収縮してカム２０を後
退させ、該カム２０の小径部２０ｃがストローク規制ピ
ン１７に当接し、その結果、プランジャストロークが最
大となり、潤滑油流量が増加する。
【００３０】また、制御装置２７のＣＰＵ３３に異常が
発生すると、ストロークＳ１２でウォッチドックカウン
タ値Ｔ１が異常時周期ｂより大となり、マイコンリセッ
ト信号がローとなってモノマルチ信号がハイとなるとと
もに、両タイマＴ１，Ｔ２がリセットされる（ステップ
Ｓ１３，Ｓ１４）。そしてステップＳ２に戻り、ステッ
プＳ４でＴ２＜ｃと判定され、異常時制御に切り換えら
れ、ヒータ電力は遮断される（ステップＳ９，Ｓ１
０）。これにより作動媒体２５が収縮してカム２０を後
退端に移動させ、その結果プランジャストロークが最大
となり、オイルポンプ１回転当たりの吐出量は最大とな
る。なお、再びウォッチドックパルスが入力されるとマ
イコンヒータ出力により制御される正常制御状態に戻
る。
発生すると、ストロークＳ１２でウォッチドックカウン
タ値Ｔ１が異常時周期ｂより大となり、マイコンリセッ
ト信号がローとなってモノマルチ信号がハイとなるとと
もに、両タイマＴ１，Ｔ２がリセットされる（ステップ
Ｓ１３，Ｓ１４）。そしてステップＳ２に戻り、ステッ
プＳ４でＴ２＜ｃと判定され、異常時制御に切り換えら
れ、ヒータ電力は遮断される（ステップＳ９，Ｓ１
０）。これにより作動媒体２５が収縮してカム２０を後
退端に移動させ、その結果プランジャストロークが最大
となり、オイルポンプ１回転当たりの吐出量は最大とな
る。なお、再びウォッチドックパルスが入力されるとマ
イコンヒータ出力により制御される正常制御状態に戻
る。
【００３１】このように本実施例では、ヒータ２６への
電力供給量を制御し、作動媒体２５の体積を膨張収縮さ
せてカム２０を前後移動させ、もってプランジャストロ
ークを制御するようにしたので、上述のステップモータ
を用いてカムを回転制御するようにしたものに比較して
構造が簡素であり、コストの低減を図ることができる。
電力供給量を制御し、作動媒体２５の体積を膨張収縮さ
せてカム２０を前後移動させ、もってプランジャストロ
ークを制御するようにしたので、上述のステップモータ
を用いてカムを回転制御するようにしたものに比較して
構造が簡素であり、コストの低減を図ることができる。
【００３２】また本実施例では、エンジンの運転状態に
応じてヒータ電力を制御するようにしたので、エンジン
運転状態に応じた潤滑油供給量を得ることができる。
応じてヒータ電力を制御するようにしたので、エンジン
運転状態に応じた潤滑油供給量を得ることができる。
【００３３】さらにまた本実施例では、ＣＰＵ３３に異
常が発生した場合、及び電源に異常が発生した場合は、
ヒータ２６への電力供給を遮断し、作動媒体２５を収縮
させてカム２０をプランジャストローク最大位置に移動
させるようにしたので、ＣＰＵ３３，電源異常時には潤
滑油流量を増加させる安全側に移行でき、フェールセー
フ対策が実現できる。
常が発生した場合、及び電源に異常が発生した場合は、
ヒータ２６への電力供給を遮断し、作動媒体２５を収縮
させてカム２０をプランジャストローク最大位置に移動
させるようにしたので、ＣＰＵ３３，電源異常時には潤
滑油流量を増加させる安全側に移行でき、フェールセー
フ対策が実現できる。
【００３４】図７，図８は、請求項３の発明の一実施例
（第２実施例）に係る潤滑油供給装置を説明するための
図であり、図２と同一符号は同一又は相当部分を示す。
本第２実施例は、駆動機構２３における熱源としてエン
ジン温度を利用した例である。
（第２実施例）に係る潤滑油供給装置を説明するための
図であり、図２と同一符号は同一又は相当部分を示す。
本第２実施例は、駆動機構２３における熱源としてエン
ジン温度を利用した例である。
【００３５】本第２実施例では、エンジンの熱を伝達す
るためのヒートパイプ３８の一端部３８ａを上記作動媒
体２５内に挿入埋設し、他端部３８ｂをエンジン３９の
シリンダボディ４０内に挿入埋設している。上記ヒート
パイプ３８の他端部３８ｂはシリンダボディ４０の排気
ポート４０ａ側に位置し、かつシリンダライナ４１の外
面に沿うように気筒軸方向に延びている。
るためのヒートパイプ３８の一端部３８ａを上記作動媒
体２５内に挿入埋設し、他端部３８ｂをエンジン３９の
シリンダボディ４０内に挿入埋設している。上記ヒート
パイプ３８の他端部３８ｂはシリンダボディ４０の排気
ポート４０ａ側に位置し、かつシリンダライナ４１の外
面に沿うように気筒軸方向に延びている。
【００３６】本第２実施例によれば、エンジン始動直後
等のシリンダ温度が低い状態では、作動媒体２５は収縮
状態にあることからカム２０を図７に実線で示す位置に
後退させており、そのためプランジャストロークが小さ
い状態に規制され、潤滑流量は比較的少ない。
等のシリンダ温度が低い状態では、作動媒体２５は収縮
状態にあることからカム２０を図７に実線で示す位置に
後退させており、そのためプランジャストロークが小さ
い状態に規制され、潤滑流量は比較的少ない。
【００３７】一方、シリンダ温度が上昇するにつれて、
作動媒体２５が膨張してカム２０を同図に二点鎖線で示
す位置に前進させる。これによりストローク規制ピン１
７にカム２０の小径部２０ｃ側が当接し、徐々にプラン
ジャストロークが増大し、潤滑油流量が増加する。
作動媒体２５が膨張してカム２０を同図に二点鎖線で示
す位置に前進させる。これによりストローク規制ピン１
７にカム２０の小径部２０ｃ側が当接し、徐々にプラン
ジャストロークが増大し、潤滑油流量が増加する。
【００３８】このように本第２実施例では、エンジンの
熱を利用して作動媒体２５を膨張収縮させるようにした
ので、極めて簡単な構造によってエンジン温度が高くな
るほど、つまりエンジン運転条件が過酷になるほど多量
の潤滑油を供給できる。
熱を利用して作動媒体２５を膨張収縮させるようにした
ので、極めて簡単な構造によってエンジン温度が高くな
るほど、つまりエンジン運転条件が過酷になるほど多量
の潤滑油を供給できる。
【００３９】図９〜図１２は請求項５の発明の一実施例
（第３実施例）による潤滑油供給装置を説明するための
図であり、図中、図２と同一符号は同一又は相当部分を
示す。本第３実施例は作動媒体をフェールセイフ対策に
利用した例である。
（第３実施例）による潤滑油供給装置を説明するための
図であり、図中、図２と同一符号は同一又は相当部分を
示す。本第３実施例は作動媒体をフェールセイフ対策に
利用した例である。
【００４０】図において、４４はプランジャストローク
制御用のカムであり、これは小径部４４ａと、テーパ部
４４ｂと、螺旋カム部４４ｃとから構成されている。こ
の螺旋カム部４４ｃは、図１１に示すように、上記小径
部４４ａと同径から徐々に大径となる螺旋状をなしてお
り、最大径部分には段部４４ｄが形成されている。また
上記テーパ部４４ｂは上記螺旋カム部４４ｃと小径部４
４ａとを滑らかに連続させている。
制御用のカムであり、これは小径部４４ａと、テーパ部
４４ｂと、螺旋カム部４４ｃとから構成されている。こ
の螺旋カム部４４ｃは、図１１に示すように、上記小径
部４４ａと同径から徐々に大径となる螺旋状をなしてお
り、最大径部分には段部４４ｄが形成されている。また
上記テーパ部４４ｂは上記螺旋カム部４４ｃと小径部４
４ａとを滑らかに連続させている。
【００４１】上記カム４４はカバー１９の側面に固定さ
れたステップモータ４３の出力軸４３ａに軸方向摺動可
能にかつ共に回転するように装着されている。また該カ
ム４４の反モータ側には駆動穴４４ｅが軸芯に沿って形
成されており、該駆動穴４４ｅ内にはカバー１９の収容
室１９ｂから延長されたガイド筒部１９ｄが軸方向に摺
動可能に挿入されている。上記駆動穴４４ｅ，ガイド筒
部１９ｄ及び上記収容室１９ｂ内には作動媒体２５が充
填されている。
れたステップモータ４３の出力軸４３ａに軸方向摺動可
能にかつ共に回転するように装着されている。また該カ
ム４４の反モータ側には駆動穴４４ｅが軸芯に沿って形
成されており、該駆動穴４４ｅ内にはカバー１９の収容
室１９ｂから延長されたガイド筒部１９ｄが軸方向に摺
動可能に挿入されている。上記駆動穴４４ｅ，ガイド筒
部１９ｄ及び上記収容室１９ｂ内には作動媒体２５が充
填されている。
【００４２】本第３実施例における通常運転状態では、
ヒータ２６の発熱により作動媒体２５が膨張して駆動穴
４４ｅ内容積が増大し、これによりカム４４が図示実線
の位置に移動してストローク規制ピン１７は螺旋カム部
４４ｃに当接する。そしてステップモータ４３がカム４
４を流量制御装置２７からの制御信号に応じて回転駆動
する。これによりストローク規制ピン１７が上下方向に
移動してプランジャストロークを制御し、その結果、エ
ンジン運転状態に応じた潤滑油流量が得られる。
ヒータ２６の発熱により作動媒体２５が膨張して駆動穴
４４ｅ内容積が増大し、これによりカム４４が図示実線
の位置に移動してストローク規制ピン１７は螺旋カム部
４４ｃに当接する。そしてステップモータ４３がカム４
４を流量制御装置２７からの制御信号に応じて回転駆動
する。これによりストローク規制ピン１７が上下方向に
移動してプランジャストロークを制御し、その結果、エ
ンジン運転状態に応じた潤滑油流量が得られる。
【００４３】一方、ＣＰＵあるいは電源に異常発生が発
生すると、ヒータ２６への電力が遮断され、これにより
作動媒体２５が収縮してカム４４を図示二点鎖線の位置
に移動させる。その結果、ストローク規制ピン１７の位
置がカム４４のテーパ部４４ｂあるいは小径部４４ａに
当接し、その結果プランジャストロークが大きくなり、
潤滑油流量が増加する。
生すると、ヒータ２６への電力が遮断され、これにより
作動媒体２５が収縮してカム４４を図示二点鎖線の位置
に移動させる。その結果、ストローク規制ピン１７の位
置がカム４４のテーパ部４４ｂあるいは小径部４４ａに
当接し、その結果プランジャストロークが大きくなり、
潤滑油流量が増加する。
【００４４】このように本第３実施例では、ＣＰＵある
いは電源に異常が発生した場合は作動媒体２５の収縮に
よりカム２２を潤滑油流量が増大する側に移動させるこ
とができ、簡単な構造でフェールセイフ対策を実現でき
る。
いは電源に異常が発生した場合は作動媒体２５の収縮に
よりカム２２を潤滑油流量が増大する側に移動させるこ
とができ、簡単な構造でフェールセイフ対策を実現でき
る。
【００４５】
【発明の効果】以上のように請求項１の発明に係る２サ
イクルエンジンの潤滑油供給装置によれば、温度変化で
体積が増減する作動媒体を利用して流量制御機構を構成
したので、ステップモータを使用した場合に比較してよ
りローコストで潤滑油の流量制御を実現できる効果があ
る。
イクルエンジンの潤滑油供給装置によれば、温度変化で
体積が増減する作動媒体を利用して流量制御機構を構成
したので、ステップモータを使用した場合に比較してよ
りローコストで潤滑油の流量制御を実現できる効果があ
る。
【００４６】上記作動媒体を利用した流量制御機構を構
成するに当たって、請求項２の発明では、上記駆動手段
を、エンジンの運転状態に応じて供給電力が制御される
ヒータによって作動媒体の温度を可変制御するように構
成したので、エンジンの運転状態に応じた潤滑油流量を
確保できる効果がある。
成するに当たって、請求項２の発明では、上記駆動手段
を、エンジンの運転状態に応じて供給電力が制御される
ヒータによって作動媒体の温度を可変制御するように構
成したので、エンジンの運転状態に応じた潤滑油流量を
確保できる効果がある。
【００４７】また請求項３の発明では、上記駆動手段
を、温度制御が停止されたとき、温度低下に伴って潤滑
油流量が最大側に調整されるように構成したので、何ら
かの理由でヒータ電源がオフした場合等は安全側に移行
するというフェールセーフ対策を簡単な構造で実現でき
る効果がある。
を、温度制御が停止されたとき、温度低下に伴って潤滑
油流量が最大側に調整されるように構成したので、何ら
かの理由でヒータ電源がオフした場合等は安全側に移行
するというフェールセーフ対策を簡単な構造で実現でき
る効果がある。
【００４８】さらにまた請求項４の発明では、上記駆動
手段を、エンジンの温度を用いて作動媒体の温度を変化
させるように構成したので、潤滑油流量制御をさらに簡
単な構造でまた低コストで実現できる効果がある。
手段を、エンジンの温度を用いて作動媒体の温度を変化
させるように構成したので、潤滑油流量制御をさらに簡
単な構造でまた低コストで実現できる効果がある。
【００４９】請求項５の発明では、ステップモータの回
転を電子制御する手段（ＣＰＵ）に異常が発生した場合
は、作動媒体により潤滑油流量を増大させる異常時駆動
手段を設けたので、簡単な構造でフェールセーフ対策を
実現できる効果があり、この異常実施例駆動手段を設け
たことによりステップモータの回転トルクが増大する等
の問題が生じることもない。
転を電子制御する手段（ＣＰＵ）に異常が発生した場合
は、作動媒体により潤滑油流量を増大させる異常時駆動
手段を設けたので、簡単な構造でフェールセーフ対策を
実現できる効果があり、この異常実施例駆動手段を設け
たことによりステップモータの回転トルクが増大する等
の問題が生じることもない。
【図１】請求項１〜３の発明の一実施例（第１実施例）
による２サイクルエンジンの潤滑油供給装置のオイルポ
ンプの断面側面図である。
による２サイクルエンジンの潤滑油供給装置のオイルポ
ンプの断面側面図である。
【図２】上記第１実施例のオイルポンプの流量制御機構
部分の断面正面図である。
部分の断面正面図である。
【図３】上記第１実施例の制御装置部分のブロック構成
図である。
図である。
【図４】上記第１実施例の波形図である。
【図５】上記第１実施例の波形図である。
【図６】上記第１実施例のフローチャート図である。
【図７】請求項４の発明の一実施例（第２実施例）の流
量制御機構部分の断面正面図である。
量制御機構部分の断面正面図である。
【図８】上記第２実施例のヒートパイプが配設されたエ
ンジンの断面側面図である。
ンジンの断面側面図である。
【図９】請求項５の発明の一実施例（第３実施例）の流
量制御機構部分の断面正面図である。
量制御機構部分の断面正面図である。
【図１０】上記第３実施例のカムの左側面図である。
【図１１】上記第３実施例のカムの正面図である。
【図１２】上記第３実施例のカムの右側面図である。
２ ポンプ本体（オイルポンプ） ３ 流量制御機構 １６ プランジャ ２３ 駆動機構（駆動手段，異常時駆動手段）） ２５ 作動媒体（ワックス） ２６ ヒータ ３３ ＣＰＵ（モータ回転電子制御手段） ３４ ウォッチドック回路（異常検出手段） ３８ ヒートパイプ（エンジン温度利用による作動媒体
温度変化手段） ４３ ステップモータ ４４ カム（ストローク可変手段）
温度変化手段） ４３ ステップモータ ４４ カム（ストローク可変手段）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０４Ｂ 9/04 Ｃ 7214−3Ｈ 13/00 Ｆ 7214−3Ｈ
Claims (5)
- 【請求項１】 潤滑油を吐出するオイルポンプと、該オ
イルポンプからの潤滑油流量を制御する流量制御機構と
を備えた２サイクルエンジンの潤滑油供給装置におい
て、上記流量制御機構が、温度変化により体積の増減す
る作動媒体からなる駆動手段を備えていることを特徴と
する２サイクルエンジンの潤滑油供給装置。 - 【請求項２】 請求項１において、上記駆動手段が、エ
ンジンの運転状態に応じて供給電力が制御されるヒータ
によって作動媒体の温度を可変制御するように構成され
ていることを特徴とする２サイクルエンジンの潤滑油供
給装置。 - 【請求項３】 請求項１又は２において、上記駆動手段
が、温度制御が停止したとき又は異常となったとき、作
動媒体の温度を低下させ、該温度低下に伴って潤滑油流
量を最大側に調整するように構成されていることを特徴
とする２サイクルエンジンの潤滑油供給装置。 - 【請求項４】 請求項１において、上記駆動手段が、エ
ンジンの温度を用いて作動媒体の温度を変化させるよう
に構成されていることを特徴とする２サイクルエンジン
の潤滑油供給装置。 - 【請求項５】 潤滑油を吐出するオイルポンプと、該オ
イルポンプからの潤滑油流量を制御する流量制御機構と
を備えた２サイクルエンジンの潤滑油供給装置におい
て、上記オイルポンプが、エンジン回転によりプランジ
ャを往復動させることにより潤滑油を吐出する方式のも
のであり、上記流量制御機構が、ステップモータにより
上記プランジャのストロークを可変制御するストローク
可変手段と、上記ステップモータの回転をエンジン運転
状態に応じて電子制御するモータ回転電子制御手段と、
温度変化により体積の増減する作動媒体からなり、上記
モータ回転電子制御手段に異常が生じたとき上記ストロ
ーク可変手段を潤滑油流量が最大となる向きに作動させ
る異常時駆動手段とから構成されていることを特徴とす
る２サイクルエンジンの潤滑油供給装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5277056A JPH07127414A (ja) | 1993-11-05 | 1993-11-05 | ２サイクルエンジンの潤滑油供給装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5277056A JPH07127414A (ja) | 1993-11-05 | 1993-11-05 | ２サイクルエンジンの潤滑油供給装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07127414A true JPH07127414A (ja) | 1995-05-16 |
Family
ID=17578176
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5277056A Withdrawn JPH07127414A (ja) | 1993-11-05 | 1993-11-05 | ２サイクルエンジンの潤滑油供給装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07127414A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2821389A1 (fr) * | 2001-02-23 | 2002-08-30 | Toyota Motor Co Ltd | Pompe a carburant pour un moteur a combustion interne |
| JP2012132377A (ja) * | 2010-12-22 | 2012-07-12 | Isuzu Motors Ltd | 潤滑油の油温制御装置 |
| KR20180020106A (ko) * | 2016-08-17 | 2018-02-27 | 맨 디젤 앤드 터보 필리얼 아프 맨 디젤 앤드 터보 에스이 티스크랜드 | 대형 2 행정 압축 점화 내연기관용 실린더 윤활 장치 |
| JP2020037932A (ja) * | 2018-09-06 | 2020-03-12 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
-
1993
- 1993-11-05 JP JP5277056A patent/JPH07127414A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2821389A1 (fr) * | 2001-02-23 | 2002-08-30 | Toyota Motor Co Ltd | Pompe a carburant pour un moteur a combustion interne |
| FR2825755A1 (fr) * | 2001-02-23 | 2002-12-13 | Toyota Motor Co Ltd | Pompe a carburant pour un moteur a combustion interne |
| JP2012132377A (ja) * | 2010-12-22 | 2012-07-12 | Isuzu Motors Ltd | 潤滑油の油温制御装置 |
| KR20180020106A (ko) * | 2016-08-17 | 2018-02-27 | 맨 디젤 앤드 터보 필리얼 아프 맨 디젤 앤드 터보 에스이 티스크랜드 | 대형 2 행정 압축 점화 내연기관용 실린더 윤활 장치 |
| JP2020037932A (ja) * | 2018-09-06 | 2020-03-12 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
| US10788038B2 (en) | 2018-09-06 | 2020-09-29 | Honda Motor Co., Ltd. | Control device for internal combustion engine |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010130 |