JPH07127855A - 蒸気発生ボイラの炉内圧力制御装置 - Google Patents
蒸気発生ボイラの炉内圧力制御装置Info
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- JPH07127855A JPH07127855A JP27540193A JP27540193A JPH07127855A JP H07127855 A JPH07127855 A JP H07127855A JP 27540193 A JP27540193 A JP 27540193A JP 27540193 A JP27540193 A JP 27540193A JP H07127855 A JPH07127855 A JP H07127855A
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- signal
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- generating boiler
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- Incineration Of Waste (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 蒸気発生ボイラにおいて、払い落されたダス
トによって燃焼廃ガスの密度が上昇して炉内圧力が異常
に上昇することを防止する。 【構成】 燃焼廃ガスの煙道１００に差圧検出器８５を
設け、この信号を受けてダスト払い落し前後のガス密度
を演算器８９で算出し、演算器９０で演算器８９の信号
を受け、ガス密度の変化の度合を演算し、ダスト払い落
し装置１７への蒸気の調節弁９８を制御する加算演算器
９７へ演算器９０から信号を出力するようにした。
トによって燃焼廃ガスの密度が上昇して炉内圧力が異常
に上昇することを防止する。 【構成】 燃焼廃ガスの煙道１００に差圧検出器８５を
設け、この信号を受けてダスト払い落し前後のガス密度
を演算器８９で算出し、演算器９０で演算器８９の信号
を受け、ガス密度の変化の度合を演算し、ダスト払い落
し装置１７への蒸気の調節弁９８を制御する加算演算器
９７へ演算器９０から信号を出力するようにした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、蒸気発生ボイラの炉内
圧力制御装置の改良に関する。
圧力制御装置の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】図３に示すように、燃料１５が供給され
るて燃焼されるバーナ１６を有する従来の蒸気発生ボイ
ラ１においては、蒸気発生ボイラ１の炉内圧力を圧力検
出器７１により検出して、その信号を圧力調節装置７２
に導き、該圧力調節装置７２の出力信号によって蒸気発
生ボイラ１から発生する燃焼廃ガスを誘引する誘引通風
機（以下ＩＤＦという）５１の速度をインバータ５３、
モータ５２によって制御し、又はＩＤＦ５１入口に設置
されたＩＤＦ入口ダンパ４１の開度をアクチュエータ４
２によって調節している。これによって、蒸気発生ボイ
ラ１から発生する燃焼排ガスの風量を制御し、その結
果、蒸気発生ボイラ１の炉内圧力が所定の設定値に制御
される。
るて燃焼されるバーナ１６を有する従来の蒸気発生ボイ
ラ１においては、蒸気発生ボイラ１の炉内圧力を圧力検
出器７１により検出して、その信号を圧力調節装置７２
に導き、該圧力調節装置７２の出力信号によって蒸気発
生ボイラ１から発生する燃焼廃ガスを誘引する誘引通風
機（以下ＩＤＦという）５１の速度をインバータ５３、
モータ５２によって制御し、又はＩＤＦ５１入口に設置
されたＩＤＦ入口ダンパ４１の開度をアクチュエータ４
２によって調節している。これによって、蒸気発生ボイ
ラ１から発生する燃焼排ガスの風量を制御し、その結
果、蒸気発生ボイラ１の炉内圧力が所定の設定値に制御
される。
【０００３】なお、図３中、２は燃焼廃ガスの煙道１０
０に設けられたエアヒータ、３は前記煙道１００に設け
られた燃焼廃ガスの集塵機であり、図示するようにＩＤ
Ｆ入口ダンパ４１の上流側に設置されている。１１は押
込通風機であり、同押込み通風機１より供給される空気
は、エアヒータ２において燃焼廃ガスと熱交換して加熱
された上、その１部は一次空気ファン１３によってバー
ナ１６へ供給され、また残りは蒸気発生ボイラ１の炉内
の下部に供給されるようになっている。また、１７は、
蒸気が供給され炉内のダストを払い落すスーツブロワ等
のダスト払い落し装置である。
０に設けられたエアヒータ、３は前記煙道１００に設け
られた燃焼廃ガスの集塵機であり、図示するようにＩＤ
Ｆ入口ダンパ４１の上流側に設置されている。１１は押
込通風機であり、同押込み通風機１より供給される空気
は、エアヒータ２において燃焼廃ガスと熱交換して加熱
された上、その１部は一次空気ファン１３によってバー
ナ１６へ供給され、また残りは蒸気発生ボイラ１の炉内
の下部に供給されるようになっている。また、１７は、
蒸気が供給され炉内のダストを払い落すスーツブロワ等
のダスト払い落し装置である。
【０００４】前記の従来の蒸気発生ボイラ１の炉内圧力
の制御は、フィードバック制御によって行われているた
めに、炉内圧力が変化して始めて燃焼廃ガスの風量調節
が行われること、圧力検出端と燃焼廃ガス風量の操作端
の間の距離が大きいこと（該検出端と該操作端間の燃焼
廃ガスの容積が大きいこと）等のため、早い圧力変化、
大きな急な圧力変化等には、充分早く追従できないとい
う欠点も有している。
の制御は、フィードバック制御によって行われているた
めに、炉内圧力が変化して始めて燃焼廃ガスの風量調節
が行われること、圧力検出端と燃焼廃ガス風量の操作端
の間の距離が大きいこと（該検出端と該操作端間の燃焼
廃ガスの容積が大きいこと）等のため、早い圧力変化、
大きな急な圧力変化等には、充分早く追従できないとい
う欠点も有している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記従来の蒸気発生ボ
イラでは、運転中に行われる炉内のダスト払い落し中に
ボイラの炉内圧力が急上昇する現象がある。この現象
は、主として燃焼廃ガス中にダストが急増し、これによ
って燃焼廃ガスの密度が急増して、燃焼廃ガスの煙道、
エアヒータ及び集塵機での圧力降下が増大することによ
って発生する。
イラでは、運転中に行われる炉内のダスト払い落し中に
ボイラの炉内圧力が急上昇する現象がある。この現象
は、主として燃焼廃ガス中にダストが急増し、これによ
って燃焼廃ガスの密度が急増して、燃焼廃ガスの煙道、
エアヒータ及び集塵機での圧力降下が増大することによ
って発生する。
【０００６】このように、炉内圧力の上昇値が大きすぎ
る場合には、下記の問題が発生する。 （ａ）ボイラ炉内圧力高インタロックによるボイラトリ
ップが発生する。 （ｂ）更に炉内圧力が上昇すると、ボイラの損傷を起す
ことがある。
る場合には、下記の問題が発生する。 （ａ）ボイラ炉内圧力高インタロックによるボイラトリ
ップが発生する。 （ｂ）更に炉内圧力が上昇すると、ボイラの損傷を起す
ことがある。
【０００７】従来の蒸気発生ボイラでは、炉内圧力急上
昇に対する抜本的対策及びオン−ラインでの制御は行わ
れておらず、単にダスト払い落しの強さを予めＴＲＹ
ＡＮＤ ＥＲＲＯＲの手法で設定すること位しか行われ
ていない。
昇に対する抜本的対策及びオン−ラインでの制御は行わ
れておらず、単にダスト払い落しの強さを予めＴＲＹ
ＡＮＤ ＥＲＲＯＲの手法で設定すること位しか行われ
ていない。
【０００８】本発明は、以上の問題点を解決することが
できる蒸気発生ボイラの炉内圧力制御装置を提供しよう
とするものである。
できる蒸気発生ボイラの炉内圧力制御装置を提供しよう
とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の蒸気発生ボイラ
の炉内圧力制御装置は、蒸気発生ボイラの煙道に設けら
れた差圧検出器、蒸気によってボイラ内伝熱面に滞積し
たダストを払い落すダストの払い落し装置、前記差圧検
出器の信号が入力され前記ダストの払い落し装置のダス
ト払い落し前後のガス密度の変化を算出する演算器、及
び前記演算器の検出したガス密度の変化に応じて前記ダ
ストの払い落し装置へ供給される蒸気圧を制御する手段
を備えたことを特徴とする。
の炉内圧力制御装置は、蒸気発生ボイラの煙道に設けら
れた差圧検出器、蒸気によってボイラ内伝熱面に滞積し
たダストを払い落すダストの払い落し装置、前記差圧検
出器の信号が入力され前記ダストの払い落し装置のダス
ト払い落し前後のガス密度の変化を算出する演算器、及
び前記演算器の検出したガス密度の変化に応じて前記ダ
ストの払い落し装置へ供給される蒸気圧を制御する手段
を備えたことを特徴とする。
【００１０】
【作用】蒸気発生ボイラにおいて、煙道等の部分におけ
る燃焼廃ガスによる圧損（差圧）ΔｐはγＱ2 に比例
し、 Δｐ＝ｋγＱ2 （１） ここでγ：流体の密度（ダストを含む平均密度） Ｑ：風量（容積流量） ｋ：定数 で表わされる。従ってダスト払い落し前の状態を、 Δｐ1 ＝ｋγ1 Ｑ1 2 （２） ダスト払い落し中の状態を、 Δｐ2 ＝ｋγ2 Ｑ2 2 （３） とすると、通常の場合Ｑ1 ≒Ｑ2 であるから、大まかに
は、 γ2 ／γ1 ＝Δγ2 ／Δγ1 （４） なる関係が成立する。
る燃焼廃ガスによる圧損（差圧）ΔｐはγＱ2 に比例
し、 Δｐ＝ｋγＱ2 （１） ここでγ：流体の密度（ダストを含む平均密度） Ｑ：風量（容積流量） ｋ：定数 で表わされる。従ってダスト払い落し前の状態を、 Δｐ1 ＝ｋγ1 Ｑ1 2 （２） ダスト払い落し中の状態を、 Δｐ2 ＝ｋγ2 Ｑ2 2 （３） とすると、通常の場合Ｑ1 ≒Ｑ2 であるから、大まかに
は、 γ2 ／γ1 ＝Δγ2 ／Δγ1 （４） なる関係が成立する。
【００１１】本発明では、煙道に設けた差圧検出器によ
って、前記のダスト払い落し前の差圧Δｐ1 とダスト払
い落し中の差圧Δｐ2 を検出して演算器において燃焼廃
ガスの密度の変化の度合を算出し、これに基づいて、ダ
スト払い落しの強さを支配するガス払い落し装置へ供給
される蒸気圧を制御する。
って、前記のダスト払い落し前の差圧Δｐ1 とダスト払
い落し中の差圧Δｐ2 を検出して演算器において燃焼廃
ガスの密度の変化の度合を算出し、これに基づいて、ダ
スト払い落しの強さを支配するガス払い落し装置へ供給
される蒸気圧を制御する。
【００１２】この結果、煙道内の燃焼廃ガスの密度の変
化に即応して、ダスト払い落しの強さがフィードフォワ
ード制御されるため、ダスト払い落し中に発生する炉内
圧力の上昇値を実用上支障のない水準まで迅速に下げる
ことが可能となる。
化に即応して、ダスト払い落しの強さがフィードフォワ
ード制御されるため、ダスト払い落し中に発生する炉内
圧力の上昇値を実用上支障のない水準まで迅速に下げる
ことが可能となる。
【００１３】なお、前記（３）式に示されるＱ2 には、
ダスト払い落しが炉内のスチームブローにより行われる
場合、そのスチーム流量が含まれ、また、蒸気発生ボイ
ラでの燃焼量が変化して来た場合、その変化量がＱ2 に
含まれ、従って厳密にはＱ2はＱ1 と異なってくるが、
この補正を行うことは可能である。また、温度、圧力の
変化が無視できない場合は、燃焼廃ガスの温度、圧力を
検出し補正を行うことも勿論可能である。
ダスト払い落しが炉内のスチームブローにより行われる
場合、そのスチーム流量が含まれ、また、蒸気発生ボイ
ラでの燃焼量が変化して来た場合、その変化量がＱ2 に
含まれ、従って厳密にはＱ2はＱ1 と異なってくるが、
この補正を行うことは可能である。また、温度、圧力の
変化が無視できない場合は、燃焼廃ガスの温度、圧力を
検出し補正を行うことも勿論可能である。
【００１４】更に、差圧検出器の煙道における設置位置
は、蒸気発生ボイラに極力近くすることが望ましいこと
はいうまでもない。
は、蒸気発生ボイラに極力近くすることが望ましいこと
はいうまでもない。
【００１５】
【実施例】本発明の一実施例を、図１及び図２によって
説明する。本実施例は、図３に示す蒸気発生ボイラと同
様なボイラの炉内圧力制御装置に係るものであり、同一
の部分については、図１及び図において図３におけると
同一の符号を付し、その説明を省略する。
説明する。本実施例は、図３に示す蒸気発生ボイラと同
様なボイラの炉内圧力制御装置に係るものであり、同一
の部分については、図１及び図において図３におけると
同一の符号を付し、その説明を省略する。
【００１６】燃焼廃ガスの煙道１００の蒸気発生ボイラ
１の出口付近の部分の差圧を検出しやすい曲り部に差圧
検出器８５が設けられ、差圧検出器８５の信号はＡＮＤ
回路８６を経てアナログメモリ８７へ入力されるように
なっており、また差圧検出器８５の信号Ａは演算器８９
へ入力されるようになっている。スーツブロワ等のダス
ト払い落し装置１７のダスト払い落し中信号８１は、Ｎ
ＯＴ回路８２を経てＡＮＤ回路８６へ入力されると共に
ＡＮＤ回路８４へ入力され、また、ダスト払い落し装置
１７の蒸気流量信号８３は前記ＡＮＤ回路８４を経て前
記加算演算器８８へ入力されるようになっている。
１の出口付近の部分の差圧を検出しやすい曲り部に差圧
検出器８５が設けられ、差圧検出器８５の信号はＡＮＤ
回路８６を経てアナログメモリ８７へ入力されるように
なっており、また差圧検出器８５の信号Ａは演算器８９
へ入力されるようになっている。スーツブロワ等のダス
ト払い落し装置１７のダスト払い落し中信号８１は、Ｎ
ＯＴ回路８２を経てＡＮＤ回路８６へ入力されると共に
ＡＮＤ回路８４へ入力され、また、ダスト払い落し装置
１７の蒸気流量信号８３は前記ＡＮＤ回路８４を経て前
記加算演算器８８へ入力されるようになっている。
【００１７】前記加算演算器８８の信号Ｂは、前記演算
器８９へ入力される。演算器８９では、前記差圧検出器
８５より直接入力される信号Ａと加算演算器８８からの
信号Ｂとを比較演算して、その比Ａ／Ｂの信号が演算器
９０へ入力される。
器８９へ入力される。演算器８９では、前記差圧検出器
８５より直接入力される信号Ａと加算演算器８８からの
信号Ｂとを比較演算して、その比Ａ／Ｂの信号が演算器
９０へ入力される。
【００１８】ダスト払い落し装置１７へ供給される蒸気
管路には、調節弁９８とその下流側に圧力検出器９５が
設けられていて、同圧力検出器９５の信号は、調節弁９
８を制御する圧力調節装置９６へ入力されるようになっ
ている。前記演算器９０では、前記Ａ／Ｂの変化、即
ち、燃焼廃ガスの密度の変化の度合いを演算し、その信
号が、圧力調節装置９６と調節弁９８の間に設けられた
加算演算器９７へ入力されるようになっている。
管路には、調節弁９８とその下流側に圧力検出器９５が
設けられていて、同圧力検出器９５の信号は、調節弁９
８を制御する圧力調節装置９６へ入力されるようになっ
ている。前記演算器９０では、前記Ａ／Ｂの変化、即
ち、燃焼廃ガスの密度の変化の度合いを演算し、その信
号が、圧力調節装置９６と調節弁９８の間に設けられた
加算演算器９７へ入力されるようになっている。
【００１９】本実施例において、蒸気発生ボイラ１内の
伝熱面に滞積してくるダストに対して良好な伝熱を保持
するために周期的に実施されるダスト払い落し装置１７
によるダスト払い落しの際には、払い落されたダストが
燃焼廃ガスに混って煙道１００、エアヒータ２、集塵機
３に導かれてゆくから、燃焼廃ガスへのダスト混入量の
増加によって引き起される燃焼廃ガスの実質的密度の増
大により、廃ガス流路の各部分での圧力降下が大きくな
る。ＩＤＦ５１の速度、ＩＤＦ入口ダンパ４１の開度が
変化しない一定の状態においては、ＩＤＦ５１での吸引
力（吸引圧力（負圧））は変らないから、その結果、蒸
気発生ボイラ１内の炉内圧力が急増加する現象となって
現れてくる。
伝熱面に滞積してくるダストに対して良好な伝熱を保持
するために周期的に実施されるダスト払い落し装置１７
によるダスト払い落しの際には、払い落されたダストが
燃焼廃ガスに混って煙道１００、エアヒータ２、集塵機
３に導かれてゆくから、燃焼廃ガスへのダスト混入量の
増加によって引き起される燃焼廃ガスの実質的密度の増
大により、廃ガス流路の各部分での圧力降下が大きくな
る。ＩＤＦ５１の速度、ＩＤＦ入口ダンパ４１の開度が
変化しない一定の状態においては、ＩＤＦ５１での吸引
力（吸引圧力（負圧））は変らないから、その結果、蒸
気発生ボイラ１内の炉内圧力が急増加する現象となって
現れてくる。
【００２０】従って、ダスト払い落し中の蒸気発生ボイ
ラ１内の炉内圧力の急増加を軽減するためには、炉内圧
力が変化となって現れてくるまでに燃焼廃ガスの密度変
化を検出し、この変化信号でもって、ダスト払い落しの
強さをフィードフォワード制御等により、調整するのが
非常に効果的であることが判る。
ラ１内の炉内圧力の急増加を軽減するためには、炉内圧
力が変化となって現れてくるまでに燃焼廃ガスの密度変
化を検出し、この変化信号でもって、ダスト払い落しの
強さをフィードフォワード制御等により、調整するのが
非常に効果的であることが判る。
【００２１】本実施例では、ダスト払い落し中の燃焼廃
ガス密度の急増現象に着目し、蒸気発生ボイラ１の出口
の燃焼廃ガスの煙道１００の圧損（差圧）が大きく現れ
る曲り部に差圧検出器８５を設置し、この差圧信号を信
号Ａとして演算器８９へ入力し、また、この差圧信号を
ＡＮＤ回路８６に入力する。ＡＮＤ回路８６には、前記
差圧信号の他に、ＮＯＴ回路８２を経てダスト払い落し
中信号８１が導かれ、ダスト払い落し中信号８１が成立
しない時（即ち、ダスト払い落しを行っていない時）の
み、差圧信号がアナログメモリ８７に取り入れられる。
アナログメモリ８７に取り込まれた信号は、加算演算器
８８を経て演算器８９に信号Ｂとして導かれる。
ガス密度の急増現象に着目し、蒸気発生ボイラ１の出口
の燃焼廃ガスの煙道１００の圧損（差圧）が大きく現れ
る曲り部に差圧検出器８５を設置し、この差圧信号を信
号Ａとして演算器８９へ入力し、また、この差圧信号を
ＡＮＤ回路８６に入力する。ＡＮＤ回路８６には、前記
差圧信号の他に、ＮＯＴ回路８２を経てダスト払い落し
中信号８１が導かれ、ダスト払い落し中信号８１が成立
しない時（即ち、ダスト払い落しを行っていない時）の
み、差圧信号がアナログメモリ８７に取り入れられる。
アナログメモリ８７に取り込まれた信号は、加算演算器
８８を経て演算器８９に信号Ｂとして導かれる。
【００２２】以上のような系によって、演算器８９にお
いて信号Ａと信号Ｂとの比が算出される。信号Ａはダス
ト払い落しの行われている時又は行われていない時の差
圧信号、信号Ｂはダスト払い落しの行われていない時の
差圧信号（前記（２）式）に相当するから、演算器８９
で演算されるＡ／Ｂは、 ダスト払い落しの行われていない時、Ａ＝Ｂ故に、Ａ／Ｂ＝１ （５） ダスト払い落し中は前記（４）式の演算結果、 Ａ／Ｂ＝γ2 ／γ1 （６） となる。
いて信号Ａと信号Ｂとの比が算出される。信号Ａはダス
ト払い落しの行われている時又は行われていない時の差
圧信号、信号Ｂはダスト払い落しの行われていない時の
差圧信号（前記（２）式）に相当するから、演算器８９
で演算されるＡ／Ｂは、 ダスト払い落しの行われていない時、Ａ＝Ｂ故に、Ａ／Ｂ＝１ （５） ダスト払い落し中は前記（４）式の演算結果、 Ａ／Ｂ＝γ2 ／γ1 （６） となる。
【００２３】演算器８９からの出力信号は演算器９０に
取り入れられ、 ｋ（Ａ／Ｂ−１）＝Ｃ （７） 等の演算した後に、この信号を、ダスト払い落しの強さ
を決めるスーツブロワの蒸気噴射圧力調節装置９６の出
力に加算演算器９７を介して加算する。（７）式は、 ダスト払い落しの行われていない時、 Ｃ＝０ （８） ダスト払い落し中、 Ｃ＝ｋ（γ1 ／γ2 −１） （９） となるので、ダスト払い落し中のみ、前記（９）式のフ
ィードフォワード成分が加算演算器９７で加わり、調節
弁９８に伝えられ、調節弁９８の開度減少の制御がなさ
れ、ダスト払い落し用蒸気の圧力が減少制御される。こ
の結果、ダスト払い落しの強さは、燃焼廃ガス密度の増
大に即応していち早く減少制御される。
取り入れられ、 ｋ（Ａ／Ｂ−１）＝Ｃ （７） 等の演算した後に、この信号を、ダスト払い落しの強さ
を決めるスーツブロワの蒸気噴射圧力調節装置９６の出
力に加算演算器９７を介して加算する。（７）式は、 ダスト払い落しの行われていない時、 Ｃ＝０ （８） ダスト払い落し中、 Ｃ＝ｋ（γ1 ／γ2 −１） （９） となるので、ダスト払い落し中のみ、前記（９）式のフ
ィードフォワード成分が加算演算器９７で加わり、調節
弁９８に伝えられ、調節弁９８の開度減少の制御がなさ
れ、ダスト払い落し用蒸気の圧力が減少制御される。こ
の結果、ダスト払い落しの強さは、燃焼廃ガス密度の増
大に即応していち早く減少制御される。
【００２４】従って、ダスト払い落とし中の蒸気発生器
１の炉内圧力を実用上支障のない低いレベルの圧力変化
にすることができ、炉内圧力の制御性の著しい改善が実
現される。
１の炉内圧力を実用上支障のない低いレベルの圧力変化
にすることができ、炉内圧力の制御性の著しい改善が実
現される。
【００２５】また、本実施例において、ダスト払い落し
を行うダスト払い落し装置１７に使われる蒸気が燃焼廃
ガス中に含まれ、その蒸気流量が無視できない場合に
は、ダスト払い落し装置１７の蒸気流量信号８３は、ダ
スト払い落し中信号８１が存在する時（即ちダスト払い
落し中）のみ加算演算器８８に取り込まれ、加算演算器
８８で差圧検出器８５より取り込まれた差圧信号との和
を算出した補正済差圧信号Ｂが演算器８９に導かれる。
これによって、ダスト払い落し装置１７の蒸気流量によ
る炉内圧力の変動を補正することができる。
を行うダスト払い落し装置１７に使われる蒸気が燃焼廃
ガス中に含まれ、その蒸気流量が無視できない場合に
は、ダスト払い落し装置１７の蒸気流量信号８３は、ダ
スト払い落し中信号８１が存在する時（即ちダスト払い
落し中）のみ加算演算器８８に取り込まれ、加算演算器
８８で差圧検出器８５より取り込まれた差圧信号との和
を算出した補正済差圧信号Ｂが演算器８９に導かれる。
これによって、ダスト払い落し装置１７の蒸気流量によ
る炉内圧力の変動を補正することができる。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明では、蒸気
発生ボイラ炉内のダスト払い落しによる燃焼廃ガス中へ
のダスト量増大に伴う燃焼廃ガスの密度増大に起因する
煙道各部の圧力損失増大により生ずるボイラ炉内圧力増
大現象を軽減するため、ダスト払い落し前後の燃焼廃ガ
スの密度を検出し、密度の変化度合が大きくならぬよう
ダスト払い落しの強さを変えることにより、ボイラ炉内
圧力の急上昇及び過大な上昇を防止することができる。
従って、本発明は、蒸気発生ボイラ炉内圧力の異常上昇
によるボイラトリップ、ボイラ損傷等の諸トラブルを防
止することができる。
発生ボイラ炉内のダスト払い落しによる燃焼廃ガス中へ
のダスト量増大に伴う燃焼廃ガスの密度増大に起因する
煙道各部の圧力損失増大により生ずるボイラ炉内圧力増
大現象を軽減するため、ダスト払い落し前後の燃焼廃ガ
スの密度を検出し、密度の変化度合が大きくならぬよう
ダスト払い落しの強さを変えることにより、ボイラ炉内
圧力の急上昇及び過大な上昇を防止することができる。
従って、本発明は、蒸気発生ボイラ炉内圧力の異常上昇
によるボイラトリップ、ボイラ損傷等の諸トラブルを防
止することができる。
【図１】本発明の一実施例の系統図である。
【図２】同実施例の制御ブロック図である。
【図３】従来の蒸気発生ボイラの系統図である。
１ 蒸気発生ボイラ １７ ダスト払い落し装置 ８１ ダスト払い落し中信号 ８４，８６ ＡＮＤ回路 ８５ 差圧検出器 ８７ アナログメモリ ８８，９７ 加算演算器 ８９，９０ 演算器 ９５ 圧力検出器 ９６ 圧力調節装置 ９８ 調節弁 １００ 燃焼廃ガスの煙道
Claims (1)
- 【請求項１】 蒸気発生ボイラの煙道に設けられた差圧
検出器、蒸気によってボイラ内伝熱面に滞積したダスト
を払い落すダストの払い落し装置、前記差圧検出器の信
号が入力され前記ダストの払い落し装置のダスト払い落
し前後のガス密度の変化を算出する演算器、及び前記演
算器の検出したガス密度の変化に応じて前記ダストの払
い落し装置へ供給される蒸気圧を制御する手段を備えた
ことを特徴とする蒸気発生ボイラの炉内圧力制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27540193A JPH07127855A (ja) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | 蒸気発生ボイラの炉内圧力制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27540193A JPH07127855A (ja) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | 蒸気発生ボイラの炉内圧力制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07127855A true JPH07127855A (ja) | 1995-05-16 |
Family
ID=17554986
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27540193A Withdrawn JPH07127855A (ja) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | 蒸気発生ボイラの炉内圧力制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07127855A (ja) |
-
1993
- 1993-11-04 JP JP27540193A patent/JPH07127855A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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