JPH07134807A - 磁気ヘッド - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 強磁性材の一対のコアからなり、バックギャ
ップの接合面の幅が記録媒体摺動面におけるトラック幅
とほぼ同一の磁気ヘッドにおいて、バックギャップの磁
気抵抗を小さくすることを可能にした磁気ヘッドを提供
する。 【構成】 コア３０，３２の側面３０ｂ，３２ｂ上の、
このコア３２に形成された巻線部３２ｃと巻線窓４とを
回避した部分であって、かつ前記バックギャップＢＧ形
成部に対応する部分に、補助コア２を接合して構成され
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ＤＡＴ，ＶＴＲやＨＤ
Ｄ等で行なわれるトラックピッチの小さい磁気記録に適
した磁気ヘッドに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】磁気記録の高密度化に伴い、媒体の高保
磁力化により記録波長を短くし、トラック幅を狭小化す
ることで、１ビット当たりの占有面積を小さくしてきて
いる。

【０００３】それに対する磁気ヘッドとして、強磁性酸
化物であるフェライトコアの磁気ギャップ形成面に高飽
和磁束密度金属よりなる磁性膜を配したメタルインギャ
ップヘッド（以後ＭＩＧヘッドと称す。）が普及してき
た。普及してきた背景には、疑似ギャップが改善された
ことにより基本的な問題が解決され、生産性の良さによ
り低コストを実現できたことにある。

【０００４】図７にＶＴＲ用ヘッドで最も普及している
ＭＩＧヘッドを示す。

【０００５】このヘッドは、Ｍｎ−Ｚｎフェライトから
なる磁気コア３０，３２の磁気ギャップＧを形成するギ
ャップ形成面としての対向面３０ａ，３２ａに、センダ
ストの様な高飽和磁束密度の金属磁性膜３４がスパッタ
ー等の真空成膜技術により被着されている。図７では、
コア外観を明確に説明するためにヘッドベース及び巻線
は省略した。媒体と接する摺動面３６におけるトラック
幅Ｔｗは、側面が傾斜を持った溝３８で規制されてお
り、その溝３８は図８の通り突合せ面４０と平行に加工
されるため、コアのバックギャップＢＧの突合せ面幅Ｔ
ｂもその幅で規制されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかし、前述のＭＩＧ
ヘッドではトラック幅Ｔｗが小さくなると、コアの効率
低下が問題と成ってくる。それは、図９の磁気回路に示
すバックギャップＢＧの磁気抵抗Ｒｂｇが大きくなり、
次式で示す再生効率ηとインダクタンスＬともに低下が
生ずる。

【０００７】

【外１】 ここで、Ｒｆ：フロントギャップフリンジング磁気抵
抗，Ｒｆｇ：フロントギャップ磁気抵抗，Ｒｂｇ：バッ
クギャップ磁気抵抗，ＲｃＬ，ＲｃＲ：コア部磁気抵抗
である。

【０００８】仮にバックギャップ突合せ面幅Ｔｂがトラ
ック巾Ｔｗと等しい１０μｍのヘッドでは、Ｔｂがコア
厚２００μｍと等しいヘッドと比較して、バックギャッ
プの磁気抵抗Ｒｂｇは２０倍大きくなり、コアの透磁率
が下がるＭＨｚ帯域では大きな差となる。

【０００９】そこで、バックギャップの磁気抵抗Ｒｂｇ
を小さくする手段を考える必要が生じた。

【００１０】上記課題を考慮して、本発明は、強磁性材
の一対のコアからなり、バックギャップの接合面の幅が
記録媒体摺動面におけるトラック幅とほぼ同一の磁気ヘ
ッドにおいて、バックギャップの磁気抵抗を小さくする
ことを可能にした磁気ヘッドを提供することを目的とす
る。

【００１１】

【課題を解決するための手段】従来抱えている課題を解
決し、上記目的を達成するため、本発明は、コアの側面
上の、このコアに形成された巻線部と巻線窓とを回避し
た部分であって、かつ前記バックギャップ形成部に対応
する部分に、補助コアを接合して構成される。

【００１２】

【作用】上述の如き構成の磁気ヘッドによれば、バック
ギャップの磁気抵抗増加を補い、再生効率の向上が得ら
れる。

【００１３】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面を用いて詳細に
説明する。

【００１４】図１（ａ），（ｂ）は、本発明による磁気
ヘッドの一実施例の構成を示しており、図１（ａ）は斜
視図で、図１（ｂ）は図１（ａ）において矢印Ａ方向か
ら見た側面図で示している。磁気ヘッド１０のコアの基
本構造は図７で示した従来例の構成と同様であり、同符
号を付してその説明を省略する。本実施例における磁気
ヘッド１０は、ガラス６により接合されたコア３０，３
２の一方の側面３０ｂ，３２ｂ上であって、バックギャ
ップ形成部に対応した部分に、コア幅ｌに等しいＭｎ−
Ｚｎフェライトからなる補助コア２をエポキシ系樹脂固
定剤等の接着剤７により接合している。なお、本実施例
においては、後述する効果を顕著に得るため、補助コア
２を巻線窓４を覆わないようにしている。本実施例にお
いては、前述した補助コア２の幅ｌは１ｍｍ、補助コア
２の厚さｔは、０．２ｍｍとしている。この寸法は、後
述する検討結果から得られたものである。なお、他方の
側面には、図示していないが、本実施例の磁気ヘッドを
他の部材に取りつけるためのヘッドベースが取り付けら
れる。

【００１５】本実施例による磁気ヘッドの効果を確認す
るために各種条件を変えて行った測定結果を以下に述べ
る。

【００１６】使用した磁気ヘッドのトラック幅は、Ｔｗ
＝８，１２，２１，２８，６０〔μｍ〕のＭＩＧヘッド
を用意した。そして、補助コア２を接着する前後のイン
ダクタンスＬの変化ΔＬと７ＭＨｚの出力変化ΔＶを比
較した。この結果を図２に示す。インダクタンス測定は
５ＭＨｚで、出力測定はヘッドテスターを使用し、メタ
ル塗布（ＭＰ）テープを送り速度３．８〔ｍ／ｓ〕にて
走行させて行った。

【００１７】図２（ａ）に示されるように、インダクタ
ンス（Ｌ）の増加量ΔＬは、トラック幅Ｔｗの減少と共
に緩やかに大きくなっており、Ｔｗ＝８μｍでは、＋９
％の増加が見られた。これは、まさしくバックギャップ
の磁気抵抗緩和の効果である。図２（ｂ）に示されるよ
うに、７ＭＨｚ出力（Ｖ）の増加量ΔＶも、インダクタ
ンス同様トラック幅Ｔｗの減少と共に緩やかに大きくな
っており、Ｔｗ＝８μｍでは＋１ｄＢの効果が得られ
た。

【００１８】出力の増加と共にインダクタンスの増加が
有るが、図２（ｃ）に示された規格化した

【００１９】

【外２】 の変化量

【００２０】

【外３】 で見ると、Ｔｗ＝８μｍでは、＋０．６ｄＢ程度の改善
となる。

【００２１】まとめると、本実施例における補助コアを
接着した磁気ヘッドによれば、比較的広いトラック幅で
も効果が見られ、トラック幅の狭いほど効果が緩やかな
がらに大きくなっていることが明確となり、十分な効果
が得られた。

【００２２】次に、補助コア２をコア３０，３２に接合
するための接着剤の接着層の厚さδについて、７ＭＨｚ
の出力変化ΔＶを比較して検討した結果について図３を
基に説明する。実線で示したものは、コア３０，３２が
接合された後のコアの幅である１ｍｍと同じ幅（ｌ＝１
ｍｍ）の補助コアを用いた場合の結果である。なお、ト
ラック幅Ｔｗは８μｍとし、補助コアの厚さδは０．２
ｍｍとしている。この場合には、接着層が１０μｍ程度
までは、磁気抵抗緩和の効果を失わない。一方、補助コ
アの幅を、コア３０，３２を接続するのに最低限必要な
幅（図７に示すｌ_１ ）である０．３ｍｍとした場合に
は、破線で示すように、接着層の増加に伴って効果の低
下が大きくなっている。これらのことから、接着層の厚
さを小さくできる場合は、補助コアの幅を機能的に満足
させる幅でよいが、コアの幅とほぼ同じ幅に設定するこ
とで、接着層の厚さを厳しく管理する必要がなくなる。

【００２３】次に、補助コア２の厚さｔについて、７Ｍ
Ｈｚの出力変化ΔＶを比較して検討した結果について図
４を基に説明する。ここでは、補助コアの幅ｌ＝１ｍｍ
とし、トラック幅Ｔｗを２０μｍとして検討した。図４
からも明らかなように、補助コア２の厚さｔは、好まし
くはトラック幅Ｔｗの２倍程度以上の厚さがあれば、そ
の効果は変わらないが、トラック幅Ｔｗと同じ２０μｍ
程度でもほぼ満足することができる。したがって、補助
コア２の厚さｔは、トラック幅Ｔｗ以上の厚さであれば
良いということができる。ただし、補助コア２の厚さｔ
の上限は、この補助コア２が接合された磁気ヘッド１０
を取り付ける対象物によって制限されることがある。本
実施例においては、磁気ヘッド１０を不図示のＶＴＲの
回転ドラムに取り付けるものであるが、取り付けスペー
スの点などから考慮して０．３ｍｍ以下が望ましい。

【００２４】なお、本実施例における補助コア２は、図
１に示すように、巻線窓４を覆わないように補助コア２
の上端が巻線窓４の下端とほぼ一致するように形成され
るとともに、コア３２の巻線部３２ｃをも覆わないよう
に形成している。この点について、図５を用いて説明す
る。仮に図５に示すように補助コア３が巻線部３２ｃ
（図１参照）を覆うように形成されていると、巻線６に
よって巻回されるコアの断面積が増加することによる不
要なインダクタンスの増加により、出力増加の効果が相
殺されてしまう。すなわち、

【００２５】

【外４】 が大きくならない。以上のことから、補助コア２はコア
３２の巻線部３２ｃを覆わないように形成するのが良
い。

【００２６】また、本実施例においては、製造上の点か
らも効果が得られるということで、補助コア２をコア３
０，３２と同一のＭｎ−Ｚｎフェライトで形成したが、
他の材質、例えばＮｉ−Ｚｎフェライト等で形成するこ
ともできる。

【００２７】前述した実施例では、ＭＩＧヘッドに適用
した場合の説明を行ったが、高飽和磁束密度金属膜を必
要としない、フェライトヘッドでもトラック形成の方法
が同じであれば、本発明の効果は当然現れる。

【００２８】また、図６（ａ），（ｃ）に示すようにヘ
ッド５０の摺動面５２のトラック５４の形状とバックギ
ャップ５６の断面の形状が異なっていても、摺動面のト
ラック幅Ｔ′ｗとバックギャップ突合せ面の接する幅
Ｔ′ｂが大旨同じであれば、当然本発明の効果が得られ
る。なお、図６（ｃ）は図６（ｂ）に示す磁気ヘッド５
０のＡＡ断面図を示している。

【００２９】

【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
は、強磁性材の一対のコアからなり、バックギャップの
接合面の幅が記録媒体摺動面におけるトラック幅とほぼ
同一の磁気ヘッドにおいて、前記コアの側面上の、この
コアに形成された巻線部と巻線窓とを回避した部分であ
って、かつ前記バックギャップ形成部に対応する部分
に、補助コアを接合することによって、バックギャップ
の磁気抵抗を小さくできるので、出力特性が容易に改善
できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示す図であり、（ａ）は斜
視図で示しており、（ｂ）は側面図で示している。

【図２】実施例において、補助コアをコアに接着する前
後での各種変化を測定した結果を示したグラフであり、
（ａ）は５ＭＨｚインダクタンスＬの変化を示したグラ
フ、（ｂ）は７ＭＨｚの出力Ｖの変化を示したグラフ、
（ｃ）は規格化した

【外５】 の変化量を示したグラフである。

【図３】実施例において、接着層の違いによる出力Ｖの
変化を示したグラフである。

【図４】実施例において、補助コアの厚さの違いによる
出力Ｖの変化を示したグラフである。

【図５】実施例の効果を説明するための図である。

【図６】他の実施例を示す図であり、（ａ）は磁気ヘッ
ドを平面図で示した図、（ｂ）は磁気ヘッドを正面図で
示した図、（ｃ）は（ｂ）で示したＡＡ断面図である。

【図７】従来例を示す斜視図である。

【図８】トラック加工後のフェライトピースを示す斜視
図である。

【図９】磁気ヘッドを磁気回路で示した図である。

【符号の説明】

２ 補助コア ４ 巻線窓 ７ 接着層 １０ 磁気ヘッド ３０ コア ３０ｂ コア側面 ３２ コア ３２ｂ コア側面 ３２ｃ 巻線部 ＢＧ バックギャップ Ｇ ギャップ

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 強磁性材の一対のコアからなり、バック
   ギャップの接合面の幅が記録媒体摺動面におけるトラッ
   ク幅とほぼ同一の磁気ヘッドにおいて、 前記コアの側面上の、このコアに形成された巻線部と巻
   線窓とを回避した部分であって、かつ前記バックギャッ
   プ形成部に対応する部分に、補助コアを接合しているこ
   とを特徴とする磁気ヘッド。
2. 【請求項２】 請求項１において、前記補助コアの幅を
   前記コアの幅とほぼ同一とすることを特徴とする磁気ヘ
   ッド。
3. 【請求項３】 請求項１あるいは２において、前記補助
   コアの厚さを前記トラック幅以上の大きさとすることを
   特徴とする磁気ヘッド。
4. 【請求項４】 請求項１，２あるいは３において、前記
   補助コアを前記コアと同一の材質で形成することを特徴
   とする磁気ヘッド。
5. 【請求項５】 請求項１，２あるいは３において、前記
   補助コアと前記コアとの接着層の厚さを１０μｍ以下と
   することを特徴とする磁気ヘッド。