JPH07139631A - 圧力リング - Google Patents
圧力リングInfo
- Publication number
- JPH07139631A JPH07139631A JP29071593A JP29071593A JPH07139631A JP H07139631 A JPH07139631 A JP H07139631A JP 29071593 A JP29071593 A JP 29071593A JP 29071593 A JP29071593 A JP 29071593A JP H07139631 A JPH07139631 A JP H07139631A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure ring
- ring
- wear
- notch
- mating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000013011 mating Effects 0.000 claims abstract description 19
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000007733 ion plating Methods 0.000 claims abstract description 4
- 229910019590 Cr-N Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910019588 Cr—N Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 17
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 16
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 claims description 3
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 claims description 2
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 claims description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 16
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 3
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 3
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 2
- 238000005240 physical vapour deposition Methods 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000005268 plasma chemical vapour deposition Methods 0.000 description 1
- 239000013077 target material Substances 0.000 description 1
- 238000002230 thermal chemical vapour deposition Methods 0.000 description 1
- 238000001771 vacuum deposition Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
- F16J9/26—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction characterised by the use of particular materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
- F16J9/12—Details
- F16J9/14—Joint-closures
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 特殊合い口構造を有する圧力リングにおける
合い口部の耐折損性を向上させる。 【構成】 内燃機関用ピストンリングであって、一方の
合い口端部２に切欠凸部２ａを設けるとともに、他方の
合い口端部３に前記切欠凸部２ａと係合する形状の切欠
凹部３ａを設けてなる特殊合い口構造の圧力リング１に
おいて、シリンダの内周面と当接するピストンリングの
外周面４に、イオンプレーティング法などによって、厚
さ３〜３０μｍの耐摩耗性被膜（Ｃｒ−Ｎ，Ｃｒ2 Ｎな
ど）（図示せず）を形成する。
合い口部の耐折損性を向上させる。 【構成】 内燃機関用ピストンリングであって、一方の
合い口端部２に切欠凸部２ａを設けるとともに、他方の
合い口端部３に前記切欠凸部２ａと係合する形状の切欠
凹部３ａを設けてなる特殊合い口構造の圧力リング１に
おいて、シリンダの内周面と当接するピストンリングの
外周面４に、イオンプレーティング法などによって、厚
さ３〜３０μｍの耐摩耗性被膜（Ｃｒ−Ｎ，Ｃｒ2 Ｎな
ど）（図示せず）を形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は圧力リングに関し、特
に、特殊合い口構造を有する圧力リングにおける合い口
部の耐折損性を向上させた圧力リングに関する。
に、特殊合い口構造を有する圧力リングにおける合い口
部の耐折損性を向上させた圧力リングに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に往復動内燃機関のピストンには、
ピストンリングとして圧力リングとオイルリングとが装
着される。この圧力リングは、高圧の燃焼ガスが燃焼室
側からクランク室側へ流出する現象（ブローバイ）の防
止機能およびシリンダ内壁の余分な潤滑油が燃焼室に流
入することを防止している。一方、オイルリングは、シ
リンダ内壁の余分な潤滑油がクランク室側から燃焼室側
へ侵入して消費される現象（オイルアップ）の抑制機能
を有する。そして、従来の標準的なピストンリングの組
合せとしては、トップリングおよびセカンドリングから
なる２本の圧力リングと１本のオイルリングとの計３本
のピストンリングの組合せが知られている。
ピストンリングとして圧力リングとオイルリングとが装
着される。この圧力リングは、高圧の燃焼ガスが燃焼室
側からクランク室側へ流出する現象（ブローバイ）の防
止機能およびシリンダ内壁の余分な潤滑油が燃焼室に流
入することを防止している。一方、オイルリングは、シ
リンダ内壁の余分な潤滑油がクランク室側から燃焼室側
へ侵入して消費される現象（オイルアップ）の抑制機能
を有する。そして、従来の標準的なピストンリングの組
合せとしては、トップリングおよびセカンドリングから
なる２本の圧力リングと１本のオイルリングとの計３本
のピストンリングの組合せが知られている。
【０００３】一方、内燃機関の低燃費化の要請からピス
トンリングの構成についても種々の検討がなされ、特に
１本の圧力リングと１本のオイルリングとを組合せた２
本構成のピストンリングは、摩擦損失を低減し、内燃機
関の一層の効率化を可能にする技術として注目されてい
る。
トンリングの構成についても種々の検討がなされ、特に
１本の圧力リングと１本のオイルリングとを組合せた２
本構成のピストンリングは、摩擦損失を低減し、内燃機
関の一層の効率化を可能にする技術として注目されてい
る。
【０００４】しかしながら、この２本構成のピストンリ
ングはシール性の維持に留意しなければならない。従っ
て、ここに使用される圧力リングは、気密特性に優れて
いることが要求される。かかる気密特性の向上を図った
圧力リングとして、たとえば図１に示す特殊合い口構造
（いわゆるダブルラップジョイント構造）の圧力リング
が提案されている（実公平１−２２９１６号公報参
照）。
ングはシール性の維持に留意しなければならない。従っ
て、ここに使用される圧力リングは、気密特性に優れて
いることが要求される。かかる気密特性の向上を図った
圧力リングとして、たとえば図１に示す特殊合い口構造
（いわゆるダブルラップジョイント構造）の圧力リング
が提案されている（実公平１−２２９１６号公報参
照）。
【０００５】図１に示すように、この特殊合い口構造の
圧力リング１は、一方の合い口端部２に切欠凸部２ａを
設けるとともに、他方の合い口端部３に前記切欠凸部２
ａと係合する形状の切欠凹部３ａを設けている．そし
て、圧力リング１は、合い口端部２および３で広げられ
ピストン外周面のリング溝に装着され、切欠凸部２ａと
切欠凹部３ａが互いに係合して圧力リング１の合い口端
部２および３をオイルシールする構造になっている。
圧力リング１は、一方の合い口端部２に切欠凸部２ａを
設けるとともに、他方の合い口端部３に前記切欠凸部２
ａと係合する形状の切欠凹部３ａを設けている．そし
て、圧力リング１は、合い口端部２および３で広げられ
ピストン外周面のリング溝に装着され、切欠凸部２ａと
切欠凹部３ａが互いに係合して圧力リング１の合い口端
部２および３をオイルシールする構造になっている。
【０００６】また、上記特殊合い口構造の圧力リングに
おいては、図７に示すように、シリンダの内周面と当接
するピストンリングの外周面４に、厚さ１００〜１５０
μｍ程度のクロムメッキ処理５を施し、耐摩耗性を付与
している。
おいては、図７に示すように、シリンダの内周面と当接
するピストンリングの外周面４に、厚さ１００〜１５０
μｍ程度のクロムメッキ処理５を施し、耐摩耗性を付与
している。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来の特殊合い口構造の圧力リングは、ピストンリン
グの外周面４に施されるクロムメッキ５等の厚さｔが、
１００〜１５０μｍ程度と厚いため、その分ピストンリ
ングの幅（通常１．２ｍｍ〜１．５ｍｍ）および切欠凸
部２ａの幅Ｔが制約を受け、その結果、切欠凸部２ａの
曲げ強度を示す断面係数（Ｚ）（Ｎ方向）が小さくな
り、切欠凸部２ａが折れやすくなるという問題がある。
た従来の特殊合い口構造の圧力リングは、ピストンリン
グの外周面４に施されるクロムメッキ５等の厚さｔが、
１００〜１５０μｍ程度と厚いため、その分ピストンリ
ングの幅（通常１．２ｍｍ〜１．５ｍｍ）および切欠凸
部２ａの幅Ｔが制約を受け、その結果、切欠凸部２ａの
曲げ強度を示す断面係数（Ｚ）（Ｎ方向）が小さくな
り、切欠凸部２ａが折れやすくなるという問題がある。
【０００８】また、クロムメッキ等は、摺動面摩耗によ
るピストンリング合い口の広がりによって、図２に示す
ラップ長ｌが減少し、特に高速回転時のオイルシール性
が悪化し、オイル消費が増大するという問題がある。す
なわち、ラップ長ｌとオイル消費量とは図３に示す関係
があり、ラップ長ｌの下限値はオイル消費量を考慮する
と約１．０ｍｍを確保する必要があり、ラップ長ｌが減
少し約１．０ｍｍ以下になるとオイルシール性が悪化
し、オイル消費が増大する。
るピストンリング合い口の広がりによって、図２に示す
ラップ長ｌが減少し、特に高速回転時のオイルシール性
が悪化し、オイル消費が増大するという問題がある。す
なわち、ラップ長ｌとオイル消費量とは図３に示す関係
があり、ラップ長ｌの下限値はオイル消費量を考慮する
と約１．０ｍｍを確保する必要があり、ラップ長ｌが減
少し約１．０ｍｍ以下になるとオイルシール性が悪化
し、オイル消費が増大する。
【０００９】一方、図２に示すように、摩耗によるピス
トンリング合い口の広がりによってラップ長ｌが減少す
るのを補うため、あらかじめラップ長ｌをこの減少分だ
け長くすると、その分切欠凸部２ａの長さ（腕の長さ）
Ｌも長くなり、一定荷重が切欠凸部２ａに加わった場
合、基端部Ａにより大きな曲げモーメントが加わり、切
欠凸部２ａの細い基端部Ａが折れやすくなるという問題
がある。
トンリング合い口の広がりによってラップ長ｌが減少す
るのを補うため、あらかじめラップ長ｌをこの減少分だ
け長くすると、その分切欠凸部２ａの長さ（腕の長さ）
Ｌも長くなり、一定荷重が切欠凸部２ａに加わった場
合、基端部Ａにより大きな曲げモーメントが加わり、切
欠凸部２ａの細い基端部Ａが折れやすくなるという問題
がある。
【００１０】本発明は上記問題点にがんがみてなされた
ものであり、特殊合い口構造を有する圧力リングにおけ
る合い口部の耐折損性を向上させた圧力リングの提供を
目的とする。
ものであり、特殊合い口構造を有する圧力リングにおけ
る合い口部の耐折損性を向上させた圧力リングの提供を
目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明の圧力リングは、内燃機関用ピストンリングで
あって、一方の合い口端部に切欠凸部を設けるととも
に、他方の合い口端部に前記切欠凸部と係合する形状の
切欠凹部を設けてなる特殊合い口構造の圧力リングにお
いて、シリンダの内周面と当接するピストンリングの外
周面に厚さ３〜３０μｍの耐摩耗性被膜を形成した構成
としてある。
に本発明の圧力リングは、内燃機関用ピストンリングで
あって、一方の合い口端部に切欠凸部を設けるととも
に、他方の合い口端部に前記切欠凸部と係合する形状の
切欠凹部を設けてなる特殊合い口構造の圧力リングにお
いて、シリンダの内周面と当接するピストンリングの外
周面に厚さ３〜３０μｍの耐摩耗性被膜を形成した構成
としてある。
【００１２】また、本発明の圧力リングは、必要に応
じ、前記耐摩耗性被膜を、イオンプレーティング法、ス
パッタ法、真空蒸着法、または化学的蒸着法によって形
成した構成とし、あるいは、前記耐摩耗性被膜が、Ｃｒ
−Ｎ，Ｃｒ2 Ｎ，ＴｉＮ，Ｔｉ／ＴｉＮ，ＴａＮ，Ｚｒ
Ｎ，ＴｉＣ，ＴａＣ，ＳｉＣまたはＴａ2 Ｏ5 である構
成とした。
じ、前記耐摩耗性被膜を、イオンプレーティング法、ス
パッタ法、真空蒸着法、または化学的蒸着法によって形
成した構成とし、あるいは、前記耐摩耗性被膜が、Ｃｒ
−Ｎ，Ｃｒ2 Ｎ，ＴｉＮ，Ｔｉ／ＴｉＮ，ＴａＮ，Ｚｒ
Ｎ，ＴｉＣ，ＴａＣ，ＳｉＣまたはＴａ2 Ｏ5 である構
成とした。
【００１３】
【作用】上記構成からなる本発明の圧力リングは、図４
に示すように、シリンダの内周面と当接するピストンリ
ングの外周面４に施される耐摩耗性被膜５の厚さを３〜
３０μｍとしてあるので、従来（図７）に比べピストン
リングの幅および切欠凸部２ａの幅Ｔを長く取ることが
でき、その結果、切欠凸部２ａの曲げ強度アップに寄与
できる断面係数を大きくすることができ、したがって、
切欠凸部２ａが折れにくくなる。
に示すように、シリンダの内周面と当接するピストンリ
ングの外周面４に施される耐摩耗性被膜５の厚さを３〜
３０μｍとしてあるので、従来（図７）に比べピストン
リングの幅および切欠凸部２ａの幅Ｔを長く取ることが
でき、その結果、切欠凸部２ａの曲げ強度アップに寄与
できる断面係数を大きくすることができ、したがって、
切欠凸部２ａが折れにくくなる。
【００１４】また、ピストンリングの外周面４に施され
る耐摩耗性被膜５の耐摩耗性は、従来のクロムメッキ等
に比べ耐摩耗性が大きいので、摩耗によるピストンリン
グの広がりによってラップ長が減少し、オイルシール性
が悪化し、オイル消費が増大しにくい。さらに、摩耗に
よるピストンリング合い口の広がりがなく、ラップ長を
その分短くできるので、曲げモーメントの腕の長さが短
くでき、切欠凸部２ａの細い基端部が折れにくい。
る耐摩耗性被膜５の耐摩耗性は、従来のクロムメッキ等
に比べ耐摩耗性が大きいので、摩耗によるピストンリン
グの広がりによってラップ長が減少し、オイルシール性
が悪化し、オイル消費が増大しにくい。さらに、摩耗に
よるピストンリング合い口の広がりがなく、ラップ長を
その分短くできるので、曲げモーメントの腕の長さが短
くでき、切欠凸部２ａの細い基端部が折れにくい。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して説明
する。本発明の圧力リングは、図１に示すように、特殊
合い口構造（ダブルラップジョイント構造）の圧力リン
グ１であり、一方の合い口端部２には切欠凸部２ａが設
けてあり、他方の合い口端部３には前記切欠凸部２ａと
係合する形状の切欠凹部３ａを設けてある。
する。本発明の圧力リングは、図１に示すように、特殊
合い口構造（ダブルラップジョイント構造）の圧力リン
グ１であり、一方の合い口端部２には切欠凸部２ａが設
けてあり、他方の合い口端部３には前記切欠凸部２ａと
係合する形状の切欠凹部３ａを設けてある。
【００１６】本発明の圧力リング１においては、シリン
ダの内周面と当接するピストンリングの外周面４に厚さ
３〜３０μｍの耐摩耗性被膜５を形成してある。ここ
で、耐摩耗性被膜５の厚さを３〜３０μｍとすると、断
面係数は図５に示すようになり、断面係数の値が大きく
なると耐折損強度（疲労限界強度）は増大し、また、図
５から明らかなようにクロムメッキ厚１００μｍに対
し、本発明の耐摩耗性被膜３０μｍで計算した断面係数
の最小強度向上は、０．１４６〜０．１５３ｍｍ3 であ
り、クロムメッキ厚１５０μｍに対し、本発明の耐摩耗
性被膜３μｍで計算した断面係数の最大強度向上は、
０．１４６〜０．１６２ｍｍ3 である。
ダの内周面と当接するピストンリングの外周面４に厚さ
３〜３０μｍの耐摩耗性被膜５を形成してある。ここ
で、耐摩耗性被膜５の厚さを３〜３０μｍとすると、断
面係数は図５に示すようになり、断面係数の値が大きく
なると耐折損強度（疲労限界強度）は増大し、また、図
５から明らかなようにクロムメッキ厚１００μｍに対
し、本発明の耐摩耗性被膜３０μｍで計算した断面係数
の最小強度向上は、０．１４６〜０．１５３ｍｍ3 であ
り、クロムメッキ厚１５０μｍに対し、本発明の耐摩耗
性被膜３μｍで計算した断面係数の最大強度向上は、
０．１４６〜０．１６２ｍｍ3 である。
【００１７】本発明の圧力リングにおいて、厚さ３〜３
０μｍの耐摩耗性被膜を形成する方法としては、耐摩耗
性の点でメッキ法より耐摩耗性に優れるすべての処理が
挙げられる。
０μｍの耐摩耗性被膜を形成する方法としては、耐摩耗
性の点でメッキ法より耐摩耗性に優れるすべての処理が
挙げられる。
【００１８】かかる処理としては、加熱蒸発させた蒸発
原子をアルゴングロー放電中でイオン化し、負に印加し
た素地表面上に衝突させ、凝固させるイオンプレーティ
ング法、アルゴングロー放電によって不活性ガスをイオ
ン化し、この不活性ガスイオンを負に印加したターゲッ
トに衝突させ、飛散したターゲット物質を素地表面上に
凝固させるスパッタ法、高真空中で金属を加熱蒸発さ
せ、蒸発原子を素地表面上に凝固させる真空蒸着法など
の物理的蒸着法（ＰＶＤ法）、あるいは、熱ＣＶＤ法、
プラズマＣＶＤ法、光ＣＶＤ法等の化学的蒸着法（ＣＶ
Ｄ法）等が挙げられる。
原子をアルゴングロー放電中でイオン化し、負に印加し
た素地表面上に衝突させ、凝固させるイオンプレーティ
ング法、アルゴングロー放電によって不活性ガスをイオ
ン化し、この不活性ガスイオンを負に印加したターゲッ
トに衝突させ、飛散したターゲット物質を素地表面上に
凝固させるスパッタ法、高真空中で金属を加熱蒸発さ
せ、蒸発原子を素地表面上に凝固させる真空蒸着法など
の物理的蒸着法（ＰＶＤ法）、あるいは、熱ＣＶＤ法、
プラズマＣＶＤ法、光ＣＶＤ法等の化学的蒸着法（ＣＶ
Ｄ法）等が挙げられる。
【００１９】これらの方法で形成される耐摩耗性被膜
は、クロムメッキに比べ摩耗量が１／３６であり、ほと
んど摩耗がないため、０．１ｍｍのラップ長で間に合
う。したがって、ラップ長を必要最小限に抑え、腕の長
さＬを減じて耐折損強度の向上を図ることができる。ま
た、ラップ長が摩耗によって減少しないので、図３にお
いて説明したように、オイルシール性が悪化し、オイル
消費が増大することがない。
は、クロムメッキに比べ摩耗量が１／３６であり、ほと
んど摩耗がないため、０．１ｍｍのラップ長で間に合
う。したがって、ラップ長を必要最小限に抑え、腕の長
さＬを減じて耐折損強度の向上を図ることができる。ま
た、ラップ長が摩耗によって減少しないので、図３にお
いて説明したように、オイルシール性が悪化し、オイル
消費が増大することがない。
【００２０】本発明の圧力リングにおいて、ピストンリ
ングの外周面に形成される耐摩耗性被膜の種類として
は、Ｃｒ−Ｎ，Ｃｒ2 Ｎのほか，ＴｉＮ，Ｔｉ／Ｔｉ
Ｎ，ＴａＮ，ＺｒＮ，ＴｉＣ，ＴａＣ，ＳｉＣ，Ｔａ2
Ｏ5 等が挙げられる。
ングの外周面に形成される耐摩耗性被膜の種類として
は、Ｃｒ−Ｎ，Ｃｒ2 Ｎのほか，ＴｉＮ，Ｔｉ／Ｔｉ
Ｎ，ＴａＮ，ＺｒＮ，ＴｉＣ，ＴａＣ，ＳｉＣ，Ｔａ2
Ｏ5 等が挙げられる。
【００２１】なお、本発明の圧力リングの切欠凹部およ
び切欠凸部の形状は、図１に示す形状に限定されず、例
えば、図６（ａ）〜（ｃ）に示す形状であってもよい。
び切欠凸部の形状は、図１に示す形状に限定されず、例
えば、図６（ａ）〜（ｃ）に示す形状であってもよい。
【００２２】
【発明の効果】以上に説明したように本発明の圧力リン
グによれば、特殊合い口構造を有する圧力リングにおけ
る合い口部の耐折損性を向上させることができる。
グによれば、特殊合い口構造を有する圧力リングにおけ
る合い口部の耐折損性を向上させることができる。
【図１】本発明の圧力リングの特殊合い口構造を示す斜
視図図である。
視図図である。
【図２】図１の正面図である。
【図３】ラップ長さとオイル消費量の関係を示すグラフ
である。
である。
【図４】本発明の圧力リングの特殊合い口構造部分の断
面図である。
面図である。
【図５】断面係数と耐折損強度の関係を示すグラフであ
る。
る。
【図６】圧力リングの特殊合い口構造の他の態様を示す
斜視図図である。
斜視図図である。
【図７】従来の圧力リングの特殊合い口構造部分の断面
図である。
図である。
１…圧力リング ２…一方の合い口端部 ２ａ…切欠凸部 ３…他方の合い口端部 ３ａ…切欠凹部 ４…ピストンリングの外周面 ５…耐摩耗性被膜
Claims (3)
- 【請求項１】 内燃機関用ピストンリングであって、一
方の合い口端部に切欠凸部を設けるとともに、他方の合
い口端部に前記切欠凸部と係合する形状の切欠凹部を設
けてなる特殊合い口構造の圧力リングにおいて、 シリンダの内周面と当接するピストンリングの外周面に
厚さ３〜３０μｍの耐摩耗性被膜を形成したことを特徴
とする圧力リング。 - 【請求項２】 前記耐摩耗性被膜が、イオンプレーティ
ング法、スパッタ法、真空蒸着法、または化学的蒸着法
によって形成された被膜であることを特徴とする請求項
１記載の圧力リング。 - 【請求項３】 前記耐摩耗性被膜が、Ｃｒ−Ｎ，Ｃｒ2
Ｎ，ＴｉＮ，Ｔｉ／ＴｉＮ，ＴａＮ，ＺｒＮ，ＴｉＣ，
ＴａＣ，ＳｉＣまたはＴａ2 Ｏ5 であることを特徴とす
る請求項１または２記載の圧力リング。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29071593A JPH07139631A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 圧力リング |
| GB9422513A GB2284037B (en) | 1993-11-19 | 1994-11-08 | Piston ring |
| DE19944441136 DE4441136A1 (de) | 1993-11-19 | 1994-11-18 | Druckring |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29071593A JPH07139631A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 圧力リング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07139631A true JPH07139631A (ja) | 1995-05-30 |
Family
ID=17759587
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29071593A Pending JPH07139631A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 圧力リング |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07139631A (ja) |
| DE (1) | DE4441136A1 (ja) |
| GB (1) | GB2284037B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007182996A (ja) * | 1995-05-31 | 2007-07-19 | Ntn Corp | シールリング |
| JP2010519468A (ja) * | 2007-02-17 | 2010-06-03 | フェデラル−モーグル ブルシャイト ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | ピストンリング |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3793990B2 (ja) * | 1999-10-29 | 2006-07-05 | 日本ピストンリング株式会社 | 内燃機関のシリンダライナとピストンリングの組合せ |
| DE10011917C2 (de) * | 2000-03-11 | 2003-06-18 | Federal Mogul Burscheid Gmbh | Kolbenring mit Verschleissschutzschicht sowie Verschleissschutzschicht für einen Kolbenring |
| DE10207078B4 (de) | 2002-02-20 | 2004-02-12 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Kolbenring mit einer PVD-Beschichtung |
| DE102006046915C5 (de) | 2006-10-04 | 2015-09-03 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Kolbenring für Verbrennungskraftmaschinen |
| DE102006046917C5 (de) | 2006-10-04 | 2014-03-20 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Kolbenring für Verbrennungskraftmaschinen |
| DE102017104221A1 (de) * | 2017-03-01 | 2018-09-06 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Kolbenring |
| US20230304580A1 (en) * | 2020-09-11 | 2023-09-28 | Bümach Engineering International B. V. | Piston ring |
| DE202020003862U1 (de) | 2020-09-11 | 2021-12-14 | Bümach Engineering lnternational B.V. | Kolbenring |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1069448B (de) * | 1953-11-16 | 1959-11-19 | MetallgeseMschaft Aktiengesellschaft, Frankfurt/M | Zahnräder |
| GB1222072A (en) * | 1967-04-12 | 1971-02-10 | Wellworthy Ltd | Improvements in or relating to sealing rings |
| US4256318A (en) * | 1980-04-28 | 1981-03-17 | Sealed Power Corporation | Piston ring |
| DE3305920A1 (de) * | 1982-03-12 | 1983-09-22 | Dana Corp., 43615 Toledo, Ohio | Kolbenring |
| JPH04362370A (ja) * | 1991-06-04 | 1992-12-15 | Riken Corp | 内燃機関用圧縮リング |
-
1993
- 1993-11-19 JP JP29071593A patent/JPH07139631A/ja active Pending
-
1994
- 1994-11-08 GB GB9422513A patent/GB2284037B/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-11-18 DE DE19944441136 patent/DE4441136A1/de not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007182996A (ja) * | 1995-05-31 | 2007-07-19 | Ntn Corp | シールリング |
| JP2010519468A (ja) * | 2007-02-17 | 2010-06-03 | フェデラル−モーグル ブルシャイト ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | ピストンリング |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2284037B (en) | 1996-11-20 |
| DE4441136A1 (de) | 1995-07-20 |
| GB9422513D0 (en) | 1995-01-04 |
| GB2284037A (en) | 1995-05-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US12123500B2 (en) | Piston ring and method of manufacture | |
| US8201831B2 (en) | Sliding element, in particular piston ring, method for manufacturing a sliding element, sliding system and coating for a sliding element | |
| JP6340014B2 (ja) | 摺動エレメント | |
| EP2206920B1 (en) | Sliding member for compressor | |
| JP4334354B2 (ja) | Ｐｖｄ被覆層を有するピストンリング | |
| JP2003269549A (ja) | 耐摩耗性チェーン | |
| US11156291B2 (en) | Piston ring and method of manufacture | |
| JP2008286354A (ja) | 摺動部材 | |
| JPH07139631A (ja) | 圧力リング | |
| CN105190126B (zh) | 活塞圈 | |
| BR102013031072A2 (pt) | conjunto de deslizamento | |
| US7373873B2 (en) | Low friction, high durability ringless piston and piston sleeve | |
| JP6873153B2 (ja) | 保護層を備えるコーティングピストンリング | |
| JP2003042294A (ja) | ピストンリング | |
| JP2977066B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP4374160B2 (ja) | ピストンリング | |
| JPH01155061A (ja) | シリンダライナ | |
| JP2003014121A (ja) | ピストンリング | |
| JP4462077B2 (ja) | 組合せ摺動部材 | |
| JP2003014122A (ja) | ピストンリング | |
| JPH0727228A (ja) | 摺動部材およびＣｒＮ皮膜の被覆方法 | |
| JP4656741B2 (ja) | 摺動部材及びその製造方法 | |
| JP2819946B2 (ja) | 内燃機関の動弁機構のカム接触部構造 | |
| JP2004204762A (ja) | 摺動部品及びその摺動部品の製造方法 | |
| JPH10227360A (ja) | 摺動材料及びピストンリングならびに摺動材料の製造方法 |