JPH0714832B2 - 連続鋳造用耐火物の製造方法 - Google Patents
連続鋳造用耐火物の製造方法Info
- Publication number
- JPH0714832B2 JPH0714832B2 JP1325323A JP32532389A JPH0714832B2 JP H0714832 B2 JPH0714832 B2 JP H0714832B2 JP 1325323 A JP1325323 A JP 1325323A JP 32532389 A JP32532389 A JP 32532389A JP H0714832 B2 JPH0714832 B2 JP H0714832B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mgo
- refractory
- zro
- aggregate
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 14
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 claims description 12
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 7
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 10
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 10
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 10
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 6
- RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N copper;5,10,15,20-tetraphenylporphyrin-22,24-diide Chemical compound [Cu+2].C1=CC(C(=C2C=CC([N-]2)=C(C=2C=CC=CC=2)C=2C=CC(N=2)=C(C=2C=CC=CC=2)C2=CC=C3[N-]2)C=2C=CC=CC=2)=NC1=C3C1=CC=CC=C1 RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000011029 spinel Substances 0.000 description 3
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 235000012245 magnesium oxide Nutrition 0.000 description 2
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000001687 destabilization Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、連続鋳造の鋳型とタンディッシュとの間に介
在されるスライドゲート、ノズル等の連続鋳造用耐火物
の製造方法に関する。
在されるスライドゲート、ノズル等の連続鋳造用耐火物
の製造方法に関する。
［従来の技術］ 通常、連続鋳造用耐火物としては、MgO（マグネシア）
を含むMgO系耐火物が、溶鋼との接触角が大きいことか
ら、他の材質に比べ高耐食性を期待でき、広く用いられ
ている。
を含むMgO系耐火物が、溶鋼との接触角が大きいことか
ら、他の材質に比べ高耐食性を期待でき、広く用いられ
ている。
しかし、MgO系耐火物は、熱膨張率が大きいことから、
熱衝撃抵抗性に劣る欠点がある。
熱衝撃抵抗性に劣る欠点がある。
従来、上記欠点に対処するため、 （１） MgO系骨材の他にＣ（カーボン）を多量に耐火
物骨材として含有させ、熱膨張率を低くあるいは熱伝導
性をよくしたり、 （２） 単斜晶型ZrO2（ジルコニア）骨材を併用し、耐
火物製造時にマトリックス中にマイクロクラックを得
る。
物骨材として含有させ、熱膨張率を低くあるいは熱伝導
性をよくしたり、 （２） 単斜晶型ZrO2（ジルコニア）骨材を併用し、耐
火物製造時にマトリックス中にマイクロクラックを得
る。
等の方法により、熱衝撃抵抗性の向上を図る連続鋳造用
耐火物の製造方法が考えられている。
耐火物の製造方法が考えられている。
［発明が解決しようとする課題］ しかしながら、多量のＣを耐火物骨材として併用する従
来の製造方法によるMgO−Ｃ系連続鋳造用耐火物におい
ては、カーボンの酸化・脱炭による組織の脆弱化あるい
は極低炭素鋼種に対する耐食性劣化の問題がある。
来の製造方法によるMgO−Ｃ系連続鋳造用耐火物におい
ては、カーボンの酸化・脱炭による組織の脆弱化あるい
は極低炭素鋼種に対する耐食性劣化の問題がある。
又、単斜晶型ZrO2を耐火物骨材として併用する従来の製
造方法によるMgO−ZrO2系連続鋳造用耐火物において
は、ZrO2の使用量が少ないと、MgOによって安定化され
た立方晶型ZrO2の比率が増し、単斜晶型正方晶型の相
変態に起因するマイクロクラックが減少して効果が減少
する一方、ZrO2の使用量が多い、あるいは粗角として使
用すると、結合組織内に多数のクラックが発生し、強度
が著しく劣化する問題がある。
造方法によるMgO−ZrO2系連続鋳造用耐火物において
は、ZrO2の使用量が少ないと、MgOによって安定化され
た立方晶型ZrO2の比率が増し、単斜晶型正方晶型の相
変態に起因するマイクロクラックが減少して効果が減少
する一方、ZrO2の使用量が多い、あるいは粗角として使
用すると、結合組織内に多数のクラックが発生し、強度
が著しく劣化する問題がある。
そこで、本発明は、耐食性、熱衝撃抵抗性に優れ、かつ
組織の結合強度を高め得る連続鋳造用耐火物の製造方法
の提供を目的とする。
組織の結合強度を高め得る連続鋳造用耐火物の製造方法
の提供を目的とする。
［課題を解決するための手段］ 前記課題を解決するため、本発明は、MgOのみ又はMgOを
含む耐火材料100重量部に対しZrO2を５〜50重量部添加
して粒径44〜10000μｍに調製したMgO−ZrO2系骨材（以
下、MZ系骨材と称す）20〜100重量％、残部が主としてM
gO系骨材からなる耐火物原料を混練して、成形、焼成す
る方法である。
含む耐火材料100重量部に対しZrO2を５〜50重量部添加
して粒径44〜10000μｍに調製したMgO−ZrO2系骨材（以
下、MZ系骨材と称す）20〜100重量％、残部が主としてM
gO系骨材からなる耐火物原料を混練して、成形、焼成す
る方法である。
ここで、MgOを含む耐火材料とは、MgOの他に、酸化物、
炭化物、ほう化物、もしくは窒化物耐火材料又は金属の
１種以上を添加したものをいい、例えばAl2O3（アルミ
ナ）、Cr2O3（酸化クロム）、ZrB2（ほう化ジルコニウ
ム）あるいはSi3N4（窒化けい素）ウイスカ、SiC（炭化
けい素）ウイスカ等が用いられる。MgO以外の耐火材料
は、MZ系骨材自身の耐食性や強度を高めるもので、その
添加量の割合は、MZ系骨材全体のうち80重量％以下であ
ることが好ましい。80重量％を超えると、MgOの配合量
が減少し、高い耐食性を期待できなくなるおそれがあ
り、かつMgOとZrO2のバランスがくずれ、不適である。
炭化物、ほう化物、もしくは窒化物耐火材料又は金属の
１種以上を添加したものをいい、例えばAl2O3（アルミ
ナ）、Cr2O3（酸化クロム）、ZrB2（ほう化ジルコニウ
ム）あるいはSi3N4（窒化けい素）ウイスカ、SiC（炭化
けい素）ウイスカ等が用いられる。MgO以外の耐火材料
は、MZ系骨材自身の耐食性や強度を高めるもので、その
添加量の割合は、MZ系骨材全体のうち80重量％以下であ
ることが好ましい。80重量％を超えると、MgOの配合量
が減少し、高い耐食性を期待できなくなるおそれがあ
り、かつMgOとZrO2のバランスがくずれ、不適である。
又、MgO系骨材とは、MgO、MgO・Al2O3（スピネル）又は
MgO・Cr2O3（クロムスピネル）の１種以上、あるいはこ
れらの他にAl203を添加したものをいい、これら主とな
るMgO系骨材に加え、他の骨材として、より一層の耐ス
ポーリング性あるいは耐食性向上のためにＣ（炭素）を
併用することも有効である。
MgO・Cr2O3（クロムスピネル）の１種以上、あるいはこ
れらの他にAl203を添加したものをいい、これら主とな
るMgO系骨材に加え、他の骨材として、より一層の耐ス
ポーリング性あるいは耐食性向上のためにＣ（炭素）を
併用することも有効である。
［作 用］ MZ系骨材は、バデレアイト（baddeleyite）とペリクレ
ース（periclase）あるいはスピネル等を原料として溶
融製造したクリンカーだけでなく、1500℃以上の温度で
焼結させたものを破砕調製したものでもよいが、ZrO2結
晶の大きさを制御する面及び現状の製造技術、コスト面
で電融品が特に望ましい。
ース（periclase）あるいはスピネル等を原料として溶
融製造したクリンカーだけでなく、1500℃以上の温度で
焼結させたものを破砕調製したものでもよいが、ZrO2結
晶の大きさを制御する面及び現状の製造技術、コスト面
で電融品が特に望ましい。
ZrO2は、MgO、Al2O3、Cr2O3にはほとんど固溶しないた
め、MZ系骨材は、MgOあるいはMgO・Al2O3、MgO・Cr2O3
やフリーのAl2O3やCr2O3等のマトリックス中にZrO2粒子
が分散した組織を呈する。
め、MZ系骨材は、MgOあるいはMgO・Al2O3、MgO・Cr2O3
やフリーのAl2O3やCr2O3等のマトリックス中にZrO2粒子
が分散した組織を呈する。
このZrO2は、MgOの固溶量に応じて単斜晶型、正方晶型
あいは立方晶型として存在する。そして、MZ系骨材を耐
火物に使用した場合、焼成時あるいは実使用時の熱履歴
により以下のようにしてマイクロクラックを生じる。
あいは立方晶型として存在する。そして、MZ系骨材を耐
火物に使用した場合、焼成時あるいは実使用時の熱履歴
により以下のようにしてマイクロクラックを生じる。
MZ系骨材中のZrO2粒子が単斜晶型であった場合には、単
斜晶型正方晶型の相変態における膨張収縮によりZrO2
粒子周辺部にマイクロクラックを生ずる。
斜晶型正方晶型の相変態における膨張収縮によりZrO2
粒子周辺部にマイクロクラックを生ずる。
又、ZrO2粒子が正方晶型であった場合には、熱応力の増
減によって一部が単斜晶型に相変態して同様のマイクロ
クラックを生ずる。
減によって一部が単斜晶型に相変態して同様のマイクロ
クラックを生ずる。
更に、ZrO2粒子が立方晶型であった場合には、1300〜14
00℃でアニールされて脱安定化し、一部が正方晶型に相
変態し、かつ単斜晶型に相変態することでマイクロクラ
ックを生ずる。
00℃でアニールされて脱安定化し、一部が正方晶型に相
変態し、かつ単斜晶型に相変態することでマイクロクラ
ックを生ずる。
従って、MZ系骨材中のZrO2相の違いにかかわらず、焼成
時あるいは製品使用時の熱履歴においてマイクロクラッ
クが得られ、このマイクロクラックが外部から製品に加
わる熱応力を吸収、緩和することで、骨材自体及び耐火
物の熱衝撃抵抗性を高めることができる。しかも、この
マイクロクラックは、MZ系骨材中のZrO2粒子及びその周
囲にのみ発生するので、組織の結合強度を劣化させるに
は至らない。
時あるいは製品使用時の熱履歴においてマイクロクラッ
クが得られ、このマイクロクラックが外部から製品に加
わる熱応力を吸収、緩和することで、骨材自体及び耐火
物の熱衝撃抵抗性を高めることができる。しかも、この
マイクロクラックは、MZ系骨材中のZrO2粒子及びその周
囲にのみ発生するので、組織の結合強度を劣化させるに
は至らない。
ZrO2は、MgOによって立方晶型ZrO2に安定化されるた
め、MZ系骨材調製時のZrO2の添加量が、MgOのみ又はMgO
を含む耐火材料100重量部に対し５重量部未満では、マ
イクロクラックの発生量が減少して効果がなく、50重量
部を超えると、立方晶型ZrO2が増加して線熱膨張係数が
大きくなり、熱衝撃抵抗性が改善されない。
め、MZ系骨材調製時のZrO2の添加量が、MgOのみ又はMgO
を含む耐火材料100重量部に対し５重量部未満では、マ
イクロクラックの発生量が減少して効果がなく、50重量
部を超えると、立方晶型ZrO2が増加して線熱膨張係数が
大きくなり、熱衝撃抵抗性が改善されない。
MZ系骨材の粒径は、44μｍ未満であると、耐火物のマト
リックスにもマイクロクラックを生ずることになり、そ
の結果、組織の結合強度を劣化させることとなり、1000
0μｍを超えると、耐火物の製造が困難となる。
リックスにもマイクロクラックを生ずることになり、そ
の結果、組織の結合強度を劣化させることとなり、1000
0μｍを超えると、耐火物の製造が困難となる。
耐火物原料中におけるMZ系骨材の配合量が20重量％未満
となると、MZ系骨材粒子におけるマイクロクラックの総
量が少なく、通常のMgO系耐火物の欠点である低熱衝撃
抵抗性が改善されない。
となると、MZ系骨材粒子におけるマイクロクラックの総
量が少なく、通常のMgO系耐火物の欠点である低熱衝撃
抵抗性が改善されない。
［実施例］ 以下、本発明の実施例を説明する。
MgO 100重量部に対してZrO2を第１表に示すように所要
量ずつ添加し、又、MgOを含む耐火材料（MgO−Al2O3）
に対してZrO2を第２表に示すように所要量ずつ添加し、
焼結法又は溶融法により粒径44〜5000μｍの粉末からな
る12種類のMZ系骨材を調製した。
量ずつ添加し、又、MgOを含む耐火材料（MgO−Al2O3）
に対してZrO2を第２表に示すように所要量ずつ添加し、
焼結法又は溶融法により粒径44〜5000μｍの粉末からな
る12種類のMZ系骨材を調製した。
調製したMZ系骨材と、粒径0.5〜5000μｍのMgO粉末を第
1,2表に示す割合で配合し、更に所要量のバインダー
（実施例3,12は、更に外率で３重量％のカーボンを含有
する）と共に混練し、1.5kg/cm2の圧力で成形した後、
酸化又は還元雰囲気中において1600℃の温度で焼成して
スライドゲート用耐火物を得た。
1,2表に示す割合で配合し、更に所要量のバインダー
（実施例3,12は、更に外率で３重量％のカーボンを含有
する）と共に混練し、1.5kg/cm2の圧力で成形した後、
酸化又は還元雰囲気中において1600℃の温度で焼成して
スライドゲート用耐火物を得た。
上記各スライドゲート用耐火物の曲げ強さ、耐食指数、
熱衝撃試験結果及び実用寿命は、単斜晶型ZrO2を耐火物
骨材として併用した従来の方法によるスライドゲート用
耐火物その他を併記する第1,2表に示すようになった。
熱衝撃試験結果及び実用寿命は、単斜晶型ZrO2を耐火物
骨材として併用した従来の方法によるスライドゲート用
耐火物その他を併記する第1,2表に示すようになった。
第１表中、実施例１のZrO2含有量は、比較例１のそれに
相当し、実施例2,3のZrO2含有量は、比較例２のそれに
相当する。
相当し、実施例2,3のZrO2含有量は、比較例２のそれに
相当する。
又、曲げ強さその他の特性は、焼成後のピッチ含浸・揮
発分除去後に測定した。
発分除去後に測定した。
従って、実施例１〜12のように、MZ系骨材調製時に、Mg
Oのみ又はMgOを含む耐火材料100重量部に対するZrO2の
添加量を５〜50重量部とし、かつ耐火物原料全体（バイ
ンダーを除く）におけるMZ系骨材の配合量を20〜100重
量％とすることにより、曲げ強さ及び耐食指数を従来の
方法によるスライドゲート用耐火物とほぼ同等とし得、
かつ熱衝撃抵抗性及び実用寿命を従来の方法によるもの
より飛躍的に向上し得ることがわかる。
Oのみ又はMgOを含む耐火材料100重量部に対するZrO2の
添加量を５〜50重量部とし、かつ耐火物原料全体（バイ
ンダーを除く）におけるMZ系骨材の配合量を20〜100重
量％とすることにより、曲げ強さ及び耐食指数を従来の
方法によるスライドゲート用耐火物とほぼ同等とし得、
かつ熱衝撃抵抗性及び実用寿命を従来の方法によるもの
より飛躍的に向上し得ることがわかる。
これは、調製温度の違いによるMZ系骨材中のZrO2の結晶
型の相違に影響されることなく、耐火物の焼成時あるい
は実使用時の熱履歴においてMZ系骨材粒子内にマイクロ
クラックが適当量得られ、骨材を結合する耐火物のマト
リックスには、クラックが生じないためである。
型の相違に影響されることなく、耐火物の焼成時あるい
は実使用時の熱履歴においてMZ系骨材粒子内にマイクロ
クラックが適当量得られ、骨材を結合する耐火物のマト
リックスには、クラックが生じないためである。
又、実施例3,12には、カーボンを単独で添加し、かつバ
インダーを多めにして還元焼成したカーボン含有耐火物
であるが、表からわかるように、曲げ強さ、耐熱衝撃性
及び耐食性が優れていることわかる。
インダーを多めにして還元焼成したカーボン含有耐火物
であるが、表からわかるように、曲げ強さ、耐熱衝撃性
及び耐食性が優れていることわかる。
［発明の効果］ 以上のように本発明によれば、MZ系骨材中のZrO2の結晶
型の相違に影響されることなく、耐火物の焼成時あるい
は実使用時の熱履歴において、配合された耐火物原料の
うちMZ系骨材粒子内にのみマイクロクラックが得られる
ので、従来の方法によるものより、耐食性、熱衝撃抵抗
性に優れ、かつ組織の結合強度が高い連続鋳造用耐火物
を得ることができる。
型の相違に影響されることなく、耐火物の焼成時あるい
は実使用時の熱履歴において、配合された耐火物原料の
うちMZ系骨材粒子内にのみマイクロクラックが得られる
ので、従来の方法によるものより、耐食性、熱衝撃抵抗
性に優れ、かつ組織の結合強度が高い連続鋳造用耐火物
を得ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西部 隆文 愛知県刈谷市小垣江町南藤１番地 東芝セ ラミックス株式会社刈谷製造所内 (72)発明者 近藤 憲生 愛知県刈谷市小垣江町南藤１番地 東芝セ ラミックス株式会社刈谷製造所内
Claims (1)
- 【請求項１】MgOのみ又はMgOを含む耐火材料100重量部
に対しZrO2を５〜50重量部添加して粒径44〜10000μｍ
に調製したMgO−ZrO2系骨材20〜100重量％、残部が主と
してMgO系骨材からなる耐火物原料を混練して、成形、
焼成することを特徴とする連続鋳造用耐火物の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1325323A JPH0714832B2 (ja) | 1989-12-15 | 1989-12-15 | 連続鋳造用耐火物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1325323A JPH0714832B2 (ja) | 1989-12-15 | 1989-12-15 | 連続鋳造用耐火物の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03189055A JPH03189055A (ja) | 1991-08-19 |
| JPH0714832B2 true JPH0714832B2 (ja) | 1995-02-22 |
Family
ID=18175538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1325323A Expired - Fee Related JPH0714832B2 (ja) | 1989-12-15 | 1989-12-15 | 連続鋳造用耐火物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0714832B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU760214B2 (en) * | 1998-01-28 | 2003-05-08 | Krosaki Corporation | Alumina-magnesia-graphite type refractory |
| JP2015193509A (ja) * | 2014-03-31 | 2015-11-05 | 黒崎播磨株式会社 | マグネシア−スピネル−ジルコニアれんが |
-
1989
- 1989-12-15 JP JP1325323A patent/JPH0714832B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03189055A (ja) | 1991-08-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0323010B1 (en) | Carbon containing refractory | |
| US5565390A (en) | Use of a refractory ceramic brick for lining cement rotary kilns | |
| JPH0714832B2 (ja) | 連続鋳造用耐火物の製造方法 | |
| JP2607918B2 (ja) | 流し込み不定形耐火物 | |
| JP2599428B2 (ja) | ＭｇＯ−Ｃ系不焼成れんがの製造方法 | |
| JP2601134B2 (ja) | アルミナ−クロミア−ジルコン系焼結耐火れんが | |
| JP2683217B2 (ja) | 溶鋼鋳造用ノズル | |
| JP3014775B2 (ja) | 流し込み不定形耐火物 | |
| JP2575580B2 (ja) | 炭素含有耐火物 | |
| JPH01308866A (ja) | スライドゲート用耐火物の製造方法 | |
| JP2975849B2 (ja) | 製鋼用耐火物 | |
| JP3753396B2 (ja) | 高温焼成マグクロ質れんが | |
| JPH11240747A (ja) | プレートれんが | |
| JP3579231B2 (ja) | 窒化硼素含有ジルコニア・黒鉛質耐火物 | |
| JP3088096B2 (ja) | 高耐食性アルミナ−クロム系耐火物 | |
| JPH11157927A (ja) | ジルコニア質不定形耐火物 | |
| JPH06172044A (ja) | アルミナ・スピネル質キャスタブル耐火物 | |
| SU833856A1 (ru) | Шихта дл изготовлени огнеупоров | |
| JPH11246266A (ja) | アルミナ−ジルコニア−黒鉛質耐火物 | |
| JP3209842B2 (ja) | 不定形耐火物 | |
| JPH11199330A (ja) | キャスタブル耐火物の施工法 | |
| JPH0520380B2 (ja) | ||
| JPH0747465A (ja) | ジルコニア質スライディングノズルプレート | |
| JPH0483755A (ja) | アルミナ―クロミア―ジルコニア系耐火れんが | |
| JPH07206511A (ja) | マグネシア質クリンカー、不定形耐火物及び製鋼用取鍋 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |