JPH0714835B2 - 高靭性ＺｒＯ▲下２▼系焼結体およびその製造方法 - Google Patents
高靭性ＺｒＯ▲下２▼系焼結体およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH0714835B2 JPH0714835B2 JP63132063A JP13206388A JPH0714835B2 JP H0714835 B2 JPH0714835 B2 JP H0714835B2 JP 63132063 A JP63132063 A JP 63132063A JP 13206388 A JP13206388 A JP 13206388A JP H0714835 B2 JPH0714835 B2 JP H0714835B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zro
- sintered body
- mol
- tetragonal
- toughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、Y2O3およびNd2O3をZrO2の結晶構造の安定化
剤（以下単に安定化剤と記す）として含有するZrO2系焼
結体に関し、詳しくは強靭性を有し、ダイス、刃物等の
工具や構造部品、あるいは装飾部品等にも応用されるZr
O2系焼結体に関するものである。
剤（以下単に安定化剤と記す）として含有するZrO2系焼
結体に関し、詳しくは強靭性を有し、ダイス、刃物等の
工具や構造部品、あるいは装飾部品等にも応用されるZr
O2系焼結体に関するものである。
近時、高強度、高靭性を示すセラミックスとして、部分
安定化ジルコニア（以下PSZ）が注目されている。
安定化ジルコニア（以下PSZ）が注目されている。
このPSZは、室温で準安定な正方晶ZrO2が外力を受けた
場合に安定な単斜晶へ変態する現象、すなわち応力誘起
変態が生じ、詳しくは外力が変態のエネルギーとして吸
収される一方、体積膨張により、破断の原因となる亀裂
発生の抑制がなされることによって高強度、高靭性を具
現するのである。
場合に安定な単斜晶へ変態する現象、すなわち応力誘起
変態が生じ、詳しくは外力が変態のエネルギーとして吸
収される一方、体積膨張により、破断の原因となる亀裂
発生の抑制がなされることによって高強度、高靭性を具
現するのである。
現在、Y2O3を安定化剤として少量含有するY2O3−PSZがP
SZの主流となっている。
SZの主流となっている。
特公昭61−21184号（特開昭56−134564号）には、Y2O3
−PSZにおいて、Y2O32〜7mol％、結晶粒子が主として正
方晶、および磁器の平均結晶粒径が２μｍ以下の条件を
満足することにより、高強度および200〜300℃における
強度耐久性が向上される旨の報告がなされている。
−PSZにおいて、Y2O32〜7mol％、結晶粒子が主として正
方晶、および磁器の平均結晶粒径が２μｍ以下の条件を
満足することにより、高強度および200〜300℃における
強度耐久性が向上される旨の報告がなされている。
また、特公昭61−59265号（特開昭58−32066号）には、
Y2O3等の安定化剤を含み主として正方晶のZrO240〜99.5
wt％、Al2O30.5〜60wt％からなるジルコニア焼結体が開
示されている。
Y2O3等の安定化剤を含み主として正方晶のZrO240〜99.5
wt％、Al2O30.5〜60wt％からなるジルコニア焼結体が開
示されている。
このジルコニア焼結体は、Al2O3をZrO2に固溶・分散さ
せることにより、正方晶のZrO2が単斜晶に変態する温度
を下げ、ZrO2の粒成長を抑制し、この結果正方晶のZrO2
の含有量を高め、かつZrO2粒界での滑り抵抗を増加し、
硬度を増し強度を高めたものである。
せることにより、正方晶のZrO2が単斜晶に変態する温度
を下げ、ZrO2の粒成長を抑制し、この結果正方晶のZrO2
の含有量を高め、かつZrO2粒界での滑り抵抗を増加し、
硬度を増し強度を高めたものである。
一方、製法面からも種々検討がなされている。
例えば、特開昭60−54972号には、Y2O3等の安定化剤を
所定量含有するZrO2粉末を加圧成形して相対密度93％以
上まで焼結し、しかる後熱間静水圧プレス（以下HIP）
を適用することにより、強度を向上せしめる方法が開示
されている。
所定量含有するZrO2粉末を加圧成形して相対密度93％以
上まで焼結し、しかる後熱間静水圧プレス（以下HIP）
を適用することにより、強度を向上せしめる方法が開示
されている。
また、特公昭61−59267号（特開昭58−36976号）には、
原料粉末について検討を加えた結果、ZrO2、安定化剤お
よびAl2O3の各成分をより理想的に分散可能な共沈法に
よる原料粉末を使用、焼結すれば、均一な組織を有し、
マイクロポアのほとんどない焼結体が得られ、高強度に
寄与することが開示されている。
原料粉末について検討を加えた結果、ZrO2、安定化剤お
よびAl2O3の各成分をより理想的に分散可能な共沈法に
よる原料粉末を使用、焼結すれば、均一な組織を有し、
マイクロポアのほとんどない焼結体が得られ、高強度に
寄与することが開示されている。
さらに、上記のHIPおよび共沈法による原料粉末使用の
両者を適用する手法が特開昭60−86073号にて提案され
ている。
両者を適用する手法が特開昭60−86073号にて提案され
ている。
Y2O3以外の安定化剤についても種々検討がなされてお
り、東北大学金属材料研究所共通施設技術研究報告No.1
2第19〜第21頁（1987.3）には、ZrO2−Ln2O3系（3.5mol
％Ln2O3＝Sc2O3,Y2O3,La2O3,Ce2O3,Pr2O3,Nd2O3）によ
る正方晶安定化効果についての報告がなされている。
り、東北大学金属材料研究所共通施設技術研究報告No.1
2第19〜第21頁（1987.3）には、ZrO2−Ln2O3系（3.5mol
％Ln2O3＝Sc2O3,Y2O3,La2O3,Ce2O3,Pr2O3,Nd2O3）によ
る正方晶安定化効果についての報告がなされている。
そして、前記酸化物のうちではY2O3についでNd2O3が最
も正方晶安定化効果が高い旨の開示がなされている。
も正方晶安定化効果が高い旨の開示がなされている。
しかしながら従来のPSZは、ダイスや刃物等の工具への
実用化に関しては、競合材の超硬合金に比べると強靭
性、硬さの点で劣り、応用がごく一部に限られており、
十分な製品への応用が困難であった。
実用化に関しては、競合材の超硬合金に比べると強靭
性、硬さの点で劣り、応用がごく一部に限られており、
十分な製品への応用が困難であった。
本発明は以上の事実に鑑み、特に靭性を改善したZrO2系
焼結体の提供を目的とするものである。
焼結体の提供を目的とするものである。
本発明者は種々検討した結果、安定化剤としてY2O3とNd
2O3とを所定量複合添加せしめ、結晶構造を主として正
方晶、または主として正方晶および立方晶、平均結晶粒
径を１μｍ以下のZrO2系焼結体とすることより応力誘起
変態率を向上し、従来のY2O3−PSZよりも優れた靭性を
獲得することができることを知見した。
2O3とを所定量複合添加せしめ、結晶構造を主として正
方晶、または主として正方晶および立方晶、平均結晶粒
径を１μｍ以下のZrO2系焼結体とすることより応力誘起
変態率を向上し、従来のY2O3−PSZよりも優れた靭性を
獲得することができることを知見した。
すなわち本発明は、 安定化剤としてNd2O3を0.1〜3mol％およびY2O30.5〜3.5
mol％を含有するZrO2からなることを特徴とする高靭性Z
rO2系焼結体、 安定化剤としてNd2O3を0.1〜3mol％およびY2O3を0.5〜
3.5mol％含有し、結晶構造が主として正方晶、または正
方晶および立方晶、平均結晶粒径が１μｍ以下であるこ
とを特徴とする高靭性ZrO2系焼結体、 ならびに安定化剤としてNd2O3を0.1〜3mol％およびY2O3
0.5〜3.5mol％を含有するZrO2からなるZrO2系焼結体の
製造方法であって、前記組成を有する原料粉末を成形、
焼結した後、圧力100kg/cm2以上、温度1300〜1600℃の
条件で熱間静水圧プレス処理することを特徴とする高靭
性ZrO2系焼結体の製造方法である。
mol％を含有するZrO2からなることを特徴とする高靭性Z
rO2系焼結体、 安定化剤としてNd2O3を0.1〜3mol％およびY2O3を0.5〜
3.5mol％含有し、結晶構造が主として正方晶、または正
方晶および立方晶、平均結晶粒径が１μｍ以下であるこ
とを特徴とする高靭性ZrO2系焼結体、 ならびに安定化剤としてNd2O3を0.1〜3mol％およびY2O3
0.5〜3.5mol％を含有するZrO2からなるZrO2系焼結体の
製造方法であって、前記組成を有する原料粉末を成形、
焼結した後、圧力100kg/cm2以上、温度1300〜1600℃の
条件で熱間静水圧プレス処理することを特徴とする高靭
性ZrO2系焼結体の製造方法である。
ZrO2系焼結体の強靭化は、前述のように正方晶から単斜
晶への応力誘起変態により可能となるが、Nd2O3のZrO2
への添加は、各種の安定化剤を検討したところ、Y2O3と
複合添加することによりZrO2の正方晶から単斜晶への応
力誘起変態率が最も高くなる安定化剤であることが判明
し、従来の安定化剤よりも実質的に高靭性を示すことを
知見したのである。
晶への応力誘起変態により可能となるが、Nd2O3のZrO2
への添加は、各種の安定化剤を検討したところ、Y2O3と
複合添加することによりZrO2の正方晶から単斜晶への応
力誘起変態率が最も高くなる安定化剤であることが判明
し、従来の安定化剤よりも実質的に高靭性を示すことを
知見したのである。
ここで、実質的に高靭性とは、以下のような意義を有す
るものである。
るものである。
すなわち、単斜晶相を含むZrO2系焼結体、例えばY2O3を
2mol％程度含有するZrO2系焼結体は、単斜晶を含みミク
ロクラックが存在するために、見掛け上高靭性を示す
が、ダイスや刃物等の工具へ応用した場合、耐摩耗性、
耐チッピング性においては測定された靭性値から期待さ
れる性能は得られない。このような観点から従来はY2O3
を2.5〜3mol％程度含有する単斜晶を含有しない焼結体
が実用上高靭性材として用いられている。
2mol％程度含有するZrO2系焼結体は、単斜晶を含みミク
ロクラックが存在するために、見掛け上高靭性を示す
が、ダイスや刃物等の工具へ応用した場合、耐摩耗性、
耐チッピング性においては測定された靭性値から期待さ
れる性能は得られない。このような観点から従来はY2O3
を2.5〜3mol％程度含有する単斜晶を含有しない焼結体
が実用上高靭性材として用いられている。
工具特性として要求される靭性は、ミクロクラック、換
言すれば単斜晶を含まずに高靭性を発現するメカニズム
を有することが重要である。
言すれば単斜晶を含まずに高靭性を発現するメカニズム
を有することが重要である。
すなわち、単斜晶によるミクロクラックを含む焼結体が
高靭性を示すのは材質的なものではなく、構造的に靭性
に寄与しているものであるのに対し、本発明における焼
結体には研磨加工等の応力誘起変態で生じる焼結体表面
の単斜晶以外には単斜晶は含まれず、正方晶、または正
方晶および立方晶であり、正方晶の応力誘起変態率が高
いことによって高靭性が実現されるところに特徴があ
る。
高靭性を示すのは材質的なものではなく、構造的に靭性
に寄与しているものであるのに対し、本発明における焼
結体には研磨加工等の応力誘起変態で生じる焼結体表面
の単斜晶以外には単斜晶は含まれず、正方晶、または正
方晶および立方晶であり、正方晶の応力誘起変態率が高
いことによって高靭性が実現されるところに特徴があ
る。
なお、前述の如くそれぞれZrO2にY2O3、およびZrO2にNd
2O3を安定化剤として含有せしめる技術は知られてい
る。
2O3を安定化剤として含有せしめる技術は知られてい
る。
しかし、前記東北大学金属材料研究所共通施設技術研究
報告に記載されるようにNd2O3の正方晶安定化効果はY2O
3を越えるものでなく、また正方晶の応力誘起変態率に
ついては、一切開示することがないのであるから、Nd2O
3とY2O3との複合添加にかかる本発明に対しこれら公知
技術は何ら示唆を与えるものではない。
報告に記載されるようにNd2O3の正方晶安定化効果はY2O
3を越えるものでなく、また正方晶の応力誘起変態率に
ついては、一切開示することがないのであるから、Nd2O
3とY2O3との複合添加にかかる本発明に対しこれら公知
技術は何ら示唆を与えるものではない。
また、特開昭61−26562号と特開昭62−59571号にNd2O3
のZrO2への添加が開示されているが、特開昭61−26562
号は、NdとZrの複酸化物、すなわちNd2Zr2O7がZrO2焼結
体中に析出していることが必須条件となっており、また
特開昭62−59571号では、着色を目的にNd2O3を0.001〜
0.08wt％（約0.03mol％）添加したことが公表されてい
るのみで、本発明を示唆するに足るものでない。
のZrO2への添加が開示されているが、特開昭61−26562
号は、NdとZrの複酸化物、すなわちNd2Zr2O7がZrO2焼結
体中に析出していることが必須条件となっており、また
特開昭62−59571号では、着色を目的にNd2O3を0.001〜
0.08wt％（約0.03mol％）添加したことが公表されてい
るのみで、本発明を示唆するに足るものでない。
本発明において、Nd2O30.1〜3mol％、Y2O30.5〜3.5mol
％の範囲とするのは、それぞれ限定範囲未満では、単斜
晶、限定範囲を越えると立方晶の割合が多くなる一方、
正方晶の割合が少なくなるためである。
％の範囲とするのは、それぞれ限定範囲未満では、単斜
晶、限定範囲を越えると立方晶の割合が多くなる一方、
正方晶の割合が少なくなるためである。
結晶構造は高靭性を得るために実質的に正方晶、または
正方晶および立方晶とする。
正方晶および立方晶とする。
本発明において実質的に正方晶、または正方晶および立
方晶とは、前述の如く加工等の応力誘起変態で生じる焼
結体表面の単斜晶以外には単斜晶を含まず、実質的に正
方晶のみの結晶構造からなる場合、および立方晶が存在
する場合であっても後述する実施例で示した方法によっ
て得られるすべての結晶構造に対する立方晶の割合が30
mol％以下である場合を言う。
方晶とは、前述の如く加工等の応力誘起変態で生じる焼
結体表面の単斜晶以外には単斜晶を含まず、実質的に正
方晶のみの結晶構造からなる場合、および立方晶が存在
する場合であっても後述する実施例で示した方法によっ
て得られるすべての結晶構造に対する立方晶の割合が30
mol％以下である場合を言う。
また焼結体の結晶構造を主として正方晶、または正方晶
および立方晶とするには平均結晶粒径を１μｍ以下とす
ることが重要である。
および立方晶とするには平均結晶粒径を１μｍ以下とす
ることが重要である。
本発明によれば応力誘起変態率を、従来のY2O3−PSZの
中で高靭性材が20％程度であるのに対し25％以上とする
ことができる。
中で高靭性材が20％程度であるのに対し25％以上とする
ことができる。
なお、本願発明における応力誘起変態率とは後述する実
施例にて説明する方法によって定義されるものとする。
施例にて説明する方法によって定義されるものとする。
本発明焼結体を得るには、原料粉末を成形、焼結する、
あるいはこれらの焼結体をさらに、圧力100kg/cm2以
上、温度1300〜1600℃の条件で熱間静水圧プレス処理を
適用することにより、さらに緻密化し高強度化すること
が可能である。
あるいはこれらの焼結体をさらに、圧力100kg/cm2以
上、温度1300〜1600℃の条件で熱間静水圧プレス処理を
適用することにより、さらに緻密化し高強度化すること
が可能である。
ところで、原料粉としては、焼成後ZrO2、Y2O3、Nd2O3
となる塩を用いいても良いし、好ましくは共沈法等の湿
式法によって合成された粉末を用いることにより、組成
的な均一性からさらに特性向上が可能となる。
となる塩を用いいても良いし、好ましくは共沈法等の湿
式法によって合成された粉末を用いることにより、組成
的な均一性からさらに特性向上が可能となる。
以下本発明を実施例に基づき説明する。
市販の共沈法により作成されたZrO2−Y2O3系粉末と硝酸
ネオジウム〔Nd（NO3）３・6H2O〕を入手し、焼結後第
１表のNo.1〜９に示す組成になるように、硝酸ネオジウ
ムを秤量して、前記ZrO2−Y2O3系粉末に添加し、ボール
ミルで湿式混合した。バインダーを添加して得られたス
ラリーをスプレードライヤーで造粒し、ラバープレスで
3ton/cm2の圧力で成形した。大気中、1500℃の温度で焼
結した後、1450℃、1500atm、Arガス中でHIP処理して、
供試試験片（以下TP）とし以下説明する手法で各種特性
を評価した。
ネオジウム〔Nd（NO3）３・6H2O〕を入手し、焼結後第
１表のNo.1〜９に示す組成になるように、硝酸ネオジウ
ムを秤量して、前記ZrO2−Y2O3系粉末に添加し、ボール
ミルで湿式混合した。バインダーを添加して得られたス
ラリーをスプレードライヤーで造粒し、ラバープレスで
3ton/cm2の圧力で成形した。大気中、1500℃の温度で焼
結した後、1450℃、1500atm、Arガス中でHIP処理して、
供試試験片（以下TP）とし以下説明する手法で各種特性
を評価した。
抗折強度は、JIS R1601に従い測定した。
破壊靭性は、ビッカース圧痕法（荷重20kg）による下記
の新原の式を用て計算した。
の新原の式を用て計算した。
（ＫIC/Ha1/2）（H/E）2/5＝0.018（l/a）−1/2 ＫIC：破壊靭性、H:ビッカース硬さ E:ヤング率、a:圧痕径の1/2 l:（クラック長さ‐圧痕径）の1/2 応力誘起変態率は、＃100のダイヤモンド砥石で、TPの
表面を約0.5kg/cm2の面圧で10分間研磨した時の単斜晶
率と研磨前の正方晶率の比、すなわち下記の式で表わし
た。
表面を約0.5kg/cm2の面圧で10分間研磨した時の単斜晶
率と研磨前の正方晶率の比、すなわち下記の式で表わし
た。
Ta:研磨前（鏡面仕上後1200℃でアニーリングした状態
の）Ｔ相の割合（mol％） Ma:研磨前のＭ相の割合（mol％） Mb:研磨後のＭ相の割合（mol％） 硬さ、ビッカース法（荷重500g）による。
の）Ｔ相の割合（mol％） Ma:研磨前のＭ相の割合（mol％） Mb:研磨後のＭ相の割合（mol％） 硬さ、ビッカース法（荷重500g）による。
または結晶構造は、単斜晶、正方晶および立方晶の割合
（mol％）を、Ｘ線回折のピーク値（それぞれIm、It、I
t）を利用し、下記の式によって求めた、TPは、鏡面仕
上後、1200℃、大気中でアニーリングした。
（mol％）を、Ｘ線回折のピーク値（それぞれIm、It、I
t）を利用し、下記の式によって求めた、TPは、鏡面仕
上後、1200℃、大気中でアニーリングした。
Ｃ＝１−（Ｍ＋Ｔ） 第１表に焼結体の特性をまとめて示す。
テストNo.3はY2O3を単独で2mol％含み破壊靭性値が10.5
（MN/m1.5を示しているが、単斜晶を含んでおり、実質
的な意味において高靭性を示すものではない。テストN
o.7はY2O3を単独で2.5mol％含有する従来多用されてい
る組成の焼結体であるが、破壊靭性（MN/m1.5は7.1であ
る。
（MN/m1.5を示しているが、単斜晶を含んでおり、実質
的な意味において高靭性を示すものではない。テストN
o.7はY2O3を単独で2.5mol％含有する従来多用されてい
る組成の焼結体であるが、破壊靭性（MN/m1.5は7.1であ
る。
これに対しテストNo.1,2,4,5,6および8,9は、単斜晶を
含むことなく破壊靭性（MN/m1.5）が8.5以上という優れ
た値を示している。
含むことなく破壊靭性（MN/m1.5）が8.5以上という優れ
た値を示している。
すなわち、通常結晶粒径が小さいと正方晶が安定し、応
力誘起変態が生じにくいとされているが、Nd2O3とY2O3
を複合添加せしめることによりY2O3単独のZrO2焼結体に
比べて結晶粒径が小さい場合ですら、明らかに応力誘起
変態率が高く、これが靭性に寄与しているのである。
力誘起変態が生じにくいとされているが、Nd2O3とY2O3
を複合添加せしめることによりY2O3単独のZrO2焼結体に
比べて結晶粒径が小さい場合ですら、明らかに応力誘起
変態率が高く、これが靭性に寄与しているのである。
以上説明のように本発明によれば、従来不十分であった
ZrO2系焼結体の靭性が改良され、ダイスや刃物等の工具
分野への応用が一層拡大されるものである。
ZrO2系焼結体の靭性が改良され、ダイスや刃物等の工具
分野への応用が一層拡大されるものである。
Claims (4)
- 【請求項１】ZrO2の結晶構造の安定化剤としてNd2O3を
0.1〜3mol％およびY2O30.5〜3.5mol％を含有するZrO2か
らなることを特徴とすする高靭性ZrO2系焼結体。 - 【請求項２】ZrO2の結晶構造の安定化剤としてNd2O3を
0.1〜3mol％およびY2O3を0.5〜3.5mol％含有し、結晶構
造が主として正方晶、または正方晶および立方晶からな
り、平均結晶粒径が１μｍ以下であることを特徴とする
高靭性ZrO2系焼結体。 - 【請求項３】応力誘起変態率が25％以上である請求項１
または請求項２記載の高靭性ZrO2系焼結体。 - 【請求項４】ZrO2の結晶構造の安定化剤としてのNd2O3
を0.1〜3mol％およびY2O30.5〜3.5mol％を含有するZrO2
からなるZrO2系焼結体の製造方法であって、前記組成を
有する原料粉末を成形、焼結した後、圧力100kg/cm2以
上、温度1300〜1600℃の条件で熱間静水圧プレス処理す
ることを特徴とする高靭性ZrO2系焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63132063A JPH0714835B2 (ja) | 1987-06-11 | 1988-05-30 | 高靭性ＺｒＯ▲下２▼系焼結体およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62-145963 | 1987-06-11 | ||
| JP14596387 | 1987-06-11 | ||
| JP63132063A JPH0714835B2 (ja) | 1987-06-11 | 1988-05-30 | 高靭性ＺｒＯ▲下２▼系焼結体およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6476963A JPS6476963A (en) | 1989-03-23 |
| JPH0714835B2 true JPH0714835B2 (ja) | 1995-02-22 |
Family
ID=26466718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63132063A Expired - Lifetime JPH0714835B2 (ja) | 1987-06-11 | 1988-05-30 | 高靭性ＺｒＯ▲下２▼系焼結体およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0714835B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20220332649A1 (en) * | 2021-04-12 | 2022-10-20 | Tosoh Corporation | Sintered body |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6772591B2 (ja) * | 2016-06-30 | 2020-10-21 | 東ソー株式会社 | 透光性ジルコニア焼結体及びその製造方法並びにその用途 |
-
1988
- 1988-05-30 JP JP63132063A patent/JPH0714835B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20220332649A1 (en) * | 2021-04-12 | 2022-10-20 | Tosoh Corporation | Sintered body |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6476963A (en) | 1989-03-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR910005053B1 (ko) | 고-인성 ZrO₂소결체 및 이의 제조방법 | |
| JP5366398B2 (ja) | 複合セラミックス及びその製法 | |
| JPS63139050A (ja) | ジルコニア質セラミツクス | |
| US20140011661A1 (en) | Method of making high toughness high strength zirconia bodies | |
| JP2005082459A (ja) | 複合セラミックスおよびその製法 | |
| Pyda et al. | CaO-containing tetragonal ZrO2 polycrystals (Ca-TZP) | |
| JPH0553751B2 (ja) | ||
| JP4589642B2 (ja) | アルミナ・ジルコニア系セラミックス及びその製法 | |
| JP2002154873A (ja) | 耐久性にすぐれたジルコニア質焼結体 | |
| JPH0714835B2 (ja) | 高靭性ＺｒＯ▲下２▼系焼結体およびその製造方法 | |
| JP3076682B2 (ja) | アルミナ系焼結体及びその製造方法 | |
| JPH0688835B2 (ja) | 高靭性ＺｒＯ▲下２▼系焼結体およびその製造方法 | |
| JP2671929B2 (ja) | ジルコニア系セラミック材料とその製造法 | |
| JP2001302345A (ja) | 耐久性にすぐれたジルコニア質焼結体およびその製造方法 | |
| JP2004075425A (ja) | 部分安定化ジルコニア焼結体 | |
| JP3145470B2 (ja) | 炭化タングステン−アルミナ質焼結体およびその製法 | |
| JP2001316178A (ja) | 耐久性および耐摩耗性にすぐれたジルコニア質焼結体からなる粉砕・分散用メディア | |
| JP3078430B2 (ja) | 高強度アルミナ質焼結体 | |
| US4971933A (en) | Ternary ceramic alloys of ZR-CE-HF oxides | |
| JPH07215758A (ja) | ジルコニア質焼結体 | |
| KR910005427B1 (ko) | 고-인성 ZrO₂소결체 및 이의 제조방법 | |
| Xu et al. | Fabrication and characterization of (Nd, Y)-TZP ceramics from stabilizer-coated nanopowder | |
| JP2581939B2 (ja) | 高強度アルミナ質焼結体及びその製造方法 | |
| JPS61242956A (ja) | 高靭性のセラミツク合金 | |
| JP4243514B2 (ja) | 複合セラミックス及びその製法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090222 Year of fee payment: 14 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090222 Year of fee payment: 14 |