JPH07156231A - 射出成形機のスクリュ - Google Patents
射出成形機のスクリュInfo
- Publication number
- JPH07156231A JPH07156231A JP31036593A JP31036593A JPH07156231A JP H07156231 A JPH07156231 A JP H07156231A JP 31036593 A JP31036593 A JP 31036593A JP 31036593 A JP31036593 A JP 31036593A JP H07156231 A JPH07156231 A JP H07156231A
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- JP
- Japan
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- screw
- flight
- resin
- injection molding
- molding machine
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 バレル内の樹脂の高混練を図り、可塑化効率
の向上と樹脂可塑化の均一化を図った射出成形機のスク
リュを提供するものである。 【構成】 スクリュフライト２ａの螺旋角θが１５°〜
２５°で、フライト幅Ｂがスクリュ外径Ｄの１／２０〜
１／５である射出成形機のスクリュ２において、スクリ
ュフライトの頂部前方側にスクリュフライト２ａの螺旋
角θよりも大きい螺旋角θL を有する切り欠き２０L と
螺旋角θよりも小さい螺旋角θS を有する切り欠き２０
S とを交互に配列形成するとともに、スクリュ２の前方
側に向かって加工深さを順次深くしたものである。
の向上と樹脂可塑化の均一化を図った射出成形機のスク
リュを提供するものである。 【構成】 スクリュフライト２ａの螺旋角θが１５°〜
２５°で、フライト幅Ｂがスクリュ外径Ｄの１／２０〜
１／５である射出成形機のスクリュ２において、スクリ
ュフライトの頂部前方側にスクリュフライト２ａの螺旋
角θよりも大きい螺旋角θL を有する切り欠き２０L と
螺旋角θよりも小さい螺旋角θS を有する切り欠き２０
S とを交互に配列形成するとともに、スクリュ２の前方
側に向かって加工深さを順次深くしたものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融樹脂を金型内に射
出して成形する射出成形機のスクリュに係り、特にバレ
ル内樹脂の可塑化効率の向上と高混練機能を付与した射
出成形機のスクリュに関する。
出して成形する射出成形機のスクリュに係り、特にバレ
ル内樹脂の可塑化効率の向上と高混練機能を付与した射
出成形機のスクリュに関する。
【０００２】
【従来の技術】射出成形機は、図３に示すように、先端
部にノズル３を有し、外周部に温度調節装置（ヒータ１
１）を有するバレル１を備えている。このバレル１は、
金型４の材料注入口へノズル３を臨ませうるようにして
配設されている。ホッパ１０から樹脂排出口１０ａを経
由してバレル１内へ送り込まれた樹脂は、モータ５によ
り回転駆動されるスクリュ２により材料供給部より圧縮
部へ移送され、圧縮部においてねじ溝の溝深さが漸減す
るために徐々に圧縮作用を受ける。この過程でスクリュ
２のフライト２ａ間の樹脂はヒータ１１によるバレル１
の内壁面からの熱伝達と、前記スクリュ２の回転作用に
よる樹脂自身、および、樹脂とバレル１もしくは前記ス
クリュ２との間で生じる摩擦熱（剪断エネルギにより発
生する）により、バレル１の内壁面に溶融したメルトフ
ィルムが形成され、さらに前記フライト２ａにより掻集
され、スクリュ溝２ｂにメルトプールが形成される。こ
のように、可塑化が促進される過程におけるバレル１内
の樹脂はメルトフィルム、メルトプールおよびまだ溶融
点に達していないソリッドベッドの３つの部分から構成
され、これらがスクリュ２の回転に伴い、さらに前方の
樹脂溜り３ａに移送される間に連続的にヒータ１１から
の加熱とスクリュ２による回転作用とで未溶融部分（ソ
リッドベッド）を溶融部分（メルト）に変換し、前記ス
クリュ２の計量部では未溶融部分をなくして均質な溶融
可塑化樹脂を得ようとするものである。
部にノズル３を有し、外周部に温度調節装置（ヒータ１
１）を有するバレル１を備えている。このバレル１は、
金型４の材料注入口へノズル３を臨ませうるようにして
配設されている。ホッパ１０から樹脂排出口１０ａを経
由してバレル１内へ送り込まれた樹脂は、モータ５によ
り回転駆動されるスクリュ２により材料供給部より圧縮
部へ移送され、圧縮部においてねじ溝の溝深さが漸減す
るために徐々に圧縮作用を受ける。この過程でスクリュ
２のフライト２ａ間の樹脂はヒータ１１によるバレル１
の内壁面からの熱伝達と、前記スクリュ２の回転作用に
よる樹脂自身、および、樹脂とバレル１もしくは前記ス
クリュ２との間で生じる摩擦熱（剪断エネルギにより発
生する）により、バレル１の内壁面に溶融したメルトフ
ィルムが形成され、さらに前記フライト２ａにより掻集
され、スクリュ溝２ｂにメルトプールが形成される。こ
のように、可塑化が促進される過程におけるバレル１内
の樹脂はメルトフィルム、メルトプールおよびまだ溶融
点に達していないソリッドベッドの３つの部分から構成
され、これらがスクリュ２の回転に伴い、さらに前方の
樹脂溜り３ａに移送される間に連続的にヒータ１１から
の加熱とスクリュ２による回転作用とで未溶融部分（ソ
リッドベッド）を溶融部分（メルト）に変換し、前記ス
クリュ２の計量部では未溶融部分をなくして均質な溶融
可塑化樹脂を得ようとするものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような射出成形機
１００では、バレル１内に供給された樹脂はヒータ１１
より与えられた熱がバレル１の内面から樹脂ペレットへ
伝達されるとともに、スクリュ２の回転によって生じる
樹脂ペレット同志の剪断発熱によって生じた熱が樹脂ペ
レットへ伝わり、バレル１内の樹脂はスクリュフライト
２ａの頂部に近いものほど溶融が早く、フライトとフラ
イトとの間のスクリュ溝２ｂにある樹脂ペレットは比較
的受熱量が小さく、その分溶融が遅くなる。一方、スク
リュ２のフライト２ａには、通常１５°〜２５°の螺旋
角θがつけられており、フライト頂部の前方側の側面に
よって前方へ移送するが、上述した早く溶融状態に達し
て粘度の小さくなった樹脂と主としてスクリュ溝２ｂ内
にあるあまり溶融が進まず、従って粘度の比較的高い樹
脂とを倶に同一の螺旋角θを有するスクリュフライト２
ａで移送することは先端ノズル３における樹脂の溶融状
態の均一性の点で問題があった。また、特に高混練を必
要とする樹脂を扱うスクリュは、本来のスクリュフライ
ト部に加えミキシングゾーン（混練ゾーン）を設けてお
り、その分スクリュの長さが長くなり、射出成形機全体
の設備費が高くなるという難点があり、また可塑化能力
が低下するという問題があった。本発明の目的は、上に
述べた２つの問題を同時に解決し、高混練機能を有し、
かつ、可塑化効率の向上と樹脂溶融状態の均一化を図っ
た射出成形機のスクリュを提供しようとするものであ
る。
１００では、バレル１内に供給された樹脂はヒータ１１
より与えられた熱がバレル１の内面から樹脂ペレットへ
伝達されるとともに、スクリュ２の回転によって生じる
樹脂ペレット同志の剪断発熱によって生じた熱が樹脂ペ
レットへ伝わり、バレル１内の樹脂はスクリュフライト
２ａの頂部に近いものほど溶融が早く、フライトとフラ
イトとの間のスクリュ溝２ｂにある樹脂ペレットは比較
的受熱量が小さく、その分溶融が遅くなる。一方、スク
リュ２のフライト２ａには、通常１５°〜２５°の螺旋
角θがつけられており、フライト頂部の前方側の側面に
よって前方へ移送するが、上述した早く溶融状態に達し
て粘度の小さくなった樹脂と主としてスクリュ溝２ｂ内
にあるあまり溶融が進まず、従って粘度の比較的高い樹
脂とを倶に同一の螺旋角θを有するスクリュフライト２
ａで移送することは先端ノズル３における樹脂の溶融状
態の均一性の点で問題があった。また、特に高混練を必
要とする樹脂を扱うスクリュは、本来のスクリュフライ
ト部に加えミキシングゾーン（混練ゾーン）を設けてお
り、その分スクリュの長さが長くなり、射出成形機全体
の設備費が高くなるという難点があり、また可塑化能力
が低下するという問題があった。本発明の目的は、上に
述べた２つの問題を同時に解決し、高混練機能を有し、
かつ、可塑化効率の向上と樹脂溶融状態の均一化を図っ
た射出成形機のスクリュを提供しようとするものであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】以上の課題を解決するた
めに、本発明においては、スクリュフライトの螺旋角が
１５°〜２５°で、フライト幅がスクリュ外径の１／２
０〜１／５である射出成形機において、該スクリュフラ
イトの頂部前方側に前記スクリュフライトの螺旋角より
も大きい螺旋角を有する切り欠きと前記スクリュフライ
トの螺旋角よりも小さい螺旋角を有する切り欠きとを交
互に配列して形成するとともに、該２種類の切り欠きの
各々は、それぞれスクリュの前方側に向かうに従って加
工深さを順次深くした構成としたものである。
めに、本発明においては、スクリュフライトの螺旋角が
１５°〜２５°で、フライト幅がスクリュ外径の１／２
０〜１／５である射出成形機において、該スクリュフラ
イトの頂部前方側に前記スクリュフライトの螺旋角より
も大きい螺旋角を有する切り欠きと前記スクリュフライ
トの螺旋角よりも小さい螺旋角を有する切り欠きとを交
互に配列して形成するとともに、該２種類の切り欠きの
各々は、それぞれスクリュの前方側に向かうに従って加
工深さを順次深くした構成としたものである。
【０００５】
【作用】本発明においては、スクリュフライトの頂部前
方側にスクリュフライトの螺旋角θよりも大きな螺旋角
θL をもつ切り欠き２０L と螺旋角θよりも小さい螺旋
角θS を有する切り欠き２０S とを交互に配列しながら
形成し、しかもその切り欠き２０L 、２０S の加工深さ
をスクリュ２の先端側（前方側）に行くに従って深くし
たので、フライト前方側側面に接する樹脂はその移送の
際に早送りと遅送りとを繰り返し交互に受け、高混練の
状態となるとともに、溶融する樹脂量の増加に伴いスク
リュ前方側へ行くほど切り欠き深さが増すので溶融樹脂
の混練が効果的に行える。従って、ノズル３後方の貯溜
部に合流する樹脂の溶融状態の平準化が行われる。
方側にスクリュフライトの螺旋角θよりも大きな螺旋角
θL をもつ切り欠き２０L と螺旋角θよりも小さい螺旋
角θS を有する切り欠き２０S とを交互に配列しながら
形成し、しかもその切り欠き２０L 、２０S の加工深さ
をスクリュ２の先端側（前方側）に行くに従って深くし
たので、フライト前方側側面に接する樹脂はその移送の
際に早送りと遅送りとを繰り返し交互に受け、高混練の
状態となるとともに、溶融する樹脂量の増加に伴いスク
リュ前方側へ行くほど切り欠き深さが増すので溶融樹脂
の混練が効果的に行える。従って、ノズル３後方の貯溜
部に合流する樹脂の溶融状態の平準化が行われる。
【０００６】
【実施例】以下図面に基づいて本発明に係る実施例につ
いて詳細に説明する。図１〜図２は本発明の実施例に係
り、図１は射出成形機の要部縦断面図、図２は射出成形
機のスクリュフライト展開斜視図である。図１、図２に
示すように、射出成形機１００のスクリュ２は、螺旋角
θを有するスクリュフライト２ａの頂部前方側に、螺旋
角θよりも大きい螺旋角θL を有する切り欠き２０L と
螺旋角θよりも小さな螺旋角θS を有する切り欠き２０
Sが交互に順次配列されて形成される。そして、この切
り欠き２０L 、２０S を配設する領域は、射出成形機１
００の供給部Ｆには設けず圧縮部Ｃと計量部Ｍに設けら
れる。一方、この切り欠き２０L 、２０S の加工深さは
フライト高さＨに比べて小さく、かつ、始点より下流の
終点に向かうに従って順次深くなり、始点の加工深さｈ
1 より終点の加工深さｈ2 まで線型的に変化する。ま
た、フライト頂部２ｔにおけるフライト幅Ｂに対して切
り欠き２０L 、２０S の最大切り込み幅Ｂａは約１／３
〜２／３の範囲で選定する。螺旋角θは通常固体輸送の
場合には、１５°〜２５°の範囲で選定され、１８°程
度が最も多く採用される。一方、切り欠き２０L や切り
欠き２０S の螺旋角θL や螺旋角θS は、螺旋角θより
も螺旋角θL は５°〜２５°大きく（螺旋角θS は逆に
５°〜２５°小さくする）し、２０°〜５０°の範囲で
樹脂の種類や高温時の粘性を考慮して任意に選定する。
その数値限定理由は、その差異が５°以下となるとその
効果がほとんど期待できず、逆にその差が２５°以上の
場合になると、円周１周間に存在する切り欠き数が極端
に多くなり、スクリュの加工工数が多くなりイニシャル
コストが過大になる。従って、上述した螺旋角θL 、θ
S の範囲で適正なものを選定する必要があるが、円周１
回りで２〜６個程度の切り欠き数となるように螺旋角θ
L とフライト幅Ｂを選定する。また、フライト幅Ｂは、
通常スクリュ外径Ｄの１／２０〜１／５の範囲で選定さ
れるが、螺旋角θL 、θS が螺旋角θに比べて特に異な
る時には、比較的大きくすると円周１回りの切り欠き個
数が減ってスクリュ加工工数を低減化することができ
る。
いて詳細に説明する。図１〜図２は本発明の実施例に係
り、図１は射出成形機の要部縦断面図、図２は射出成形
機のスクリュフライト展開斜視図である。図１、図２に
示すように、射出成形機１００のスクリュ２は、螺旋角
θを有するスクリュフライト２ａの頂部前方側に、螺旋
角θよりも大きい螺旋角θL を有する切り欠き２０L と
螺旋角θよりも小さな螺旋角θS を有する切り欠き２０
Sが交互に順次配列されて形成される。そして、この切
り欠き２０L 、２０S を配設する領域は、射出成形機１
００の供給部Ｆには設けず圧縮部Ｃと計量部Ｍに設けら
れる。一方、この切り欠き２０L 、２０S の加工深さは
フライト高さＨに比べて小さく、かつ、始点より下流の
終点に向かうに従って順次深くなり、始点の加工深さｈ
1 より終点の加工深さｈ2 まで線型的に変化する。ま
た、フライト頂部２ｔにおけるフライト幅Ｂに対して切
り欠き２０L 、２０S の最大切り込み幅Ｂａは約１／３
〜２／３の範囲で選定する。螺旋角θは通常固体輸送の
場合には、１５°〜２５°の範囲で選定され、１８°程
度が最も多く採用される。一方、切り欠き２０L や切り
欠き２０S の螺旋角θL や螺旋角θS は、螺旋角θより
も螺旋角θL は５°〜２５°大きく（螺旋角θS は逆に
５°〜２５°小さくする）し、２０°〜５０°の範囲で
樹脂の種類や高温時の粘性を考慮して任意に選定する。
その数値限定理由は、その差異が５°以下となるとその
効果がほとんど期待できず、逆にその差が２５°以上の
場合になると、円周１周間に存在する切り欠き数が極端
に多くなり、スクリュの加工工数が多くなりイニシャル
コストが過大になる。従って、上述した螺旋角θL 、θ
S の範囲で適正なものを選定する必要があるが、円周１
回りで２〜６個程度の切り欠き数となるように螺旋角θ
L とフライト幅Ｂを選定する。また、フライト幅Ｂは、
通常スクリュ外径Ｄの１／２０〜１／５の範囲で選定さ
れるが、螺旋角θL 、θS が螺旋角θに比べて特に異な
る時には、比較的大きくすると円周１回りの切り欠き個
数が減ってスクリュ加工工数を低減化することができ
る。
【０００７】切り欠き２０L 、２０S の始点の加工深さ
ｈ1 はフライト高さＨの１／１０〜１／５とし、これに
対して終点の加工深さｈ2 はフライト高さＨの４／５〜
５／５程度とするのが望ましい。
ｈ1 はフライト高さＨの１／１０〜１／５とし、これに
対して終点の加工深さｈ2 はフライト高さＨの４／５〜
５／５程度とするのが望ましい。
【０００８】以上のように構成されたスクリュ２を有す
る本発明の射出成形機１００においては、バレル１内の
樹脂のうちスクリュフライト２ａの頂部２ｔとバレル１
内面との間にある樹脂は、スクリュ溝２ｂのスクリュ溝
底面２ｃの近くにある樹脂に比べて大きな加熱を受け、
早く溶融され可塑化が進んで粘度が低くなり流動性に富
むが、螺旋角θL の切り欠き２０L では、切り欠きのな
い螺旋角θのフライト側面（前方側）２ｓよりも大きな
推進力を受けて移送速度が早く、滞留時間も少なくな
る。一方、螺旋角θS を有する切り欠き２０S の側面に
移送されてきた樹脂は逆に切り欠き２０L や切り欠き２
０S の加工深さよりも下にあり、螺旋角θを有するフラ
イト側面（前方側）２ｓに押されて移送する樹脂よりも
移送速度が遅くなる。このようにして、切り欠き２０L
や切り欠き２０S の側方を通過する溶融の進んだ樹脂は
移送速度が早くなったり遅くなったりするので、流れに
乱流を形成して混練効果が大きい。フライト溝２ｂ近傍
の樹脂は主として固体状かまたは半溶融状態であり比較
的粘度が高く流動抵抗が大きいので、スクリュ前方側へ
の移送には大きなエネルギを必要とするが、溶融の進ん
だ粘度の低い液体状の樹脂は移動や混練が容易で、前記
した螺旋角の異なる切り欠き２０L や切り欠き２０S の
側面を交互に通過することにより、移動速度に波状の変
化が与えられるので小さな動力で高混練作用を受ける。
以上述べたように、本発明のスクリュにおいては、フラ
イトの高さ領域の違いによって移送速度を一定（底部）
あるいは時間的変化を与えるので樹脂の高混練とともに
可塑化効率が向上し、ノズル後方の樹脂溜りにおける樹
脂溶融状態の均一化が図られる。
る本発明の射出成形機１００においては、バレル１内の
樹脂のうちスクリュフライト２ａの頂部２ｔとバレル１
内面との間にある樹脂は、スクリュ溝２ｂのスクリュ溝
底面２ｃの近くにある樹脂に比べて大きな加熱を受け、
早く溶融され可塑化が進んで粘度が低くなり流動性に富
むが、螺旋角θL の切り欠き２０L では、切り欠きのな
い螺旋角θのフライト側面（前方側）２ｓよりも大きな
推進力を受けて移送速度が早く、滞留時間も少なくな
る。一方、螺旋角θS を有する切り欠き２０S の側面に
移送されてきた樹脂は逆に切り欠き２０L や切り欠き２
０S の加工深さよりも下にあり、螺旋角θを有するフラ
イト側面（前方側）２ｓに押されて移送する樹脂よりも
移送速度が遅くなる。このようにして、切り欠き２０L
や切り欠き２０S の側方を通過する溶融の進んだ樹脂は
移送速度が早くなったり遅くなったりするので、流れに
乱流を形成して混練効果が大きい。フライト溝２ｂ近傍
の樹脂は主として固体状かまたは半溶融状態であり比較
的粘度が高く流動抵抗が大きいので、スクリュ前方側へ
の移送には大きなエネルギを必要とするが、溶融の進ん
だ粘度の低い液体状の樹脂は移動や混練が容易で、前記
した螺旋角の異なる切り欠き２０L や切り欠き２０S の
側面を交互に通過することにより、移動速度に波状の変
化が与えられるので小さな動力で高混練作用を受ける。
以上述べたように、本発明のスクリュにおいては、フラ
イトの高さ領域の違いによって移送速度を一定（底部）
あるいは時間的変化を与えるので樹脂の高混練とともに
可塑化効率が向上し、ノズル後方の樹脂溜りにおける樹
脂溶融状態の均一化が図られる。
【０００９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明において
は、樹脂の高混練化と可塑化効率の向上ならびに溶融状
態の均一化が達成でき、高品位の成形品が得られる。
は、樹脂の高混練化と可塑化効率の向上ならびに溶融状
態の均一化が達成でき、高品位の成形品が得られる。
【図１】本発明の実施例に係る射出成形機の要部縦断面
図である。
図である。
【図２】本発明の実施例に係る射出成形機のスクリュフ
ライトの展開斜視図である。
ライトの展開斜視図である。
【図３】従来の射出成形機の全体縦断面図である。
１ バレル ２ スクリュ ２ａ スクリュフライト（フライト） ２ｂ スクリュ溝 ２ｃ スクリュ溝底面 ２ｔ フライト頂部 ２ｓ フライト側面（前方側） ３ ノズル ３ａ 樹脂溜り ４ 金型 ５ モータ １０ ホッパ １０ａ 樹脂排出口 １１ ヒータ ２０L 切り欠き ２０S 切り欠き Ｆ 供給部 Ｃ 圧縮部 Ｍ 計量部 θ 螺旋角（フライト） θL 螺旋角（大） θS 螺旋角（小） Ｂ フライト幅 Ｂａ 最大切り込み幅 Ｄ スクリュ外径 Ｈ フライト高さ ｈ1 加工深さ（始点） ｈ2 加工深さ（終点）
Claims (1)
- 【請求項１】 スクリュフライトの螺旋角が１５°〜２
５°で、フライト幅がスクリュ外径の１／２０〜１／５
である射出成形機において、該スクリュフライトの頂部
前方側に前記スクリュフライトの螺旋角よりも大きい螺
旋角を有する切り欠きと前記スクリュフライトの螺旋角
よりも小さい螺旋角を有する切り欠きとを交互に配列し
て形成するとともに、該２種類の切り欠きの各々は、そ
れぞれスクリュの前方側に向かうに従って加工深さを順
次深くしたことを特徴とする射出成形機のスクリュ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31036593A JPH07156231A (ja) | 1993-12-10 | 1993-12-10 | 射出成形機のスクリュ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31036593A JPH07156231A (ja) | 1993-12-10 | 1993-12-10 | 射出成形機のスクリュ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07156231A true JPH07156231A (ja) | 1995-06-20 |
Family
ID=18004371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31036593A Pending JPH07156231A (ja) | 1993-12-10 | 1993-12-10 | 射出成形機のスクリュ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07156231A (ja) |
-
1993
- 1993-12-10 JP JP31036593A patent/JPH07156231A/ja active Pending
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