JPH0716936A - 繊維補強熱可塑性樹脂シートの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】一対のエンドレススチールベルトの間に、厚さ
５〜１００μｍの熱可塑性樹脂フィルムと目付２０〜１
００ｇ／ｍ² の繊維基材からなる積層体を、厚さ５０μ
ｍ以上、引張弾性率２００ｋｇ／ｍｍ² 以上の離型シー
ト材を介在せしめて、少なくとも２組を多段に重ねた状
態で供給し、予熱ゾーンにおいて該熱可塑性樹脂フィル
ムを軟化して繊維基材と密着せしめ、加熱ゾーンにおい
て該熱可塑性樹脂フィルムを溶融して加圧することによ
り、繊維基材の内部に該熱可塑性樹脂を含浸せしめ、次
いで冷却ゾーンにおいて加圧冷却して該熱可塑性樹脂を
固化せしめた後、離型シート材を剥離することを特徴と
する繊維補強熱可塑性樹脂シートの製造方法。 【効果】樹脂含浸性が良好で、熱寸法安定性に優れ、表
面平滑性、厚み精度の良好なプラスチック多層配線板用
シートとして好適な繊維補強熱熱可塑性樹脂シートを安
価に製造できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、繊維補強熱可塑性樹脂
シートの製造方法に関する。さらに詳しくは、熱寸法安
定性、表面平滑性、肉厚精度に優れたプリント基板用素
材などとして好適な繊維補強熱可塑性樹脂シートの連続
製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、繊維補強熱可塑性樹脂シートの連
続製造方法として、一対の加熱されたエンドレススチー
ルベルトの対向面間に、熱可塑性樹脂シートと繊維基材
を連続的に送り込み、これを上記ベルト間に挟んで移動
させつつプレス成形する、いわゆるダブルベルトプレス
による方法が知られている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】近年、パソコン、ワー
プロ、ビデオカメラなど汎用電子機器の普及にともな
い、プリント基板の需要が増大してきたが、これら汎用
電子機器の小型化、高性能化、低コスト化の要求にとも
なって、プリント基板自体の高性能化、低コスト化が強
く要求されている。

【０００４】従来、プリント基板としては、エポキシ樹
脂やフェノール樹脂などの熱硬化性樹脂を、ガラス繊維
や紙などで補強した積層板に銅箔などを接着した、いわ
ゆる銅貼積層板が一般的であった。これら従来のプリン
ト基板は、補強材に樹脂を含浸するプリプレグ化工程
で、メチルエチルケトンなどの有機溶剤を使うため、乾
燥工程で脱溶媒装置が必要であり、そのため、製造工程
が複雑となり、結果的に製造コストが高くなるという問
題があった。また、プリント基板を多層化する場合には
特別の接着剤を必要とするので、その点でもコスト高に
なるという問題があった。

【０００５】近年、これら従来のプリント基板に代わっ
て、電気特性と耐熱性に優れた熱可塑性樹脂をガラス繊
維で補強したシートがプラスチック多層配線板用素材と
して用いる試みもある。

【０００６】これらプラスチック多層配線板に用いられ
る繊維補強熱可塑性樹脂シートの特性としては、電気特
性に加えて、熱寸法安定性、表面平滑性、肉厚精度など
が要求され、中でも熱寸法安定性に対する要求が最も厳
しい。

【０００７】繊維補強熱可塑性樹脂シートにおける熱寸
法安定性は、シート中に占める補強繊維の含有率と繊維
基材への樹脂の含浸状態に大きく依存し、繊維含有率が
一定の場合には樹脂の含浸状態によって左右される。繊
維基材への樹脂含浸が不十分であると、繊維の補強効果
が十分発現されず、結果として熱寸法安定性に劣るシー
トとなってしまう。

【０００８】つまり、プラスチック多層配線板用素材と
しての繊維補強熱可塑性樹脂シートにあっては、樹脂含
浸が良好で、熱寸法安定性に優れ、かつ製造コストが安
価であることが必須である。

【０００９】従来、繊維補強熱可塑性樹脂シートの製造
方法としては、一般にダブルベルトプレスが採用されて
いる。

【００１０】しかしながら、従来のダブルベルトプレス
を用いて、樹脂含浸が良好で熱寸法安定性に優れた繊維
補強熱可塑性樹脂シートを安価に製造するには、生産性
の点で限界があった。つまり、生産性をあげるためにベ
ルトの走行速度を速くすると、加熱溶融ゾーンでの滞留
時間が短くなるため、繊維基材の内部まで樹脂を完全に
含浸することができなくなり、結果としてシートの熱寸
法安定性が劣ってしまう。したがって、熱寸法安定性を
満足するためには、ベルト速度をある限界値以上に速く
することができず、結果として製造コストの低減に限界
があった。ベルトの走行速度を速くして樹脂の含浸性を
向上する一つの手段として、ダブルベルトプレスの加熱
ゾーンを長くすることが考えられるが、この場合には、
設備の改造に要する費用が甚大となり、また加熱ゾーン
延長により消費電力が増大するため、結果として、シー
トの製造コストが高くなってしまうという問題があっ
た。

【００１１】本発明は、従来のダブルベルトプレスの上
記欠点を改良するためになされたもので、樹脂含浸が良
好で熱寸法安定性に優れ、プラスチック多層配線板用素
材として好適な繊維補強熱可塑性樹脂シートを効率よく
安価に製造する方法を提供することを目的とするもので
ある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は、一
対のエンドレススチールベルトの間に、厚さ５〜１００
μｍの熱可塑性樹脂フィルムと目付２０〜１００ｇ／ｍ
² の繊維基材からなる積層体を、厚さ５０μｍ以上、引
張弾性率２００ｋｇ／ｍｍ² 以上の離型シート材を介在
せしめて、少なくとも２組を多段に重ねた状態で供給
し、予熱ゾーンにおいて該熱可塑性樹脂フィルムを軟化
して繊維基材と密着せしめ、加熱ゾーンにおいて該熱可
塑性樹脂フィルムを溶融して加圧することにより、繊維
基材の内部に該熱可塑性樹脂を含浸せしめ、次いで冷却
ゾーンにおいて加圧冷却して該熱可塑性樹脂を固化せし
めた後、離型シート材を剥離することを特徴とする繊維
補強熱可塑性樹脂シートの製造方法によって達成するこ
とができる。

【００１３】本発明に用いられる熱可塑性樹脂として
は、ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィ
ン樹脂、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１２など
のポリアミド樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリ
ブチレンテレフタレートなどのポリエステル樹脂、ポリ
テトラフルオロエチレンなどのフッ素樹脂、ポリカーボ
ネート樹脂、ポリスルフォン樹脂、ポリエーテルスルホ
ン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリフェニレンサル
ファイド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂などが
挙げられる。プラスチック多層配線板用としては電気特
性、化学特性、耐熱性などの点でフッ素樹脂、ポリカー
ボネート樹脂、ポリスルフォン樹脂、ポリエーテルスル
ホン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリフェニレンス
ルフィド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂が好ま
しく用いられ、中でもポリフェニレンスルフィド樹脂
は、誘電特性、高周波特性、耐熱性に優れることから、
より好ましく用いられる。

【００１４】これら熱可塑性樹脂は、通常のＴダイ溶融
押し出し法、カレンダーロール法などによって、容易に
シート状あるいはフィルム状に加工される。プラスチッ
ク多層配線板用としては、高密度化のため、基板１層あ
たりの肉厚は薄い方がより好ましく、したがって、熱可
塑性樹脂フィルムの厚さは５〜１００μｍの範囲が好ま
しく、１０〜５０μｍの範囲がより好ましい。

【００１５】一方、本発明に用いられる繊維基材として
は、ガラス繊維、炭素繊維、黒鉛繊維、シリコンカーバ
イド繊維、アルミナ繊維、ボロン繊維、スチール繊維、
芳香族ポリアミド繊維、ポリエステル繊維、ポリアミド
繊維、セルロース繊維などが挙げられるが、プラスチッ
ク多層配線板用としては、電気絶縁性の点で、ガラス繊
維や芳香族ポリアミド繊維が好ましく用いられ、ガラス
繊維が特に好ましく用いられる。これら繊維基材はフィ
ラメント、マット、不織布、織物、編物あるいはこれら
を組み合わせた形態で用いることができるが、マット、
不織布、織物が好ましく用いられ、織物がより好ましく
用いられる。織り組織としては、平織、朱子織、綾織な
どが好ましいが、基板とした時の熱寸法安定性のバラン
スの点で、平織物が特に好ましく用いられる。織物の目
付は、できるだけ薄い基板が好ましいということから、
２０〜１００ｇ／ｍ² の範囲が好ましい。

【００１６】これら熱可塑性樹脂と繊維基材との構成比
率は、用途に応じて適宜設定することができるが、強度
の点からは、繊維の体積含有率で１０％〜８０％の範囲
が好ましく用いられるが、熱寸法安定性の点からは１５
％〜６５％の範囲がより好ましく用いられる。

【００１７】製造される繊維補強熱可塑性樹脂シートの
厚さは、用途に応じて適宜設定できるが、プラスチック
多層配線板用シートとしては１ｍｍ以下が好ましく用い
られ、高密度化の点で１００μｍ以下が特に好ましく用
いられる。

【００１８】また、本発明に用いられる離型シート材と
しては、本発明で用いる熱可塑性樹脂より融点が高いこ
とが必須であり、実質的に融点を持たないポリイミド樹
脂や芳香族ポリアミド樹脂からなるシート材が好ましく
用いられる。また、アルミニウム合金、銅、亜鉛、ステ
ンレススチールなどの金属箔を用いることができる。中
でも、ステンレススチールは強度、剛性、表面硬度、熱
伝導性などに優れることから、より好ましく用いられ
る。

【００１９】これら離型シート材の厚みは、５０μｍ以
上であるのが好ましい。より好ましくは１００μｍ以上
とするのがよい。５０μｍより薄いと、強度と剛性の点
でやや不十分となるため、離型シート材に十分な張力を
付与できなくなる。その結果、熱可塑性樹脂フィルムと
繊維基材とを多段に重ねて加圧した時に、離型シート材
に微小なたるみが生じて、得られる繊維補強熱可塑性樹
脂シートの表面にしわが生成してしまうおそれがある。
また、離型シート材は引張弾性率として２００ｋｇ／ｍ
ｍ² 以上であることが必須である。弾性率がこれより低
いと、離型シート材に必要な張力を付与することができ
ない。さらに、離型シート材には冷却固化後の剥離性を
良くするため、使用する熱可塑性樹脂に応じて、表面に
適当な離型処理が施される。離型剤としては、耐熱性の
高いフッ素系離型剤あるいはシリコン系離型剤が好まし
く用いられる。

【００２０】以下、本発明の製造方法を図面を用いて詳
細に説明する。図１は本発明の製造方法に係わるダブル
ベルトプレス装置の一実施例を示すものである。該ダブ
ルベルトプレス装置は、基材の巻出し部１２、ダブルベ
ルトプレス部１３、製品巻取り部１４により構成され
る。

【００２１】ダブルベルトプレス部１３において、１
ａ、１ｂはエンドレススチールベルトであり、モータで
駆動されたドラム２ａ、２ａ′、２ｂ、２ｂ′によって
矢印方向に回転走行している。３ａ、３ｂは予熱部の加
圧ロール群、４ａ、４ｂは加熱部の加圧ロール群、５
ａ、５ｂは冷却部の加圧ロール群であり、それぞれ上下
一対で複数個設けられている。該加圧ロール群は、エン
ドレススチールベルト１ａ、１ｂに接した状態で、走行
方向に回転している。これら加圧ロール群のうち、上部
の加圧ロール群３ａ、４ａ、５ａは皿バネ式の加圧機構
によって、個々のロールに独立して圧力を負荷すること
ができる。エンドレススチールベルト１ａ、１ｂと加圧
ロール群３ａ、３ｂ、４ａ、４ｂ、５ａ、５ｂは、遠赤
外線ヒータ９ａ、９ｂ、１０ａ、１０ｂ、１１ａ、１１
ｂによって加熱され、所定の温度に設定コントロールさ
れる。該加圧ロール群の軸受け部は、焼付き防止のため
冷却水によって冷却されている。

【００２２】基材巻出し部１２において、６ａ、６ｂ、
６ｃは熱可塑性樹脂フィルムであり、７ａ、７ｂ、７ｃ
は繊維基材、８ａ、８ｂは離型シート材であり、それぞ
れ巻出し装置によって張力が付与されている。繊維基材
７ａ、７ｂ、７ｃは両面から熱可塑性樹脂フィルム６
ａ、６ｂ、６ｃで挟まれて積層体をなしている。もちろ
ん、積層体の構成はこの組合わせに限定されるものでは
ない。これら積層体は離型シート材８ａ、８ｂを介し
て、複数組（図１の例では３組であるが、さらに多層と
することもできる）がガイドロールによって多段に重ね
合わされ、エンドレススチールベルト１ａ、１ｂ間に導
入される。エンドレススチールベルト１ａ、１ｂ間に導
入された積層体は予熱ゾーンで予熱され、熱可塑性樹脂
フィルム６ａ、６ｂ、６ｃが軟化し、加圧ロール群３
ａ、３ｂで加圧されて繊維基材７ａ、７ｂ、７ｃと密着
する。

【００２３】次いで、加熱ゾーンにおいて、積層体は熱
可塑性樹脂フィルム６ａ、６ｂ、６ｃの融点より高く、
繊維基材７ａ、７ｂ、７ｃの融点より低い温度で加熱さ
れ、熱可塑性樹脂フィルム６ａ、６ｂ、６ｃは溶融し、
加圧ロール群４ａ、４ｂで加圧されて、繊維基材７ａ、
７ｂ、７ｃの繊維束の内部まで含浸する。この時、離型
シート材８ａ、８ｂは融点を持たず、また、熱分解点も
熱可塑性樹脂フィルム６ａ、６ｂ、６ｃの融点より高い
ので、溶融したり分解したりすることはない。

【００２４】次いで、冷却ゾーンに移行した積層体は加
圧ロール５ａ、５ｂによって加圧冷却され、所望の厚さ
に附形されて固化する。

【００２５】冷却固化した繊維補強熱可塑性樹脂シート
１５ａ、１５ｂ、１５ｃは、製品巻取り部１４におい
て、離型シート材８ａ、８ｂと剥離されて巻き取られ
る。この時、離型シート材には離型処理が施されている
ので、容易に繊維補強熱可塑性樹脂シートと剥離するこ
とができる。また、巻き取られた離型シート材８ａ、８
ｂは、基材巻出し部１２において、再度利用することが
できる。

【００２６】なおさらに、離型シート材を剥離して巻き
取られた繊維補強熱可塑性樹脂シート１５ａ、１５ｂ、
１５ｃにアニール処理を施し、樹脂の結晶化度をより高
くすることは熱寸法安定性の点で特に好ましい。

【００２７】本発明における予熱ゾーンの温度は、熱可
塑性樹脂フィルムの二次転移点より高く、かつ融点より
低い温度範囲で設定するのが好ましい。また、加熱ゾー
ンの温度は、熱可塑性樹脂フィルムの融点以上の温度
で、かつ熱可塑性樹脂フィルムが熱分解しない温度の範
囲で設定するのが好ましい。冷却ゾーンの温度は、特
に、結晶性樹脂の場合には冷却速度によって樹脂の結晶
状態が変化し、結果として得られたシートの熱特性や力
学的特性が変化するので、樹脂に応じて適宜設定温度を
調整するのが好ましい。

【００２８】樹脂含浸が困難な樹脂にあっては、予熱ゾ
ーンの温度を加熱ゾーンと同様に融点以上に設定するこ
とにより、その分含浸ゾーンを長くすることもできる。

【００２９】加圧ロールによる加圧力は、樹脂の含浸性
と肉厚精度、表面の平滑性などに影響するので、樹脂に
応じて適宜決める必要があるが、ロール線圧として５ｋ
ｇ／ｃｍ以上とするのが好ましい。線圧が５ｋｇ／ｃｍ
より低いと、繊維基材内部への樹脂含浸が不十分とな
り、結果として、強度の低い、また、熱寸法安定性の悪
いシートとなってしまう。特に冷却ゾーンのロール線圧
の設定が重要である。

【００３０】ベルト速度は、生産性の点からはできるだ
け速い方が望ましいが、使用する樹脂に応じて、繊維基
材への含浸性とのバランスで適宜決めればよい。

【００３１】繊維補強熱可塑性樹脂シートにアニール処
理を施す場合の条件としては、樹脂の種類にもよるが、
結晶化温度以上の温度で少なくとも１分以上の加熱処理
をするのが好ましい。一つの方法として、加熱オーブン
内を連続走行させつつ処理するのがプロセス上有効であ
る。加熱オーブンをダブルベルトプレスの巻取り部の前
に設置して、アニール処理を施した後に、離型シート材
を剥離して巻き取るようにしてもよい。

【００３２】

【実施例】つぎに、さらに具体的な実施例および比較例
について説明する。

【００３３】実施例１ 図１に示す装置を使用して、予熱ゾーンの温度を２５０
℃、加熱ゾーンの温度を３３０℃、冷却ゾーンの温度を
１５０℃に設定した。温度はいずれもエンドレススチー
ルベルトの表面温度とした。エンドレススチールベルト
の走行速度を０．４ｍ／ｍｉｎ、加圧ロール群の線圧を
１５ｋｇ／ｃｍに設定した。エンドレススチールベルト
の表面にはシリコン離型剤（ＳＨ７０２０ディスパージ
ョン、トーレシリコーン（株）製）を塗布した。

【００３４】熱可塑性樹脂フィルムとして、厚さ２５μ
ｍのポリフェニレンスルフィド樹脂フィルムを準備し
た。

【００３５】繊維基材として、目付４８ｇ／ｍ² の平織
りガラスクロス（ＷＥＡ−０６−１０５ＢＹ５４、日東
紡績（株）製）を準備した。

【００３６】離型シート材として、厚さ１００μｍのス
テンレス箔を準備した。該ステンレス箔の表面には離型
処理を施した。離型剤にはシリコン離型剤（ＳＥ６２０
ＰＧ、トーレシリコーン（株）製）を用い、２５０℃で
６時間焼付け処理を施した。

【００３７】ポリフェニレンスルフィド樹脂フィルム／
ガラスクロス／ポリフェニレンスルフィド樹脂フィルム
を１組とし、これら基材３組をステンレス箔を介在させ
て重ね、ダブルベルトプレスに供給した。

【００３８】ダブルベルトプレスの出口部で、ステンレ
ス箔を剥離して、厚さ７４μｍ、幅３００ｍｍ、長さ３
０ｍのガラス繊維補強ポリフェニレンスルフィド樹脂シ
ート３巻を作製した。該シートとステンレス箔との離型
性は良好であった。

【００３９】実施例２ 熱可塑性樹脂フィルムとして、厚さ２５μｍのポリフェ
ニレンスルフィド樹脂フィルムを準備した。

【００４０】繊維基材として、目付４８ｇ／ｍ² の平織
りガラスクロス（ＷＥＡ−０６−１０５ＢＹ５４、日東
紡績（株）製）を準備した。

【００４１】離型シート材として、厚さ５０μｍ、１０
０μｍ、１２５μｍのポリイミドフィルム（“カプト
ン”２００Ｖ、４００Ｖ、５００Ｖ、東レ・デュポン
（株）製）をそれぞれ準備した。該ポリイミドフィルム
の表面には、シリコン離型剤（ＳＨ７０２０ディスパー
ジョン、トーレシリコーン（株）製）を塗布した。

【００４２】実施例１と同様に、図１に示す装置を使用
して、予熱ゾーンの温度を２５０℃、加熱ゾーンの温度
を３３０℃、冷却ゾーンの温度を１５０℃に設定した。
エンドレススチールベルトの表面にはシリコン離型剤
（ＳＨ７０２０ディスパージョン、トーレシリコーン
（株）製）を塗布した。エンドレススチールベルトの走
行速度を０．４ｍ／ｍｉｎ、加圧ロール群の線圧を１５
ｋｇ／ｃｍに設定した。

【００４３】ポリフェニレンスルフィド樹脂フィルム／
ガラスクロス／ポリフェニレンスルフィド樹脂フィルム
を１組とし、これら基材３組を厚さ５０μｍのポリイミ
ドフィルムを介在させて重ね、ダブルベルトプレスに供
給した。

【００４４】ダブルベルトプレスの出口部で、ポリイミ
ドフィルムを剥離して、厚さ７５μｍ、幅５００ｍｍ、
長さ３０ｍのガラス繊維補強ポリフェニレンスルフィド
樹脂シートを３巻作製した。該シートとポリイミドフィ
ルムとの離型性は良好であった。

【００４５】同様に、厚さ１００μｍおよび１２５μｍ
のポリイミドフィルムを離型シート材にして、それぞれ
厚さ７５μｍ、幅５００ｍｍ、長さ３０ｍのガラス繊維
補強ポリフェニレンスルフィド樹脂シートを３巻づつ作
製した。

【００４６】実施例３ 実施例２で、離型シート材として厚さ１００μｍのポリ
イミドフィルムを用いて作製したガラス繊維補強ポリフ
ェニレンスルフィド樹脂シートを、温度２００℃に設定
したトンネル型加熱オーブン内に導き、５分間アニール
処理を施した後、巻き取った。

【００４７】比較例１ 熱可塑性樹脂フィルムとして、厚さ２５μｍのポリフェ
ニレンスルフィド樹脂フィルムを準備した。

【００４８】繊維基材として、目付４８ｇ／ｍ² の平織
りガラスクロス（ＷＥＡ−０６−１０５ＢＹ５４、日東
紡績（株）製）を準備した。

【００４９】離型シート材として、厚さ２５μｍのポリ
イミドフィルム（“カプトン”１００Ｈ、東レ・デュポ
ン（株）製）を準備した。該ポリイミドフィルムの表面
には、シリコン離型剤（ＳＨ７０２０ディスパージョ
ン、トーレシリコーン（株）製）を塗布した。

【００５０】実施例１、２と同じ製造条件で、ポリフェ
ニレンスルフィド樹脂フィルム／ガラスクロス／ポリフ
ェニレンスルフィド樹脂フィルムを１組として、これら
基材３組をポリイミドフィルムを介在させて重ね合わ
せ、ダブルベルトプレスに供給した。ダブルベルトプレ
スの出口部においてポリイミドフィルムを剥離して、厚
さ７５μｍ、幅５００ｍｍ、長さ３０ｍのガラス繊維補
強ポリフェニレンスルフィド樹脂シート３巻を作製し
た。該シートとポリイミドフィルムとの離型性は良好で
あったが、シートにシワとボイドが発生した。

【００５１】上記得られた実施例および比較例のガラス
繊維補強ポリフェニレンスルフィド樹脂シートについ
て、シートの成形性（しわ、気泡の有無）、樹脂含浸
性、熱寸法安定性、表面粗さ、厚みムラを測定した。測
定結果を表１に示す。

【００５２】

【特性の評価方法】各項目の測定方法は以下の通りであ
る。

【００５３】（１）シートの成形性 作製したシートの表面を肉眼で観察し、しわ、気泡の有
無を判定した。しわ、気泡のまったくないものを○、少
し発生したものは△、著しいものを×とした。

【００５４】（２）樹脂含浸性 作製したシートを片刃剃刀で切りとり、断面を新品のマ
ジックインキでなぞった時のインクの染み込み度合いを
肉眼で観察して判定した。まったく染み込まないものを
○、少し染み込むものは△、染み込みの激しいものを×
とした。

【００５５】（３）熱寸法安定性 作製したシートから１０ｃｍ×１０ｃｍのサンプルを切
り出し、７５ｍｍの位置にマーキングし、熱処理前後の
寸法変化を目盛り刻印された専用のガラス板に挟んで、
２００倍の光学顕微鏡にて読み取り、シートの長手方向
（ＭＤ）と横方向（ＴＤ）の熱収縮率を求めた。熱処理
条件は２００℃×３０分、２３０℃×３０分の２水準と
した。熱収縮率（Ｓ）は、熱処理前寸法（Ｌ0 ）と熱処
理後の寸法（Ｌa ）から次式により求めた。

【００５６】 Ｓ＝［（Ｌ0 −Ｌa ）／Ｌ0 ］×１００（％）

【００５７】（４）表面粗さ 小坂式表面粗さ計（型式：ＳＥ−３Ｅ）を用いて、倍率
２００００倍でシートのＭＤ方向とＴＤ方向について中
心線平均粗さ（Ｒａ）、最大粗さ（Ｒｔ）を測定した。

【００５８】（５）厚みムラ 安立電機（株）製厚み計を用いて、シートのＭＤ方向と
ＴＤ方向の厚みのバラツキを測定した。厚みのバラツキ
（ｒ）は、最大厚さ（Ｔmax ）、最小厚さ（Ｔmin ）、
平均厚さ（Ｔave.）から次式により計算した。

【００５９】 ｒ＝［（Ｔmax −Ｔmin ）／Ｔave.］×１００（％）

【表１】 表１にみるように、離型シート材として、厚さ２５μｍ
のポリイミドフィルムを用いた比較例１では、得られた
シートにはしわが発生し、該しわの周辺部において気泡
が生成した。また、樹脂の含浸性も完全ではなかった。
これに対して、離型シート材として、厚さ１００μｍの
ステンレス箔を用いた実施例１および厚さ５０μｍ、１
００μｍ、１２５μｍのポリイミドフィルムを用いた実
施例２のシートでは、しわ、気泡とも発生することな
く、樹脂含浸性の良好なものが得られた。

【００６０】また、実施例１および実施例２は、熱寸法
安定性、表面粗さ、厚みムラにおいても比較例１より優
れたシートが製造できた。さらに、実施例２のシートを
アニール処理した実施例３では、実施例２より熱寸法安
定性が向上した。

【００６１】

【発明の効果】本発明は上記のごとくの構成としたの
で、樹脂含浸性が良好で、熱寸法安定性に優れ、表面平
滑性、厚み精度の良好なプラスチック多層配線板用シー
トとして好適な繊維補強熱可塑性樹脂シートを効率よく
安価に製造できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の繊維補強熱可塑性樹脂シートの製造方
法の一例を示した概略図である。

【符号の説明】

１ａ：エンドレススチールベルト １ｂ：エンドレススチールベルト ２ａ：ドラム ２ｂ：ドラム ２ａ′：ドラム ２ｂ′：ドラム ３ａ：加圧ロール群 ３ｂ：加圧ロール群 ４ａ：加圧ロール群 ４ｂ：加圧ロール群 ５ａ：加圧ロール群 ５ｂ：加圧ロール群 ６ａ：熱可塑性樹脂フィルム ６ｂ：熱可塑性樹脂フィルム ６ｃ：熱可塑性樹脂フィルム ７ａ：繊維基材 ７ｂ：繊維基材 ７ｃ：繊維基材 ８ａ：離型シート材 ８ｂ：離型シート材 ９ａ：遠赤外線ヒータ ９ｂ：遠赤外線ヒータ １０ａ：遠赤外線ヒータ １０ｂ：遠赤外線ヒータ １１ａ：遠赤外線ヒータ １１ｂ：遠赤外線ヒータ １２：基材巻出し部 １３：ダブルベルトプレス部 １４：製品巻取り部 １５ａ：繊維補強熱可塑性樹脂シート １５ｂ：繊維補強熱可塑性樹脂シート １５ｃ：繊維補強熱可塑性樹脂シート

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 一対のエンドレススチールベルトの間
   に、厚さ５〜１００μｍの熱可塑性樹脂フィルムと目付
   ２０〜１００ｇ／ｍ² の繊維基材からなる積層体を、厚
   さ５０μｍ以上、引張弾性率２００ｋｇ／ｍｍ² 以上の
   離型シート材を介在せしめて、少なくとも２組を多段に
   重ねた状態で供給し、予熱ゾーンにおいて該熱可塑性樹
   脂フィルムを軟化して繊維基材と密着せしめ、加熱ゾー
   ンにおいて該熱可塑性樹脂フィルムを溶融して加圧する
   ことにより、繊維基材の内部に該熱可塑性樹脂を含浸せ
   しめ、次いで冷却ゾーンにおいて加圧冷却して該熱可塑
   性樹脂を固化せしめた後、離型シート材を剥離すること
   を特徴とする繊維補強熱可塑性樹脂シートの製造方法。
2. 【請求項２】 離型シート材が金属で、かつ表面に離型
   処理が施されていることを特徴とする請求項１に記載の
   繊維補強熱可塑性樹脂シートの製造方法。
3. 【請求項３】 離型シート材を剥離した後、熱可塑性樹
   脂の結晶化温度以上、融点以下の温度でアニール処理す
   ることを特徴とする請求項１に記載の繊維補強熱可塑性
   樹脂シートの製造方法。