JPH0717459B2 - 高絶縁性高アルミナ質磁器組成物の製造方法 - Google Patents
高絶縁性高アルミナ質磁器組成物の製造方法Info
- Publication number
- JPH0717459B2 JPH0717459B2 JP60283661A JP28366185A JPH0717459B2 JP H0717459 B2 JPH0717459 B2 JP H0717459B2 JP 60283661 A JP60283661 A JP 60283661A JP 28366185 A JP28366185 A JP 28366185A JP H0717459 B2 JPH0717459 B2 JP H0717459B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alumina
- highly
- sintering
- porcelain composition
- voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 36
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- 229910052573 porcelain Inorganic materials 0.000 title claims description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 19
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 17
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 15
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 8
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 6
- 239000011882 ultra-fine particle Substances 0.000 claims description 6
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 5
- 229910021193 La 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 14
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 14
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 10
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 6
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 5
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 5
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 5
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 3
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 3
- 239000004372 Polyvinyl alcohol Substances 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 description 2
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 238000007908 dry granulation Methods 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Inorganic Insulating Materials (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は高絶縁性を有する高アルミナ質磁器組成物の製
造方法に関するものであり、特に自動車等の内燃機関用
の点火栓用碍子、半導体製品等の絶縁基板等として用い
られて有効なものである。
造方法に関するものであり、特に自動車等の内燃機関用
の点火栓用碍子、半導体製品等の絶縁基板等として用い
られて有効なものである。
〔従来の技術〕 高アルミナ質磁器は、耐熱性を含めて化学的に極めて安
全であり、機械的強度が優れ、しかも製造法が量産に適
しているため内燃機関用点火栓等の電気絶縁材として広
く実用化されている。
全であり、機械的強度が優れ、しかも製造法が量産に適
しているため内燃機関用点火栓等の電気絶縁材として広
く実用化されている。
一方、近年内燃機関の高性能化のために、点火栓に対す
る要求電圧は益々高まる傾向にあり、点火栓の絶縁碍子
に対する耐電圧特性の向上が要求されてきている。
る要求電圧は益々高まる傾向にあり、点火栓の絶縁碍子
に対する耐電圧特性の向上が要求されてきている。
これに対して点火栓に使用される従来のSiO2−MgO−CaO
系のガラス質フラックスを有する焼結体において、アル
ミナの含有率を高めることによりフラックスを少なくし
て耐電圧を改善したものが知られているが、上記要求に
対してはまだ十分とは言えないのが現状である。
系のガラス質フラックスを有する焼結体において、アル
ミナの含有率を高めることによりフラックスを少なくし
て耐電圧を改善したものが知られているが、上記要求に
対してはまだ十分とは言えないのが現状である。
そこで本発明者らが耐電圧の向上を目的として絶縁破壊
のメカニズムを詳細に検討した結果絶縁破壊が以下の２
つの原因の奏合により発生することが明らかとなった。
のメカニズムを詳細に検討した結果絶縁破壊が以下の２
つの原因の奏合により発生することが明らかとなった。
すなわち第１の原因は、第６図の焼結対組成図に示す如
く絶縁破壊が焼結体表面に発生するボイドと呼ばれる凹
部Ｂや焼結体内部の粒界Ａ中に存在する気孔Ｃ等の欠陥
に、高電圧印加により電界が集中し、この集中電界によ
りイオン電流が流れて絶縁破壊に至るというものであ
る。
く絶縁破壊が焼結体表面に発生するボイドと呼ばれる凹
部Ｂや焼結体内部の粒界Ａ中に存在する気孔Ｃ等の欠陥
に、高電圧印加により電界が集中し、この集中電界によ
りイオン電流が流れて絶縁破壊に至るというものであ
る。
また、第２の原因は、従来用いられていたSiO2−MgO−C
aO系の焼結助剤は比較的低融点の粒界Ａを形成し、前記
イオン電流により容易に溶融して絶縁破壊に至るという
点である。
aO系の焼結助剤は比較的低融点の粒界Ａを形成し、前記
イオン電流により容易に溶融して絶縁破壊に至るという
点である。
以上の実験観察の結果に基づき、本発明者らは焼結体の
粒界組織の改良に着目して耐絶縁性を高めることを目的
とする。
粒界組織の改良に着目して耐絶縁性を高めることを目的
とする。
粒径0.6〜２μｍのアルミナ微粉粒95〜99重量％と、粒
径0.5μｍ以下のア、ルミナ超微粉粒１〜５重量％と、M
gO,Y2O3,ZrO2,La2O3より選ばれた、少なくとも一つの添
加物の0.1〜0.4重量％（前記アルミナ超微粉粒に対して
１〜８重量％）との混合原料粉末を、形成，焼結するこ
とによって焼結体とすることを特徴とする高絶縁性高ア
ルミナ質磁器組成物の製造方法を採用するものである。
径0.5μｍ以下のア、ルミナ超微粉粒１〜５重量％と、M
gO,Y2O3,ZrO2,La2O3より選ばれた、少なくとも一つの添
加物の0.1〜0.4重量％（前記アルミナ超微粉粒に対して
１〜８重量％）との混合原料粉末を、形成，焼結するこ
とによって焼結体とすることを特徴とする高絶縁性高ア
ルミナ質磁器組成物の製造方法を採用するものである。
上記第１発明によれば、粒系0.5μｍ以下のアルミナ超
微粉粒が焼結後に形成される粒界の融点を高めることに
より、粒界の溶融を抑制し耐電圧を高めることができ、
また上記第２発明によれば、上記構成にさらにMgO、Y2O
3、ZrO2、La2O3のうち少なくともひとつを加えることによ
り、上記第１発明の方法により生じ易い空孔等の欠陥の
発生を抑制し、さらに耐電圧を高めることができるもの
である。
微粉粒が焼結後に形成される粒界の融点を高めることに
より、粒界の溶融を抑制し耐電圧を高めることができ、
また上記第２発明によれば、上記構成にさらにMgO、Y2O
3、ZrO2、La2O3のうち少なくともひとつを加えることによ
り、上記第１発明の方法により生じ易い空孔等の欠陥の
発生を抑制し、さらに耐電圧を高めることができるもの
である。
従って本発明の製造方法によれば、高アルミナ質磁器組
成物の耐絶縁性を大幅に向上させることができ、高電圧
の印加される部品の絶縁体として有効に使用できる。
成物の耐絶縁性を大幅に向上させることができ、高電圧
の印加される部品の絶縁体として有効に使用できる。
以下本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。
純度99.8％以上で平均粒径0.6μｍに調整されたAl2O3微
粉粒からなる主成分を97wt％、焼結温度が1300℃程度と
非常に低く、表面が活性な平均粒径0.15μｍの低温焼結
性アルミナ超微粉粒（大明化学（株）製）からなる副成
分を3wt％混合した原料粉末の適宜の量の水を加えてア
ルミナボールを用いて湿式で24時間混合粉砕を行った。
粉砕後造粒のためポリビニルアルコール（PVA）の10wt
％水溶液を原料粉末に対し10wt％点火し再混合した後乾
燥を行った。次にこの乾燥造粒原料をさらに粗粉砕し、
60メッシュの目の粗さのふるいにかけることにより、粒
径のそろった原料粉末Ａを作製した。
粉粒からなる主成分を97wt％、焼結温度が1300℃程度と
非常に低く、表面が活性な平均粒径0.15μｍの低温焼結
性アルミナ超微粉粒（大明化学（株）製）からなる副成
分を3wt％混合した原料粉末の適宜の量の水を加えてア
ルミナボールを用いて湿式で24時間混合粉砕を行った。
粉砕後造粒のためポリビニルアルコール（PVA）の10wt
％水溶液を原料粉末に対し10wt％点火し再混合した後乾
燥を行った。次にこの乾燥造粒原料をさらに粗粉砕し、
60メッシュの目の粗さのふるいにかけることにより、粒
径のそろった原料粉末Ａを作製した。
この原料粉末Ａを金型に入れ面圧500kg/cm2で加圧して
直径30mmの円盤状に成形した後、耐熱アルミナ質製容器
中に0.1〜0.5mmのAl2O3の粉末を分散させた上へ、成形
体を載置し、電気炉中で100℃/hrの昇温率で1650℃まで
昇温、1650℃で２時間保持、その後100℃/hrで降温する
ことによりかさ比重3.72g/cm2、相対密度（かさ比重の
真比重に占める割合）94％の焼結体が得られた（組織図
を第１図に示す）。
直径30mmの円盤状に成形した後、耐熱アルミナ質製容器
中に0.1〜0.5mmのAl2O3の粉末を分散させた上へ、成形
体を載置し、電気炉中で100℃/hrの昇温率で1650℃まで
昇温、1650℃で２時間保持、その後100℃/hrで降温する
ことによりかさ比重3.72g/cm2、相対密度（かさ比重の
真比重に占める割合）94％の焼結体が得られた（組織図
を第１図に示す）。
次にこの焼結体をダイヤモンド砥粒等を用いた研磨盤を
用いて厚さ1.0±0.05mmに研磨加工を施し、第２図に示
す耐電圧測定装置にて耐電圧を実測した。焼結体10の一
面に電極11を導電ペースト等により貼り付けシリコンオ
イル12中に浸漬する。そして焼結体10の電極11の対向す
る面に、先端をニードル状に尖らせたプローブ13を固定
し、この状態で電極11とプローブ13との間で定電圧電源
14から発振器15とコイル16により発生させた高電圧を、
高電圧プローブ17とオシロスコープ18でモニターしなが
ら30 cycle/秒の周波数で毎秒0.2KVづつ電圧を上昇させ
試料の破壊した電圧をその焼結体試料の耐電圧とした。
用いて厚さ1.0±0.05mmに研磨加工を施し、第２図に示
す耐電圧測定装置にて耐電圧を実測した。焼結体10の一
面に電極11を導電ペースト等により貼り付けシリコンオ
イル12中に浸漬する。そして焼結体10の電極11の対向す
る面に、先端をニードル状に尖らせたプローブ13を固定
し、この状態で電極11とプローブ13との間で定電圧電源
14から発振器15とコイル16により発生させた高電圧を、
高電圧プローブ17とオシロスコープ18でモニターしなが
ら30 cycle/秒の周波数で毎秒0.2KVづつ電圧を上昇させ
試料の破壊した電圧をその焼結体試料の耐電圧とした。
その結果上記実施例のものは33KV/mmであった。一方比
較のために行った平均粒径2.5μｍのアルミナ95wt％とC
aO−MgO−SiO2系フラックス5wt％からなる原料粉末から
上記と同様の方法により作製したものでは24KV/mmであ
り、本発明のものは40％近い耐電圧の向上がみられた。
較のために行った平均粒径2.5μｍのアルミナ95wt％とC
aO−MgO−SiO2系フラックス5wt％からなる原料粉末から
上記と同様の方法により作製したものでは24KV/mmであ
り、本発明のものは40％近い耐電圧の向上がみられた。
このように耐電圧の向上した原因は、粒界部に存在する
フラックスがSiO2−MgO−CaO系のガラス質フラックスの
ため高電圧印加時にガラス中に含まれる可動イオン、電
子等によるジュール発熱で融解しやすい（従来のフラッ
クスの融点、1200〜1300℃）のに対し、本発明は低温焼
結性アルミナ超微粉粒に従来のフラックスの役割をさせ
ることに焼結を行わせるとともに、一端焼結後はアルミ
ナ焼結体となり、高融点化（融点2050℃）できるので粒
界の融点を大幅に高められるためであると考えられる。
フラックスがSiO2−MgO−CaO系のガラス質フラックスの
ため高電圧印加時にガラス中に含まれる可動イオン、電
子等によるジュール発熱で融解しやすい（従来のフラッ
クスの融点、1200〜1300℃）のに対し、本発明は低温焼
結性アルミナ超微粉粒に従来のフラックスの役割をさせ
ることに焼結を行わせるとともに、一端焼結後はアルミ
ナ焼結体となり、高融点化（融点2050℃）できるので粒
界の融点を大幅に高められるためであると考えられる。
次に上記実施例において低温焼結性アルミナ超微粉粒の
みを副成分として添加するだけでも従来品に比較し高い
電圧を示すが、低温焼結性アルミナ超微粉粒の焼結温度
が主成分のアルミナ微粉粒と大きく異なるため、焼結時
に若干の空孔組織が発生する。これを抑制するために高
融点のMgO（融点2800℃）、Y2O3（融点2400℃）、ZrO2
（融点2765℃）のうちいずれかを低温焼結性アルミナに
対し１〜8wt％、（全体から見て0.1〜0.4wt％）添加す
る事により、焼結体の緻密化が図れる事がわかった。そ
の結果を第３図に示す。図からわかるようにこれらの添
加物の添加量は低温焼結性アルミナに対し１〜8wt％で
密度が大きく、耐電圧も高くなることが明らかとなっ
た。これは、添加物と低温焼結性アルミナ微粉粒が高融
点化合物へ変化する事により低温焼結性アルミナ微粉粒
のみを添加して焼結した場合よりも焼結速度を遅くする
ことができ、低温焼結製アルミナのみで焼結した時には
焼結速度が速すぎるため生じた空孔を減少させることが
できたものと考えられる。第４図は主成分であるアルミ
ナ微粉粒の粒径を0.6μｍとし、それに各粒径の副成分
とてる低温焼結性アルミナ微粉粒を1,3,5wt％それぞれ
添加した結果を示すもので、粒径0.1〜0.5μｍの低温焼
結性アルミナ微粉粒を１〜5wt％添加した時いずれも従
来よりも高耐電圧が得られるが３〜5wt％でより効果が
大きい。また低温焼結性アルミナの粒径は小さいほど耐
電圧が高いが現在得られるものの下限は0.10μｍ程度で
ある。
みを副成分として添加するだけでも従来品に比較し高い
電圧を示すが、低温焼結性アルミナ超微粉粒の焼結温度
が主成分のアルミナ微粉粒と大きく異なるため、焼結時
に若干の空孔組織が発生する。これを抑制するために高
融点のMgO（融点2800℃）、Y2O3（融点2400℃）、ZrO2
（融点2765℃）のうちいずれかを低温焼結性アルミナに
対し１〜8wt％、（全体から見て0.1〜0.4wt％）添加す
る事により、焼結体の緻密化が図れる事がわかった。そ
の結果を第３図に示す。図からわかるようにこれらの添
加物の添加量は低温焼結性アルミナに対し１〜8wt％で
密度が大きく、耐電圧も高くなることが明らかとなっ
た。これは、添加物と低温焼結性アルミナ微粉粒が高融
点化合物へ変化する事により低温焼結性アルミナ微粉粒
のみを添加して焼結した場合よりも焼結速度を遅くする
ことができ、低温焼結製アルミナのみで焼結した時には
焼結速度が速すぎるため生じた空孔を減少させることが
できたものと考えられる。第４図は主成分であるアルミ
ナ微粉粒の粒径を0.6μｍとし、それに各粒径の副成分
とてる低温焼結性アルミナ微粉粒を1,3,5wt％それぞれ
添加した結果を示すもので、粒径0.1〜0.5μｍの低温焼
結性アルミナ微粉粒を１〜5wt％添加した時いずれも従
来よりも高耐電圧が得られるが３〜5wt％でより効果が
大きい。また低温焼結性アルミナの粒径は小さいほど耐
電圧が高いが現在得られるものの下限は0.10μｍ程度で
ある。
添加物としてのY2O3、ZrO2,MgOについては焼結工程上、
低温焼結性Al2O3と同等の焼結性を持たせるために0.1〜
0.5μｍにするのが好ましい。また、Y2O3、ZrO2、MgOの
他にLa2O3も同様の効果がある。
低温焼結性Al2O3と同等の焼結性を持たせるために0.1〜
0.5μｍにするのが好ましい。また、Y2O3、ZrO2、MgOの
他にLa2O3も同様の効果がある。
次に本発明の高絶縁性高アルミナ質磁器組成物が好適に
用いられる内燃機関用点火栓の構造を第５図に基づいて
説明する。点火栓20は、エンジンのシリンダ内に置かれ
高電圧を発生するコイルからの印加電圧によって中心電
極21と接地電極22の間に放電を行わせる事によってガソ
リンと空気の混合気を着火させる働きをもつ。ハウジン
グ23は接地電極22と同じ電位であるためハウジング23と
中心電極21間の放電が生じないように絶縁碍子24が置か
れる。燃料が通常空燃比よりも小さい場合や他の着火し
にくい燃料では中心電極と接地電極の間に通常より高電
圧を印加しないと良好な着火を生じさせることができな
い。しかるに電圧がある大きさ以上になると絶縁碍子24
の一部が破壊されピンホールが生ずる。この状態になる
と接地電極22と中心電極21間に生ずべき放電がハウジン
グ23と中心電極21間で生じてしまい失火を起こす。
用いられる内燃機関用点火栓の構造を第５図に基づいて
説明する。点火栓20は、エンジンのシリンダ内に置かれ
高電圧を発生するコイルからの印加電圧によって中心電
極21と接地電極22の間に放電を行わせる事によってガソ
リンと空気の混合気を着火させる働きをもつ。ハウジン
グ23は接地電極22と同じ電位であるためハウジング23と
中心電極21間の放電が生じないように絶縁碍子24が置か
れる。燃料が通常空燃比よりも小さい場合や他の着火し
にくい燃料では中心電極と接地電極の間に通常より高電
圧を印加しないと良好な着火を生じさせることができな
い。しかるに電圧がある大きさ以上になると絶縁碍子24
の一部が破壊されピンホールが生ずる。この状態になる
と接地電極22と中心電極21間に生ずべき放電がハウジン
グ23と中心電極21間で生じてしまい失火を起こす。
従来の絶縁碍子材であるAl2O3にSiO2−MgO−CaO系のフ
ラックスを添加した材料はすでに説明したように第６図
の如く表面にボイトと呼ばれる凹部Ｂや、粒界に気孔Ｃ
が多く存在する。これに高電圧が印加されるとこれらの
欠陥に電位が集中しその電位勾配によって粒界Ａ、およ
び気孔Ｃに存在する動きやすいイオンによる電流が流
れ、この電流による発熱がさらに可動イオン数を増加さ
せる事により、さらに電流が流れて発熱するというサイ
クルを繰り返す。この発熱量がアルミナの分解エネルギ
ーよりも過大となった時に破壊が生ずる。
ラックスを添加した材料はすでに説明したように第６図
の如く表面にボイトと呼ばれる凹部Ｂや、粒界に気孔Ｃ
が多く存在する。これに高電圧が印加されるとこれらの
欠陥に電位が集中しその電位勾配によって粒界Ａ、およ
び気孔Ｃに存在する動きやすいイオンによる電流が流
れ、この電流による発熱がさらに可動イオン数を増加さ
せる事により、さらに電流が流れて発熱するというサイ
クルを繰り返す。この発熱量がアルミナの分解エネルギ
ーよりも過大となった時に破壊が生ずる。
本発明者らは破壊が最初粒界になるガラス成分から始ま
る事を見出しこの結果より粒界をより高融点材料とし、
かつ緻密にAl2Oを焼結させる添加剤を検討した結果低温
焼結性アルミナ超微粉粒を従来のガラス系フラックスの
かわりに用いるという考えに至った。この材質単体では
1300℃程度で焼結可能であるため従来フラックスと同等
の働きをし、一度焼結すれば従来と同等の融点をもつた
め従来品よりも耐電圧を高くできる。また添加量も少量
のため大きなコストアップにはならない。
る事を見出しこの結果より粒界をより高融点材料とし、
かつ緻密にAl2Oを焼結させる添加剤を検討した結果低温
焼結性アルミナ超微粉粒を従来のガラス系フラックスの
かわりに用いるという考えに至った。この材質単体では
1300℃程度で焼結可能であるため従来フラックスと同等
の働きをし、一度焼結すれば従来と同等の融点をもつた
め従来品よりも耐電圧を高くできる。また添加量も少量
のため大きなコストアップにはならない。
第１図は本発明の製造方法により製造された高絶縁性高
アルミナ質磁器組成物の組織を示す模式図、第２図は耐
電圧測定装置を示す系統図、第３図，第４図はそれぞれ
焼結体の相対密度、耐電圧を測定した結果を示す特性
図、第５図は本発明の製造方法による高絶縁性高アルミ
ナ質磁器組成物が好適に用いられる点火栓の構造を示す
半断面図、第６図は従来の高アルミナ質磁器組成物の組
織を示す模式図である。 Ａ……粒界。
アルミナ質磁器組成物の組織を示す模式図、第２図は耐
電圧測定装置を示す系統図、第３図，第４図はそれぞれ
焼結体の相対密度、耐電圧を測定した結果を示す特性
図、第５図は本発明の製造方法による高絶縁性高アルミ
ナ質磁器組成物が好適に用いられる点火栓の構造を示す
半断面図、第６図は従来の高アルミナ質磁器組成物の組
織を示す模式図である。 Ａ……粒界。
Claims (1)
- 【請求項１】粒径0.6〜２μｍのアルミナ微粉粒95〜99
重量％と、粒径0.5μｍ以下のアルミナ超微粉粒１〜５
重量％と、Mgo,Y2O3,ZrO2,La2O3より選ばれた、少なく
とも一つの添加物の0.1〜0.4重量％（前記アルミナ超微
粉粒に対して１〜８重量％）との混合原料粉末を、形
成，焼結することによって、焼結体とすることを特徴と
する高絶縁性高アルミナ質磁器組成物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60283661A JPH0717459B2 (ja) | 1985-12-17 | 1985-12-17 | 高絶縁性高アルミナ質磁器組成物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60283661A JPH0717459B2 (ja) | 1985-12-17 | 1985-12-17 | 高絶縁性高アルミナ質磁器組成物の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62143866A JPS62143866A (ja) | 1987-06-27 |
| JPH0717459B2 true JPH0717459B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=17668420
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60283661A Expired - Lifetime JPH0717459B2 (ja) | 1985-12-17 | 1985-12-17 | 高絶縁性高アルミナ質磁器組成物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0717459B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2800030B2 (ja) * | 1989-07-07 | 1998-09-21 | 株式会社村田製作所 | セラミック基板の製造方法 |
| JP4530380B2 (ja) | 1999-11-29 | 2010-08-25 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ用絶縁体及びそれを備えるスパークプラグ |
| JP4854420B2 (ja) * | 2005-09-28 | 2012-01-18 | 京セラ株式会社 | アルミナ質焼結体、これを用いた処理装置用部材と処理装置、試料処理方法、およびアルミナ質焼結体の製造方法 |
| CN110028308B (zh) * | 2019-05-22 | 2021-09-10 | 厦门博赢技术开发有限公司克拉玛依分公司 | 一种陶瓷绝热复合材料及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5696777A (en) * | 1979-12-29 | 1981-08-05 | Matsushita Electric Industrial Co Ltd | Alumina ceramic composition for electronic parts |
| JPS60151271A (ja) * | 1984-01-14 | 1985-08-09 | トヨタ自動車株式会社 | セラミツク製品の製造方法 |
-
1985
- 1985-12-17 JP JP60283661A patent/JPH0717459B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62143866A (ja) | 1987-06-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101185256B1 (ko) | 스파크 플러그 절연기로 사용하기 위해 개선된 고온전기특성을 갖는 세라믹 | |
| US3558959A (en) | Silicon carbide semi-conductor igniter structure | |
| JPH0717436B2 (ja) | 高絶縁性高アルミナ質磁器組成物の製造方法 | |
| JPH0712969B2 (ja) | アルミナ磁器および点火プラグ | |
| KR20170041212A (ko) | 개선된 씰을 구비한 코로나 점화 장치 | |
| CN106981824B (zh) | 火花塞 | |
| JPS62187156A (ja) | 高絶縁性高アルミナ質磁器組成物の製造方法 | |
| JPH0717459B2 (ja) | 高絶縁性高アルミナ質磁器組成物の製造方法 | |
| US6320317B1 (en) | Glass seal resistor composition and resistor spark plugs | |
| US3968057A (en) | Method for producing a semi-conductor body | |
| US5852340A (en) | Low-voltage type igniter plug having a semiconductor for use in jet and other internal combustion engines and a method of making the semiconductor | |
| US4120829A (en) | Electrically semi-conducting ceramic body | |
| JP6440602B2 (ja) | スパークプラグ | |
| US2515790A (en) | Ceramic dielectric material and method of making | |
| CA1080590A (en) | Electrically semi-conducting ceramic body | |
| JP4995863B2 (ja) | スパークプラグ用絶縁体、その製造方法及びそれを用いたスパークプラグ | |
| US3376367A (en) | Method of manufacturing a spark gap semiconductor | |
| US2917394A (en) | Spark plug insulators containing stannic oxide | |
| JPS62171958A (ja) | 高絶縁性高アルミナ質磁器組成物の製造方法 | |
| JP2564842B2 (ja) | アルミナ質磁器組成物 | |
| US2332014A (en) | Spark plug insulator | |
| CN107293383A (zh) | 带金属镀镍铁帽的导电体金属陶瓷阻尼电阻器及生产工艺 | |
| JPH09315849A (ja) | アルミナ質焼結体又はスパークプラグ用絶縁碍子及び その製造方法 | |
| US2975145A (en) | Semi-conductive ceramic composition | |
| JPH09227221A (ja) | アルミナ磁器、及びスパークプラグ用の絶縁碍子 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |