JPH0718175Y2 - 全波整流回路 - Google Patents
全波整流回路Info
- Publication number
- JPH0718175Y2 JPH0718175Y2 JP13444189U JP13444189U JPH0718175Y2 JP H0718175 Y2 JPH0718175 Y2 JP H0718175Y2 JP 13444189 U JP13444189 U JP 13444189U JP 13444189 U JP13444189 U JP 13444189U JP H0718175 Y2 JPH0718175 Y2 JP H0718175Y2
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- JP
- Japan
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- circuit
- signal
- absolute value
- output
- wave rectifier
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- Expired - Lifetime
Links
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 13
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 2
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Rectifiers (AREA)
- Digital Transmission Methods That Use Modulated Carrier Waves (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本考案は全波整流回路に関する。
［従来の技術］ 第４図（１）は従来の全波整流回路のブロック図、第４
図（２）はその回路図、第５図は各部の信号波形図であ
る。
図（２）はその回路図、第５図は各部の信号波形図であ
る。
この全波整流回路は絶対値回路７と積分回路８とからな
り、オペアンプ、ダイオードにより入力信号S11の絶対
値（両波）検波を行ない、コンデンサーにより整流（積
分）を行なうものである。
り、オペアンプ、ダイオードにより入力信号S11の絶対
値（両波）検波を行ない、コンデンサーにより整流（積
分）を行なうものである。
［考案が解決しようとする課題］ 上述した従来の全波整流回路には次のような欠点があっ
た。
た。
第４図（２）において、コンデンサーＣが取り付けられ
ていない場合の出力S13は第５図（２）に示す波形であ
り、コンデンサーＣを取り付けると第５図（３）に示す
ように目的とする整流化された波形となる。ここで、当
然ながらＣの値、すなわち容量を大きくすると積分効果
が大となり整流波形のリップル含有値が小さくなる。し
かしながら、その積分効果のため、第５図（２）および
（３）の比較で示すように、波形の遅れにより忠実度が
劣ってしまう。このリップル量と波形の忠実度は、相反
する関係であるため、従来回路では両者の妥協点を最適
値とし、コンデンサーＣの容量値を決めていた。しかし
ながら、本来得るべき波形とはリップル含有量も少な
く、波形の遅れもない出力が必要であることは当然であ
る。
ていない場合の出力S13は第５図（２）に示す波形であ
り、コンデンサーＣを取り付けると第５図（３）に示す
ように目的とする整流化された波形となる。ここで、当
然ながらＣの値、すなわち容量を大きくすると積分効果
が大となり整流波形のリップル含有値が小さくなる。し
かしながら、その積分効果のため、第５図（２）および
（３）の比較で示すように、波形の遅れにより忠実度が
劣ってしまう。このリップル量と波形の忠実度は、相反
する関係であるため、従来回路では両者の妥協点を最適
値とし、コンデンサーＣの容量値を決めていた。しかし
ながら、本来得るべき波形とはリップル含有量も少な
く、波形の遅れもない出力が必要であることは当然であ
る。
本考案の目的は、リップル量が少なく、かつ遅れの少な
い忠実度の良い整流出力が得られる全波整流回路を提供
することである。
い忠実度の良い整流出力が得られる全波整流回路を提供
することである。
［課題を解決するための手段］ 本考案の全波整流回路は、 入力信号である正弦波交流バースト信号の位相を90°進
め、または遅らせる位相シフターと、入力信号の絶対信
号，位相シフターの出力信号の絶対値信号をそれぞれ出
力する第1,第２の絶対値回路と、 第1,第２の絶対値回路の絶対値信号をそれぞれ平滑する
第1,第２の積分回路と、 第１の積分回路の出力と第２の積分回路の出力の平均信
号を出力する平均値回路とを有する。
め、または遅らせる位相シフターと、入力信号の絶対信
号，位相シフターの出力信号の絶対値信号をそれぞれ出
力する第1,第２の絶対値回路と、 第1,第２の絶対値回路の絶対値信号をそれぞれ平滑する
第1,第２の積分回路と、 第１の積分回路の出力と第２の積分回路の出力の平均信
号を出力する平均値回路とを有する。
［作用］ 第1,第２の絶対値回路の絶対値信号はそれぞれ入力信
号，位相シフターの出力信号に対して周波数が２倍とな
る。よって、90°位相がずれたものが、周波数が２倍と
なったため、両絶対値信号は180°位相がずれることに
なる。したがって、両積分回路の出力信号に対して周波
数が２倍で、位相が互いに180°ずれた正弦波リップル
を含んでおり、平均値回路を通すことによりリップル成
分を含まない整流出力が得られる。
号，位相シフターの出力信号に対して周波数が２倍とな
る。よって、90°位相がずれたものが、周波数が２倍と
なったため、両絶対値信号は180°位相がずれることに
なる。したがって、両積分回路の出力信号に対して周波
数が２倍で、位相が互いに180°ずれた正弦波リップル
を含んでおり、平均値回路を通すことによりリップル成
分を含まない整流出力が得られる。
ここで、整流用の積分時定数はリップル成分が正弦波と
して残る程度の小さな値でよいため、整流出力の入力信
号に対する遅れはほとんど少ない。
して残る程度の小さな値でよいため、整流出力の入力信
号に対する遅れはほとんど少ない。
［実施例］ 次に、本考案の実施例について図面を参照して説明す
る。
る。
第１図は本考案の一実施例を示す全波整流回路のブロッ
ク図、第２図はその各部の信号の波形図である。
ク図、第２図はその各部の信号の波形図である。
この全波整流回路は、入力信号である交流信号S1の位相
を90°遅らせる位相シフター１と、入力信号S1の絶対値
信号S3，位相シフター１の出力信号S2の絶対値信号S4を
それぞれ出力する絶対値回路2,3と、絶対値回路2,3の絶
対値信号S3，S4をそれぞれ平滑する積分回路4,5と、積
分回路４の出力S5と積分回路５の出力S6の平均値信号S7
を出力する平均値回路６とからなっている。
を90°遅らせる位相シフター１と、入力信号S1の絶対値
信号S3，位相シフター１の出力信号S2の絶対値信号S4を
それぞれ出力する絶対値回路2,3と、絶対値回路2,3の絶
対値信号S3，S4をそれぞれ平滑する積分回路4,5と、積
分回路４の出力S5と積分回路５の出力S6の平均値信号S7
を出力する平均値回路６とからなっている。
積分回路4,5の出力信号S5，S6は入力信号S1に対して周
波数が２倍で、互いに位相が180°ずれた正弦波リップ
ルを含んだ等しい直流電圧である。ここで重要なこと
は、積分回路4,5の積分時定数は、信号を完全に直流化
する値ではなく、図示のようにリップル成分が正弦波と
して残る程度の値であることである。信号S5，S6の直流
成分をeO，リップル成分の振幅をeAとすると、信号S5は
eO＋eAsin（ωｔ＋θ），信号S6は、eO＋eAsin（ωｔ＋
π＋θ）で表わされる。この両者S5，S6を平均値回路６
を通すことによりeOなる直流電圧成分からなる信号S7が
取り出せる。
波数が２倍で、互いに位相が180°ずれた正弦波リップ
ルを含んだ等しい直流電圧である。ここで重要なこと
は、積分回路4,5の積分時定数は、信号を完全に直流化
する値ではなく、図示のようにリップル成分が正弦波と
して残る程度の値であることである。信号S5，S6の直流
成分をeO，リップル成分の振幅をeAとすると、信号S5は
eO＋eAsin（ωｔ＋θ），信号S6は、eO＋eAsin（ωｔ＋
π＋θ）で表わされる。この両者S5，S6を平均値回路６
を通すことによりeOなる直流電圧成分からなる信号S7が
取り出せる。
このように、本実施例によれば、リップル成分を含まな
い直流化出力S7を得ることができ、しかも前述のように
整流用の積分時定数も最小値にでき、波形の忠実度良く
出力が行なえる。
い直流化出力S7を得ることができ、しかも前述のように
整流用の積分時定数も最小値にでき、波形の忠実度良く
出力が行なえる。
なお、位相シフター１では、入力信号S1の位相を90°進
めても同じである。
めても同じである。
第３図は全波整流回路の具体例の回路図で、第１図のブ
ロック図に対応している。
ロック図に対応している。
第３の回路はオペアンプを用いた一般的な既存回路であ
り、その動作については、前述までの説明で充分であ
り、ここではその説明を省略する。
り、その動作については、前述までの説明で充分であ
り、ここではその説明を省略する。
［考案の効果］ 以上説明したように本考案は、正弦波交流バースト信号
を全波整流した信号と、前記正弦波交流バースト信号を
90°位相シフトした全波整流信号との平均値をとること
により、リップル量を減らして、しかも波形の忠実度の
良い整流出力が得られる効果がある。
を全波整流した信号と、前記正弦波交流バースト信号を
90°位相シフトした全波整流信号との平均値をとること
により、リップル量を減らして、しかも波形の忠実度の
良い整流出力が得られる効果がある。
第１図は本考案の一実施例を示す全波整流回路のブロッ
ク図、第２図はその各部の信号の波形図、第３図は本考
案の全波整流回路の具体例の回路図、第４図（１），
（２）はそれぞれ従来の全波整流回路のブロック図と回
路図、第５図はその各部の信号の波形図である。 １……位相シフター、２、３……絶対値回路、４、５…
…積分回路、６……平均値回路、S1〜S7……信号。
ク図、第２図はその各部の信号の波形図、第３図は本考
案の全波整流回路の具体例の回路図、第４図（１），
（２）はそれぞれ従来の全波整流回路のブロック図と回
路図、第５図はその各部の信号の波形図である。 １……位相シフター、２、３……絶対値回路、４、５…
…積分回路、６……平均値回路、S1〜S7……信号。
Claims (1)
- 【請求項１】入力信号である正弦波交流バースト信号の
位相を90°進め、または遅らせる位相シフターと、 入力信号の絶対値信号，位相シフターの出力信号の絶対
値信号をそれぞれ出力する第1,第２の絶対値回路と、 第1,第２の絶対値回路の絶対値信号をそれぞれ平滑する
第1,第２の積分回路と、 第１の積分回路の出力と第２の積分回路の出力の平均値
信号を出力する平均値回路とを有する全波整流回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13444189U JPH0718175Y2 (ja) | 1989-11-21 | 1989-11-21 | 全波整流回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13444189U JPH0718175Y2 (ja) | 1989-11-21 | 1989-11-21 | 全波整流回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0373022U JPH0373022U (ja) | 1991-07-23 |
| JPH0718175Y2 true JPH0718175Y2 (ja) | 1995-04-26 |
Family
ID=31681780
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13444189U Expired - Lifetime JPH0718175Y2 (ja) | 1989-11-21 | 1989-11-21 | 全波整流回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0718175Y2 (ja) |
-
1989
- 1989-11-21 JP JP13444189U patent/JPH0718175Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0373022U (ja) | 1991-07-23 |
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