JPH07188868A - タイヤ外皮のカーカス用ステンレス鋼ワイヤ - Google Patents

タイヤ外皮のカーカス用ステンレス鋼ワイヤ

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JPH07188868A
JPH07188868A JP6249692A JP24969294A JPH07188868A JP H07188868 A JPH07188868 A JP H07188868A JP 6249692 A JP6249692 A JP 6249692A JP 24969294 A JP24969294 A JP 24969294A JP H07188868 A JPH07188868 A JP H07188868A
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steel
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Jean-Claude Arnould
ジャン‐クロード、アルノー
Eric Depraetere
エリック、デプレテール
Christian Lamoureux
クリスチャン、ラムルー
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Original Assignee
Compagnie Generale des Etablissements Michelin SCA
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 タイヤ外皮のカーカス用ステンレス鋼ワイ
ヤ。 【構成】 最低０．０２％、最高０．２％の炭素と、最
低３％、最高２０％のニッケルと、最低１２％、最高２
８％のクロムとを含み、ニッケルとクロムとの合計は最
低２０％、最高３５％に等しく（重量％）、また前記鋼
の組織は少なくとも２０体積％のマルテンサイトを含
み、オーステナイトを含まずまたは８０体積％以下のオ
ーステナイトを含むタイヤ外皮のカーカス用の鋼ワイ
ヤ。前記ワイヤから成るカーカスを含むタイヤ外皮、前
記ワイヤの製造法。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は金属ワイヤによって補強
されたタイヤ外皮に関するものである。特に本発明はス
テンレス鋼ワイヤによって補強されたタイヤ外皮に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】フランス特願ＦＲ−Ａ−２，０９６，４
０５に記載のタイヤ外皮は、カーカスとゴムトレッドと
の間に配置された補強プライを含み、この補強プライの
外側面はステンレス鋼の金属ケーブルによって補強され
ている。しかし前記の特願には、カーカス中にステンレ
ス鋼を使用する事はまったく記載されておらず、前記の
特願の目的は老化または釘の上を通過する事によって生
じるゴムの亀裂および破断部を通してケーブルに達する
水分によって生じるタイヤ外皮のトレッドにある鋼ケー
ブルの腐食を予防するにある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】出願人は予想外に、カ
ーカス区域中のゴムの亀裂および破断が存在しなくても
水の存在によって惹起される疲労／摩耗現象の結果、カ
ーカスプライ中の鋼ケーブルの耐久性の低下が見られる
事を発見した。このようなケーブル特性の変成を生じる
水は外部から，例えば膨張ガスからゴムの中を泳動する
事によりカーカス区域の中に進入するものと思われ、あ
るいは使用ずみゴムの高い水分の結果としまたは焼成工
程の結果としてタイヤ外皮内部に最初から既に存在して
いたと思われる。最後にこの水はおそらくケーブルのカ
レンダリングに際して周囲空気をゴムの中に合体する事
から生じたと思われる。
【０００４】本発明の目的はこのような問題点を解決し
または大幅に低減させるにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】従って、本発明は、 ａ）最低０．０５ｍｍ、最高０．５ｍｍの直径を有し、 ｂ）最低２０００ＭＰａの引張り破断抵抗を有し、 ｃ）前記ワイヤの鋼はステンレス鋼であって、最低０．
０２％、最高０．２％の炭素と、最低３％、最高２０％
のニッケルと、最低１２％、最高２８％のクロムとを含
み、ニッケルとクロムとの合計は最低２０％、最高３５
％に等しく、前記すべてのパーセント値は重量パーセン
トとし、また ｄ）前記鋼の組織は少なくとも２０体積％のマルテンサ
イトを含み、また前記組織はオーステナイトを含まずま
たは８０体積％以下のオーステナイトを含む事を特徴と
するタイヤ外皮のカーカス用の鋼ワイヤに関するもので
ある。
【０００６】また本発明は、少なくとも１本の本発明に
よるワイヤを含み、タイヤカーカス中に使用される組立
体に関するものである。
【０００７】また本発明は本発明による少なくとも１本
のワイヤまたは少なくとも１つの組立体を含むタイヤ外
皮カーカスに関するものである。
【０００８】また本発明は本発明による少なくとも１つ
のカーカスを含むタイヤ外皮に関するものである。
【０００９】また本発明は本発明によるワイヤの製造法
において、この方法は、 ａ）最低０．３ｍｍ、最高３ｍｍの直径を有するステン
レス鋼ワイヤを材料とし、前記ワイヤの鋼は最低０．０
２％、最高０．２％の炭素と、最低３％、最高２０％の
ニッケルと、最低１２％、最高２８％のクロムとを含
み、ニッケルとクロムとの合計は最低２０％、最高３５
％に等しく、前記すべてのパーセント値は重量パーセン
トとし、この鋼の組織は完全にオーステナイトまたは実
際上オーステナイトとし、 ｂ）熱処理なしで少なくとも一回の冷間引き抜き処理を
実施し、全引き抜き絞り率εは少なくとも１．５に等し
い事を特徴とする方法に関するものである。定義および
テスト １．動力測定 破断抵抗測定および破断後伸び測定を１９７８年６月の
ＡＦＮＯＲ ＮＦＡ０３−１５１法によって引張りテス
トで実施する。 ２．冷間引き抜き 定義上、冷間引き抜きの絞り率εは下記の式によって与
えられる。
【００１０】ε ＝ Ｌｎ（Ｓｏ／Ｓｆ） Ｌｎは自然対数、Ｓｏはこの冷間引き抜き前の初断面、
またＳｆはこの冷間引き抜き後のワイヤ断面である。 ３．ねじり延性 定義上、ワイヤのねじり延性はワイヤの耐える事のでき
るワイヤそのもののねじり回転数である。この測定は直
径の５００倍の長さのワイヤについて実施される。この
ワイヤの一端を固定クランプの中に保持し、ワイヤの他
端を回転クランプの中に保持し、このクランプをワイヤ
軸線と同一の回転軸線回りに回転させ、このねじりに際
しての張力はねじり前に測定されたワイヤの引張り破断
力の５％に等しくし、ワイヤの破断を生じるのに必要な
回転数を計数する。 ４．鋼の組織 鋼組織の識別と定量は下記のようにして実施される。
【００１１】Ｘ線回折法を使用する。使用された方法
は、鋼の各相、特にマルテンサイトα’、マルテンサイ
トεおよびオーステナイトγのすべての回折ピークの積
分強度を積算する事によって全回折強度を特定するにあ
り、これによって鋼のすべての相全体に対する各相の百
分比を計算する事ができる。
【００１２】Ｘ線回折スペクトルは被検ワイヤの断面に
おいて、ゴニオメータによってクロムの対陰極を使用し
て特定される。
【００１３】掃引により、存在する各相の特性スペクト
ル線を得る事ができる。前記の３相（２マルテンサイト
と１オーステナイト）の場合には、掃引は５０゜乃至１
６０゜である。
【００１４】ピークの積分強度を特定するためには、介
在するスペクトル線をデコンボリューション（脱たたみ
込み）する必要がある。
【００１５】任意の相の各ピークについて下記の関係が
得られる。
【００１６】Ｉｉｎｔ＝（Ｌｍｈ × Ｉｍａｘ）／Ｐ ここに、 Ｉｉｎｔ＝ピークの積分強度 Ｌｍｈ＝ピークの中高の幅（度数） Ｉｍａｘ＝ピーク強度（毎秒カウント） Ｐ ＝ ピークの測定ピッチ（０．０５度） 例えば下記の特性スペクトルが得られる。 オーステナイトγ スペクトル線（１１１） ２Θ＝
６６．８ スペクトル線（２００） ２Θ＝ ７９．０ スペクトル線（２２０） ２Θ＝１２８．７ マルテンサイトα’ スペクトル線（１１０） ２Θ＝
６８．８ スペクトル線（２００） ２Θ＝１０６ スペクトル線（２１１） ２Θ＝１５６．１ マルテンサイトε スペクトル線（１００） ２Θ＝
６５．４ スペクトル線（００２） ２Θ＝ ７１．１ スペクトル線（１０１） ２Θ＝ ７６．９ スペクトル線（１０２） ２Θ＝１０５．３ スペクトル線（１１０） ２Θ＝１３６．２ 前記各相の結晶構造は下記である。 オーステナイトγ ＝面心立方晶系 マルテンサイトα’＝体心立方または体心正方晶系 マルテンサイトε ＝最密（compact)六方晶系 そこで下記の式により、任意相「ｉ」の体積％を計算す
る事ができる。
【００１７】相「ｉ」の体積％＝Ｉｉ／Ｉｔ ここに、 Ｉｉ＝この相「ｉ」のすべてのピークの積分強度の和 Ｉｔ＝鋼のすべての回折相のすべてのピークの積分強度
の和 従って下記が得られる。 マルテンサイトα’の％ ＝Ｉα’／Ｉｔ マルテンサイトεの％ ＝Ｉε／Ｉｔ マルテンサイトの合計％ ＝（Ｉα’＋Ｉε）／Ｉｔ オーステナイトγの％ ＝Ｉγ／Ｉｔ ここに、 Ｉα’＝マルテンサイトα’のすべてのピークの積分強
度、 Ｉε ＝マルテンサイトεのすべてのピークの積分強
度、 Ｉγ ＝オーステナイトγのすべてのピークの積分強
度。
【００１８】下記において鋼組織の相に関する％は体積
％であり、また用語「マルテンサイト」または「マルテ
ンサイト相」とはマルテンサイトα’相とマルテンサイ
トε相との全体を示し、従ってマルテンサイト％とはこ
れらの２マルテンサイト相の合計の体積％を示し、また
用語「オーステナイト」はオーステナイトγを示す。
【００１９】前記の方法によって特定された各相の体積
％は約５％の精度で得られる。
【００２０】一般的に下記の式が得られる。
【００２１】
【数１】 ここに、指数「ｉ」は相「ｉ」に対応し、指数「ｊ」は
相「ｊ」に対応し、ｆｍ ｉは相「ｊ」の質量部分、ｆｖ
ｉは相「ｉ」の体積部分、ｆｖ ｊは相「ｊ」の体積部
分、ｄｉは結晶構造から計算された相「ｉ」の密度、ｄ
ｊは結晶構造から計算された相「ｊ」の密度、ｎは相の
総数とする。
【００２２】従って下記が得られる。
【００２３】１００×ｆｖ ｉ＝相「ｉ」の体積％ １００×ｆｍ ｉ＝相「ｉ」の重量％ 本発明によるステンレス鋼の場合、主たる相（マルテン
サイトおよびオーステナイト）の密度は非常に近い値
（最大偏差、約３％）を有するので、重量％は体積％に
非常に近い。
【００２４】
【実施例】以下、本発明を単一の図面に示す実施例につ
いて詳細に説明するが本発明はこれに限定されるもので
はない。付図は本発明によるタイヤ外皮の放射方向断面
を示す概略断面図である。
【００２５】これらの実施例において、本発明によるワ
イヤ「ワイヤ１」と「ワイヤ２」とを示す。
【００２６】これらの実施例において、すべての％は特
記なき限り重量％である。 ワイヤ １ ワイヤ１を製造するため、下記特性のステンレス鋼を使
用する。完全オーステナイト組織、すなわちマルテンサ
イト％は実際上ゼロであって、５体積％以下である。 直径：０．５ｍｍ 組成（重量％）：Ｃ＝０．０９６；Ｃｒ＝１７．６；Ｎ
ｉ＝７．７；Ｍｏ＝０．７；Ｍｎ＝１．３；Ｓｉ＝２．
０；Ｃｕ＝０．２；Ｎ＝０．０４；Ｓ＝０．００１；Ｐ
＝０．０１９；残分は鉄、および不可避的通常不純物で
ある。
【００２７】この鋼ワイヤを厚さ１．３マイクロメート
ルのニッケル層によって被覆する。
【００２８】このようにニッケル被覆されたワイヤは９
００ＭＰａの破断抵抗と、６０％の破断伸びとを有す
る。
【００２９】このニッケル被覆ワイヤ上に、常温で電解
によって、銅を電着し次に亜鉛を電着し、次に電熱効果
で５４０℃に加熱して、銅と亜鉛の拡散によって黄銅を
生じる。重量比（相α）／（相α＋相β）は０．８５に
等しく、ここに相αとβは黄銅の相とする。
【００３０】水性エマルジョンの形の公知のグリースを
使用して、前記ワイヤに対して湿式冷間伸線処理を実施
する。この伸線は数回実施され、この冷間引き抜きによ
って得られた全絞り率εは２．０４である。
【００３１】黄銅被覆を生じた後にワイヤに対して熱処
理は実施されない。
【００３２】得られたワイヤは０．１８ｍｍの直径を有
し、ワイヤを被覆するニッケルと黄銅の被覆の厚さは非
常に小であってマイクロメートル以下であるので、鋼直
径に対して被覆厚さを無視する事ができる。
【００３３】得られたワイヤの特性は下記である。 鋼組織：５７体積％のマルテンサイト相、このマルテン
サイト相は実際上マルテンサイトα’のみから成り、オ
ーステナイト相は４３体積％である。 破断抵抗：２５００ＭＰａ 破断後伸び：１％ ねじり延性：７０回転。
【００３４】もちろんワイヤの鋼の含有元素（例えば炭
素、クロム、ニッケル）の組成は出発ワイヤの組成と同
一である。
【００３５】ワイヤの製造に際して、ニッケル被覆は鋼
に対する黄銅被覆の接着を容易にし、また黄銅被覆はワ
イヤの冷間引き抜きと、ワイヤをゴムの中に配置する際
にワイヤとゴムとの接着とを容易にする。 ワイヤ ２ 直径が０．８ｍｍである事以外は実施例１と同一のニッ
ケル被覆されたワイヤを使用する。
【００３６】実施例１と同様に処理するが、冷間引き抜
きの絞り率εが実際上３となるように処理する。
【００３７】得られたワイヤは０．１８ｍｍの直径を有
し、この場合にもニッケルと黄銅との被覆の厚さはこの
直径に対して無視できる。
【００３８】得られたワイヤの特性は下記である。 鋼組織：８５体積％のマルテンサイト相、このマルテン
サイト相は実際上マルテンサイトα’のみから成りる、
オーステナイト相は１５体積％である。 破断抵抗：２８６５ＭＰａ 破断後伸び：１％ ねじり延性：１７０回転。
【００３９】もちろんワイヤの鋼の含有元素（例えば炭
素、クロム、ニッケル）の組成は出発ワイヤの組成と同
一である。
【００４０】実施例 １ この実施例の目的はベルト・テストによって本発明のワ
イヤの性能を評価するにある。
【００４１】撚り構成（１＋６＋１２）の組立体を形成
する。この組立体は１本のワイヤの心線を６本のワイヤ
の層によって包囲し、この中間層を１２本のワイヤの外
側層によって包囲する。この組立体はフープ部品を含ま
ない。この組立体のすべてのワイヤはワイヤ１に対応
し、従ってこれらのワイヤとその組立体は本発明による
ものである。各組立体の心線は実際上撚りがなく、また
心線を包囲する２層は１０ｍｍの同一ピッチと同一巻き
付け方向を有する。各組立体の破断力は１１５０Ｎであ
る。
【００４２】一方、本発明の組立体と同一の撚り構成
（１＋６＋１２）を有する公知ワイヤの対照組立体を製
作する。このワイヤは冷間引き抜された非ステンレス・
パーライト鋼の直径０．１８ｍｍの公知ワイヤであっ
て、これらのワイヤはそれぞれ２６７０ＭＰａの破断抵
抗と、１％の破断後伸びと、２００回転のねじり延性と
を有し、各組立体の破断力は１２５５Ｎである。
【００４３】本発明による組立体と前記の対照組立体
を、タイヤカーカスの中に一般に使用されるものと類似
の公知のゴム混合物から成る無限ベルトの中にそれぞれ
配置した。各ワイヤ組立体の軸線はベルトの長手方と一
致する。従って、一方の補強組立体が本発明の組立体で
補強されたものであり他方の補強組立体が対照組立体で
補強されたものである事以外は同等の２つのベルトが得
られた。
【００４４】各ベルトにおいて、補強組立体はベルトの
両面から厚さ約１ｍｍのゴム層によって離間されてい
る。
【００４５】これらの２ベルトに対して下記のようにし
て同一の応力を加える。各ベルトを２つのローラの周囲
に巻き付け、各組立体の要素部分に１３８Ｎの張力を加
え、ベルトの無限半径から４０ｍｍの曲率半径までの曲
率半径変動サイクル、この場合５０×１０6 サイクルを
受けさせる。
【００４６】テストに際して、各ベルトと接触する空
気、すなわち周囲空気の温度と湿度は同一であって、温
度約２０℃、相対湿度約５０％である。各ベルトに対す
る応力期間は３週間のオーダである。
【００４７】応力段階が終了した時、各ベルトから同様
に組立体を剥ぎとり、これらの組立体の各ワイヤの破断
力を測定し、本発明による組立体と対照組立体それぞれ
の組立体について平均値をとる。
【００４８】次にそれぞれ本発明の組立体と対照組立体
によってそれぞれ補強されるが応力を加えられていない
２つのベルトから前記と同様にして組立体を剥ぎとり、
前記と同様にこれらの組立体の各ワイヤの破断力を測定
してその平均値をとる。これらの本発明のワイヤと公知
ワイヤのそれぞれの破断力平均値は、応力を受けていな
いのであるから、対照値として使用される。
【００４９】応力を受けなかったワイヤの破断力の平均
値（対照値）に対する応力後のワイヤの破断力の平均値
の低下は下記のとおりである。
【００５０】−本発明によるワイヤの場合には、３％以
下、 −冷間引き抜き処理されたパーライトの公知ワイヤの場
合は、１５％。
【００５１】従って本発明によるワイヤは破断力の減少
を著しく低減させる事は明かである。
【００５２】これらの破断力の減少は、応力と周囲空気
の水分との共役作用によって生じたワイヤの摩耗の結果
であって、このような条件はタイヤ外皮のカーカス中の
補強ワイヤの受ける条件と同等である。
【００５３】実施例 ２ この実施例の目的はタイヤ外皮の中に使用された場合の
本発明のワイヤの性能を確認するにある。
【００５４】ワイヤ２と同様のワイヤを使用して（３＋
９）１８型の本発明による組立体を製作する。
【００５５】これらの組立体は、３本の心線を相互に約
６．３ｍｍのピッチで撚り合わせ、これを約１２．６ｍ
ｍのピッチで巻き付けられた９本のワイヤの層によって
包囲して成る積層ケーブルであって、心線と外側層の巻
き付け方向は同一とし、またこの組立体はフープ部品を
含まない。
【００５６】各組立体の破断力は８２０Ｎに等しい。
【００５７】他方、本発明の組立体と同一構成、（３＋
９）１８を有する組立体を製作するが、この組立体のワ
イヤは０．７％炭素を含有する冷間引き抜きされた非ス
テンレス・パーライト鋼から成る直径０．１８ｍｍの公
知のワイヤであって、これらのワイヤは本発明のワイヤ
と同様に黄銅処理され、それぞれ２６７０ＭＰａの破断
抵抗と、１％の破断後伸びと、２００回転のねじり延性
とを有する。
【００５８】これら公知の各組立体は７７０Ｎの破断力
を有する。
【００５９】サイズ２１５／７５Ｒ１７．５の２つのタ
イヤ外皮を製作し、その一方は本発明の組立体を使用し
た放射方向カーカスを備え、他方は公知組立体を使用し
た放射方向カーカスを備え、これらのタイヤ外皮は使用
された組立体の性質のみが相違し、また公知の組立体に
よって公知のようにして製作されたカーカスを備えるタ
イヤ外皮を対照タイヤ外皮とする。
【００６０】単一の付図は本発明によるタイヤ外皮の断
面図である。このタイヤ外皮１０はトレッド１と、２つ
のサイドウォール２と、それぞれビードワイヤ４によっ
て補強された２つのビード３とを有する。放射方向カー
カス５は一方のビード３から他方のビード３まで延在
し、それぞれのビードワイヤ４の回りに巻き付けられて
いる。このカーカス５は、本発明による組立体５０によ
って形成された単一プライから成る。トレッド１は公知
のようにブレーカ６によって補強されている。線ｙｙ’
はタイヤ外皮の回転軸線に対して垂直でトレッド１の中
点を通過する面（赤道面）を示す。図面の平面はこの回
転軸（図示されず）を通過しており従って赤道面に垂直
である。ブレーカ６は公知のように、２枚の応力プライ
と、１枚の三角化プライと、これらのプライの上の保護
プライとを有し、これらのプライは図面の簡略化のため
図示されていないが、公知の鋼組立体によって補強され
ている。
【００６１】カーカスの製作に使用される各出発プライ
において、タイヤ外皮の構成前に任意の２つの隣接組立
体の軸間距離は１．４ｍｍである。
【００６２】これらのタイヤ外皮を公知の類似リム（図
示されず）上に搭載し、これらのタイヤ外皮を２つとも
１０．８バールの圧に膨張させると、各タイヤ外皮は２
リットルの水を含有し、またこれらのタイヤ外皮のガス
は２９％の酸素を含有する（酸素富化空気）。
【００６３】各タイヤ外皮に２７００ｄａＮの荷重を掛
け、８．５ｍ外周のはずみ車の上で５０ｋｍ／ｈの速度
で転動させる。
【００６４】対照タイヤ外皮は105,000km の走行後にフ
レッティング疲労現象の結果、基部においてカーカスプ
ライの組立体の破断を生じて、使用不能となった。
【００６５】本発明によるタイヤ外皮は損傷なく、カー
カスプライの組立体の破断を生じる事なく170,000km ま
で走行する。
【００６６】従って本発明は６０％以上の走行キロ数の
増大をもたらす。
【００６７】さらにこのテストを受けたタイヤ外皮にお
いて、本発明の組立体はわずかの摩耗のみ（基部で約４
％、ショルダ区域で約６−７％）を示したが、公知の組
立体はこれらの２区域において２０％以上の大きな摩耗
を局所的に示した。
【００６８】従って本発明はタイヤ外皮のカーカスのワ
イヤの疲労および摩耗に対する抵抗を著しく増大させる
事ができ、この故に本発明による特にトラック用のタイ
ヤ外皮の寿命が大幅に延長される。
【００６９】本発明によるワイヤの製造に使用されるス
テンレス鋼の組成および組織の故に、冷間引き抜きによ
って細いワイヤを得る事ができる。この引き抜き処理に
際して、オーステナイトが徐々にマルテンサイトに転化
し、これがワイヤの引張り破断抵抗を増進する。ニッケ
ルとクロムの合計含有量が請求範囲の含有量より高けれ
ば、冷間引き抜き処理に際してマルテンサイト相の出現
を遅らせまたは阻害し、ワイヤの機械的抵抗力が不十分
となる。これに反して、ニッケルとクロムの含有量が請
求範囲以下であれば、マルテンサイト相が冷間引き抜き
前に存在しまたは冷間引き抜きに際して早期に出現し、
細いワイヤを得る事ができない。最後に、請求範囲の冷
間引き抜き絞り率はねじり延性を向上させ従って組立体
の製作のためのワイヤの使用を保証する。
【００７０】これらの組立体の製造法および製造装置は
業界公知であるので、ここで詳細に説明しないが、これ
らの方法および装置は例えばケーブリングまたは撚り工
程に基づいている。
【００７１】
【発明の効果】要約すれば本発明のワイヤは下記の特徴
を有する。 −タイヤ外皮カーカスの中に使用するために良好な機械
的特性、 −組立体を得るための変形を容易にする良好な延性、 −水に対する抵抗性の故に本発明のワイヤを使用したタ
イヤ外皮の寿命の延長。
【００７２】本発明の方法の実施例において使用された
ワイヤはニッケル被覆を含み、冷間引き抜きを実施する
前に黄銅処理を実施したが、他の実施態様も可能であっ
て、例えばニッケルの代わりに他の金属、特に銅を使用
し、あるいは金属被覆を備えない出発ワイヤ上に冷間引
き抜きを実施する事ができ、この場合には最終ワイヤは
ステンレス鋼のみから成る。
【００７３】好ましくは本発明のワイヤについて下記特
性の少なくとも１つを有する。 −ワイヤ直径は少なくとも０．１２ｍｍ、最高０．３ｍ
ｍに等しい。 −引張破断抵抗は少なくとも２４００ＭＰａに等しい。 −鋼の炭素含有量は最低０．０５重量％、最高０．１５
重量％に等しい。 −鋼のニッケルとクロムの合計量は最低２２重量％、最
高３０重量％に等しい。 −硫黄含有量とリン含有量はそれぞれ０．０５重量％以
下である。 −ねじり延性は少なくとも３０回転、好ましくは少なく
とも５０回転である。 −鋼組織は少なくとも５０体積％のマルテンサイトを含
み、オーステナイトを含有せずまたは５０体積％以下の
オーステナイトを含有する。 −鋼組織は実際上マルテンサイトのみから成り、あるい
は実際上マルテンサイトとオーステナイトのみから成
る。
【００７４】好ましくは本発明の方法においては、下記
特性の少なくとも１つを有する。 −出発ワイヤは最低０．４ｍｍ、最高２ｍｍの直径を有
する。 −鋼の炭素含有量は最低０．０５重量％、最高０．１５
重量％に等しい。 −鋼のニッケルとクロムの合計量は最低２２重量％、最
高３０重量％に等しい。 −硫黄含有量とリン含有量はそれぞれ０．０５重量％以
下である。 −出発ワイヤはニッケルまたは銅によって被覆される。 −冷間引き抜き前に黄銅被覆を実施する。 −冷間引き抜きは水性エマルジョン状グリースによって
湿式伸線によって実施される。 −冷間引き抜きの全絞り率εは少なくとも２に等しい。
【００７５】前記の実施例に記載の本発明による組立体
はすべて本発明によるステンレス鋼によって構成されて
いたが、本発明は組立体が本発明のワイヤによって部分
的にのみ構成された場合にも適用される。例えば、本発
明の組立体は、ワイヤの一部のみが本発明によるワイヤ
であって、特に内部層を構成するワイヤの全部または一
部が本発明によるワイヤであって、外側層が非ステンレ
ス鋼ワイヤ、特に公知の冷間引き抜きされたパーライト
鋼ワイヤから成る積層ケーブルとする事ができる。この
実施態様は製造コストを低下させる利点を有する。
【００７６】もちろん本発明は前記の実施例に限定され
るものでなく、例えば、本発明によるタイヤ外皮はそれ
ぞれ複数のカーカスプライを含み、これらのカーカスプ
ライの少なくとも１つの少なくとも一部が本発明のワイ
ヤおよび／または組立体から成る事ができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のワイヤおよび組立体を含むタイヤ外皮
の断面図。
【符号の説明】
１ トレッド ２ サイドウォール ３ ビード ４ ビードワイヤ ５ カーカス ６ ブレーカ １０ タイヤ外皮 ５０ ワイヤ組立体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 エリック、デプレテール フランス国テューレ、リュ、ド、ラ、リマ ーニュ、４ (72)発明者 クリスチャン、ラムルー フランス国クールノン、リュ、デュ、ロベ ルティ、12

Claims (26)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】ａ）最低０．０５ｍｍ、最高０．５ｍｍの
    直径を有し、 ｂ）最低２０００ＭＰａの引張り破断抵抗を有し、 ｃ）前記ワイヤの鋼はステンレス鋼であって、最低０．
    ０２％、最高０．２％の炭素と、最低３％、最高２０％
    のニッケルと、最低１２％、最高２８％のクロムとを含
    み、ニッケルとクロムとの合計は最低２０％、最高３５
    ％に等しく、前記すべてのパーセント値は重量パーセン
    トとし、また ｄ）前記鋼の組織は少なくとも２０体積％のマルテンサ
    イトを含み、また前記組織はオーステナイトを含まずま
    たは８０体積％以下のオーステナイトを含む事を特徴と
    するタイヤ外皮のカーカス用の鋼ワイヤ。
  2. 【請求項２】ワイヤ直径が少なくとも０．１２ｍｍ、最
    高０．３ｍｍに等しい事を特徴とする請求項１に記載の
    ワイヤ。
  3. 【請求項３】引張破断抵抗が少なくとも２４００ＭＰａ
    に等しい事を特徴とする請求項１または２に記載のワイ
    ヤ。
  4. 【請求項４】鋼の炭素含有量が最低０．０５重量％、最
    高０．１５重量％に等しい事を特徴とする請求項１乃至
    ３のいずれかに記載のワイヤ。
  5. 【請求項５】鋼のニッケルとクロムの合計量が最低２２
    重量％、最高３０重量％に等しい事を特徴とする請求項
    １乃至４のいずれかに記載のワイヤ。
  6. 【請求項６】硫黄含有量とリン含有量がそれぞれ０．０
    ５重量％以下である事を特徴とする請求項１乃至５のい
    ずれかに記載のワイヤ。
  7. 【請求項７】ニッケル層または銅層を含む事を特徴とす
    る請求項１乃至６のいずれかに記載のワイヤ。
  8. 【請求項８】黄銅の外側層を含む事を特徴とする請求項
    １乃至７のいずれかに記載のワイヤ。
  9. 【請求項９】ねじり延性が少なくとも３０回転である事
    を特徴とする請求項１乃至８のいずれかに記載のワイ
    ヤ。
  10. 【請求項１０】ねじり延性が少なくとも５０回転である
    事を特徴とする請求項１乃至９のいずれかに記載のワイ
    ヤ。
  11. 【請求項１１】鋼組織が少なくとも５０体積％のマルテ
    ンサイトを含み、オーステナイトを含有せずまたは５０
    体積％以下のオーステナイトを含有する事を特徴とする
    請求項１乃至１０のいずれかに記載のワイヤ。
  12. 【請求項１２】鋼組織が実際上マルテンサイトのみから
    成り、あるいは実際上マルテンサイトとオーステナイト
    のみから成る事を特徴とする請求項１乃至１１のいずれ
    かに記載のワイヤ。
  13. 【請求項１３】請求項１乃至１２のいずれかに記載の少
    なくとも１本のワイヤを含むワイヤ組立体。
  14. 【請求項１４】ワイヤの一部のみが請求項１乃至１２の
    いずれかに記載のワイヤである事を特徴とする請求項１
    ３に記載の組立体。
  15. 【請求項１５】前記組立体は積層ケーブルであって、そ
    の１つまたは複数の内部層を構成するワイヤの全部また
    は一部が請求項１乃至１２のいずれかに記載のワイヤで
    あり、外側層は非ステンレス鋼ワイヤから成る事を特徴
    とする請求項１４に記載のワイヤ組立体。
  16. 【請求項１６】請求項１乃至１２のいずれかに記載の少
    なくとも１つのワイヤおよび／または請求項１３乃至１
    ５のいずれかに記載の少なくとも１つの組立体を含む事
    を特徴とするタイヤ外皮用カーカス。
  17. 【請求項１７】請求項１６による少なくとも１つのカー
    カスを含むタイヤ外皮。
  18. 【請求項１８】請求項１乃至１２のいずれかに記載のワ
    イヤの製造法において、 ａ）最低０．３ｍｍ、最高３ｍｍの直径を有するステン
    レス鋼ワイヤを材料とし、前記ワイヤの鋼は最低０．０
    ２％、最高０．２％の炭素と、最低３％、最高２０％の
    ニッケルと、最低１２％、最高２８％のクロムとを含
    み、ニッケルとクロムとの合計は最低２０％、最高３５
    ％に等しく、前記すべてのパーセント値は重量パーセン
    トとし、この鋼の組織は完全にオーステナイトまたは実
    際上オーステナイトとし、 ｂ）熱処理なしで少なくとも一回の冷間引き抜き処理を
    実施し、全引き抜き率εは少なくとも１．５に等しい事
    を特徴とする方法。
  19. 【請求項１９】最低０．４ｍｍ、最高２ｍｍの直径を有
    する出発ワイヤを使用する事を特徴とする請求項１８に
    記載の方法。
  20. 【請求項２０】出発ワイヤの鋼の炭素含有量は最低０．
    ０５重量％、最高０．１５重量％に等しい事を特徴とす
    る請求項１８または１９のいずれかに記載の方法。
  21. 【請求項２１】出発ワイヤの鋼の中において、ニッケル
    とクロムの合計量は最低２２重量％、最高３０重量％に
    等しい事を特徴とする請求項１８乃至２０のいずれかに
    記載の方法。
  22. 【請求項２２】出発ワイヤ鋼において、硫黄含有量とリ
    ン含有量はそれぞれ０．０５重量％以下である事を特徴
    とする請求項１８乃至２１のいずれかに記載の方法。
  23. 【請求項２３】出発ワイヤはニッケルまたは銅の被覆を
    含む事を特徴とする請求項１８乃至２２のいずれかに記
    載の方法。
  24. 【請求項２４】冷間引き抜き前に出発ワイヤ上に黄銅被
    覆を実施する事を特徴とする請求項１８乃至２３のいず
    れかに記載の方法。
  25. 【請求項２５】冷間引き抜きは水性エマルジョン状グリ
    ースによって湿式伸線によって実施される事を特徴とす
    る請求項１８乃至２４のいずれかに記載の方法。
  26. 【請求項２６】前記冷間引き抜き絞り率εは少なくとも
    ２に等しい事を特徴とする請求項１８乃至２５のいずれ
    かに記載の方法。
JP6249692A 1993-10-15 1994-10-14 タイヤ外皮のカーカス用ステンレス鋼ワイヤ Pending JPH07188868A (ja)

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