JPH07189773A - 過給機付内燃機関の燃料供給制御装置 - Google Patents
過給機付内燃機関の燃料供給制御装置Info
- Publication number
- JPH07189773A JPH07189773A JP5333934A JP33393493A JPH07189773A JP H07189773 A JPH07189773 A JP H07189773A JP 5333934 A JP5333934 A JP 5333934A JP 33393493 A JP33393493 A JP 33393493A JP H07189773 A JPH07189773 A JP H07189773A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel supply
- supercharging pressure
- engine
- air flow
- basic fuel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
- F02D41/182—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow for the control of a fuel injection device
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D23/00—Controlling engines characterised by their being supercharged
- F02D23/02—Controlling engines characterised by their being supercharged the engines being of fuel-injection type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】過給機付内燃機関において、吸入空気流量検出
に係る位相ずれを補正して、検出される過給圧と実際の
流入圧力との間の差異を少なくする。 【構成】開口面積Ａを機関回転速度Ｎｅで除算した値に
基づいて、シリンダ体積効率ＱＨφをマップから検索し
て求める（Ｓ９）。また過給圧センサ21により過給圧検
出信号ＰＢを検出し（Ｓ10）、過給圧検出信号ＰＢに１
次遅れ処理を施すべく過給圧検出信号ＰＢの加重平均Ｐ
ＢＡＶ（＝〔（２X −１）×ＰＢ＋ＰＢＡＶ-1〕／
２X ）を演算し、最大基本燃料噴射量ＴｐＭＡＸを補正
するための補正係数ＫＰＢを求める（Ｓ12）。
に係る位相ずれを補正して、検出される過給圧と実際の
流入圧力との間の差異を少なくする。 【構成】開口面積Ａを機関回転速度Ｎｅで除算した値に
基づいて、シリンダ体積効率ＱＨφをマップから検索し
て求める（Ｓ９）。また過給圧センサ21により過給圧検
出信号ＰＢを検出し（Ｓ10）、過給圧検出信号ＰＢに１
次遅れ処理を施すべく過給圧検出信号ＰＢの加重平均Ｐ
ＢＡＶ（＝〔（２X −１）×ＰＢ＋ＰＢＡＶ-1〕／
２X ）を演算し、最大基本燃料噴射量ＴｐＭＡＸを補正
するための補正係数ＫＰＢを求める（Ｓ12）。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は過給機付内燃機関の燃料
供給制御装置に関し、詳しくは、過給機付内燃機関にお
ける吸入空気流量検出に係る位相ずれを起因とする燃料
制御性の悪化を防止し得る装置に関する。
供給制御装置に関し、詳しくは、過給機付内燃機関にお
ける吸入空気流量検出に係る位相ずれを起因とする燃料
制御性の悪化を防止し得る装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関への燃料供給量を電子制御する
制御装置においては、機関の吸入空気流量を検出するエ
アフローメータを設け、このエアフローメータで検出さ
れた吸入空気流量Ｑと機関回転速度Ｎとに基づいて基本
燃料供給量Ｔｐを可変設定し、この基本燃料供給量Ｔｐ
に基づいて機関への燃料供給量を制御するよう構成した
ものが一般的である（特開昭５８−１５００４０号公
報，特開昭５９−４９３３４号公報等参照）。
制御装置においては、機関の吸入空気流量を検出するエ
アフローメータを設け、このエアフローメータで検出さ
れた吸入空気流量Ｑと機関回転速度Ｎとに基づいて基本
燃料供給量Ｔｐを可変設定し、この基本燃料供給量Ｔｐ
に基づいて機関への燃料供給量を制御するよう構成した
ものが一般的である（特開昭５８−１５００４０号公
報，特開昭５９−４９３３４号公報等参照）。
【０００３】また、過給機を設け、内燃機関に供給する
吸入空気を過給することにより、該内燃機関が発生する
出力や燃費の向上を図ることが一般的に行われている。
ここで、エアフローメータにより検出された吸入空気流
量Ｑに基づいて燃料供給量を設定制御する燃料供給制御
装置を備えたものにあっては、体積効率には変化が無い
として燃料供給量を制御しているが、過給機による過給
を行わせるよう構成された内燃機関においては、過渡時
等には過給機のコンプレッサとスロットル弁との間の過
給室内の圧力が急変することがあり、かかる圧力の急変
により、過給による充填効率が急激に変化することがあ
るため、過給機による過給圧を検出して、該検出された
過給圧に基づいて前記充填効率の変化を検出するように
している（特開平４−１９１４４５号公報参照）。
吸入空気を過給することにより、該内燃機関が発生する
出力や燃費の向上を図ることが一般的に行われている。
ここで、エアフローメータにより検出された吸入空気流
量Ｑに基づいて燃料供給量を設定制御する燃料供給制御
装置を備えたものにあっては、体積効率には変化が無い
として燃料供給量を制御しているが、過給機による過給
を行わせるよう構成された内燃機関においては、過渡時
等には過給機のコンプレッサとスロットル弁との間の過
給室内の圧力が急変することがあり、かかる圧力の急変
により、過給による充填効率が急激に変化することがあ
るため、過給機による過給圧を検出して、該検出された
過給圧に基づいて前記充填効率の変化を検出するように
している（特開平４−１９１４４５号公報参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、エアフ
ローメータで検出された吸入空気流量Ｑに基づいて設定
される基本燃料供給量Ｔｐにより燃料供給量を制御して
いるので、エアフローメータで検出された吸入空気流量
と実際にシリンダに流入する空気流量との間には過給に
よる位相ずれに係る差異が生じており、それを補正する
必要がある。
ローメータで検出された吸入空気流量Ｑに基づいて設定
される基本燃料供給量Ｔｐにより燃料供給量を制御して
いるので、エアフローメータで検出された吸入空気流量
と実際にシリンダに流入する空気流量との間には過給に
よる位相ずれに係る差異が生じており、それを補正する
必要がある。
【０００５】また、過給機による過給圧を検出するセン
サも所定位置に固定されるため、該センサの位置と実際
にシリンダに流入する空気の圧力との間にも応答遅れに
係る差異が生じており、該差異は過給圧、また定常・過
渡により変化し、この要求圧に関係のない値に伴って吸
入空気流量を補正すると、空燃比の振れを招き、制御性
が劣ってしまう惧れがあった。
サも所定位置に固定されるため、該センサの位置と実際
にシリンダに流入する空気の圧力との間にも応答遅れに
係る差異が生じており、該差異は過給圧、また定常・過
渡により変化し、この要求圧に関係のない値に伴って吸
入空気流量を補正すると、空燃比の振れを招き、制御性
が劣ってしまう惧れがあった。
【０００６】本発明は上記実情に鑑みなされたものであ
り、過給機付内燃機関において、過渡時等においても、
吸入空気流量検出に係る位相ずれを補正して、検出され
る過給圧と実際にシリンダに流入する空気の圧力との間
の差異を少なくして、燃料制御性の悪化を防止すること
を目的とする。
り、過給機付内燃機関において、過渡時等においても、
吸入空気流量検出に係る位相ずれを補正して、検出され
る過給圧と実際にシリンダに流入する空気の圧力との間
の差異を少なくして、燃料制御性の悪化を防止すること
を目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】このため本発明は、過給
機のコンプレッサ上流側で機関の吸入空気流量を検出す
る吸入空気流量検出手段と、機関の回転速度を検出する
機関回転速度検出手段と、前記検出された吸入空気流量
と機関回転速度とに基づいて機関への基本燃料供給量を
設定する基本燃料供給量設定手段と、前記設定された基
本燃料供給量に基づいて機関への燃料供給を制御する燃
料供給制御手段と、を含んで構成された過給機付内燃機
関の燃料供給制御装置において、過給機による過給圧を
検出する過給圧検出手段と、該過給圧検出手段で検出さ
れた過給圧検出値に１次遅れ処理を施して、前記吸入空
気流量検出値の過給による位相ずれに係る補正量を設定
する補正量設定手段と、前記基本燃料供給量設定手段で
設定された基本燃料噴射量を前記補正量設定手段により
設定された補正量により補正する補正手段と、を設ける
構成とした。
機のコンプレッサ上流側で機関の吸入空気流量を検出す
る吸入空気流量検出手段と、機関の回転速度を検出する
機関回転速度検出手段と、前記検出された吸入空気流量
と機関回転速度とに基づいて機関への基本燃料供給量を
設定する基本燃料供給量設定手段と、前記設定された基
本燃料供給量に基づいて機関への燃料供給を制御する燃
料供給制御手段と、を含んで構成された過給機付内燃機
関の燃料供給制御装置において、過給機による過給圧を
検出する過給圧検出手段と、該過給圧検出手段で検出さ
れた過給圧検出値に１次遅れ処理を施して、前記吸入空
気流量検出値の過給による位相ずれに係る補正量を設定
する補正量設定手段と、前記基本燃料供給量設定手段で
設定された基本燃料噴射量を前記補正量設定手段により
設定された補正量により補正する補正手段と、を設ける
構成とした。
【０００８】
【作用】係る構成によれば、過給圧検出値に１次遅れ処
理が施された値に基づいて吸入空気流量検出値の過給に
よる位相ずれに係る補正量が設定され、該補正量により
該基本燃料噴射量が補正される。即ち、過給圧検出手段
により検出される過給圧と実際の過給圧との間には過給
による位相ずれに係る差異が生じているため、過給圧検
出値に１次遅れ処理を施して、該差異を最小のものにす
るべく補正を行う。特に検出される過給圧と実際の過給
圧との間の過給による位相ずれに係る差異は、過渡時等
において大きいため、過渡時等において１次遅れ処理に
より真の空気量をより精度良く検出することが可能とな
り、機関への燃料供給がより高精度に制御される。
理が施された値に基づいて吸入空気流量検出値の過給に
よる位相ずれに係る補正量が設定され、該補正量により
該基本燃料噴射量が補正される。即ち、過給圧検出手段
により検出される過給圧と実際の過給圧との間には過給
による位相ずれに係る差異が生じているため、過給圧検
出値に１次遅れ処理を施して、該差異を最小のものにす
るべく補正を行う。特に検出される過給圧と実際の過給
圧との間の過給による位相ずれに係る差異は、過渡時等
において大きいため、過渡時等において１次遅れ処理に
より真の空気量をより精度良く検出することが可能とな
り、機関への燃料供給がより高精度に制御される。
【０００９】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。一実施例
を示す図１において、過給機として排気ターボチャージ
ャ１を備えた内燃機関２は、排気通路３を介して排出さ
れた排気のエネルギによって排気ターボチャージャ１の
排気タービン４を回転駆動させることにより、吸気通路
５に設けられ前記排気タービン４と軸結されたコンプレ
ッサ６を回転駆動して、吸入空気を過給するようになっ
ている。
を示す図１において、過給機として排気ターボチャージ
ャ１を備えた内燃機関２は、排気通路３を介して排出さ
れた排気のエネルギによって排気ターボチャージャ１の
排気タービン４を回転駆動させることにより、吸気通路
５に設けられ前記排気タービン４と軸結されたコンプレ
ッサ６を回転駆動して、吸入空気を過給するようになっ
ている。
【００１０】コントロールユニット15には、コンプレッ
サ６上流側の吸気通路５に介装された吸入空気流量検出
手段としての熱線式エアフローメータ11によって直接に
検出された吸入空気流量信号Ｑ、コンプレッサ６下流側
の吸気通路５に介装されたスロットル弁12に付設された
スロットルセンサ13によって検出されたスロットル弁開
度信号ＴＶＯ、クランク角センサ等の機関回転速度検出
手段としての回転速度センサ14によって検出された機関
回転速度信号Ｎｅ、機関２のウォータジャケット16に配
設された水温センサ17によって検出された冷却水温度信
号Ｔｗ等が入力されるようになっている。
サ６上流側の吸気通路５に介装された吸入空気流量検出
手段としての熱線式エアフローメータ11によって直接に
検出された吸入空気流量信号Ｑ、コンプレッサ６下流側
の吸気通路５に介装されたスロットル弁12に付設された
スロットルセンサ13によって検出されたスロットル弁開
度信号ＴＶＯ、クランク角センサ等の機関回転速度検出
手段としての回転速度センサ14によって検出された機関
回転速度信号Ｎｅ、機関２のウォータジャケット16に配
設された水温センサ17によって検出された冷却水温度信
号Ｔｗ等が入力されるようになっている。
【００１１】また、前記コンプレッサ６の下流側でスロ
ットル弁12の上流側に過給圧Ｐを検出する過給圧検出手
段としての過給圧センサ21が設けられており、この過給
圧センサ21による過給圧検出信号ＰＢもコントロールユ
ニット15に入力されるようにしてある。そして、コント
ロールユニット15は、前記熱線式エアフローメータ11に
よって検出される吸入空気流量Ｑ及び回転速度センサ14
で検出される機関回転速度Ｎｅに基づいて基本燃料噴射
量（基本燃料供給量）Ｔｐ（←Ｋ×Ｑ／Ｎｅ；Ｋは定
数）を演算設定すると共に、この基本燃料噴射量Ｔｐを
水温センサ17によって検出される冷却水温度Ｔｗ等に基
づいて補正することで最終的な燃料噴射量Ｔｉを設定す
る。そして、前記燃料噴射量Ｔｉに相当するパルス巾の
駆動パルス信号を電磁式の燃料噴射弁18に機関回転に同
期した所定タイミングで出力して、前記パルス巾に相当
する時間だけ燃料噴射弁18を間欠的に開駆動して、機関
２に燃料を噴射供給させる。
ットル弁12の上流側に過給圧Ｐを検出する過給圧検出手
段としての過給圧センサ21が設けられており、この過給
圧センサ21による過給圧検出信号ＰＢもコントロールユ
ニット15に入力されるようにしてある。そして、コント
ロールユニット15は、前記熱線式エアフローメータ11に
よって検出される吸入空気流量Ｑ及び回転速度センサ14
で検出される機関回転速度Ｎｅに基づいて基本燃料噴射
量（基本燃料供給量）Ｔｐ（←Ｋ×Ｑ／Ｎｅ；Ｋは定
数）を演算設定すると共に、この基本燃料噴射量Ｔｐを
水温センサ17によって検出される冷却水温度Ｔｗ等に基
づいて補正することで最終的な燃料噴射量Ｔｉを設定す
る。そして、前記燃料噴射量Ｔｉに相当するパルス巾の
駆動パルス信号を電磁式の燃料噴射弁18に機関回転に同
期した所定タイミングで出力して、前記パルス巾に相当
する時間だけ燃料噴射弁18を間欠的に開駆動して、機関
２に燃料を噴射供給させる。
【００１２】尚、本実施例において、基本燃料供給量設
定手段，燃料供給制御手段，補正量設定手段，補正手段
としての機能は、前記コントロールユニット15がソフト
ウェア的に備えており、特に、基本燃料供給量制限手
段，補正量設定手段，補正手段としての機能は、図２及
び図３のフローチャートに示されている。図２及び図３
のフローチャートに示すプログラムにおいて、まず、ス
テップ１（図中ではＳ１としてある。以下同様）では、
スロットルセンサ13によって検出されるスロットル弁12
の開度ＴＶＯ変化に基づいて、機関２の過渡運転を判別
する。
定手段，燃料供給制御手段，補正量設定手段，補正手段
としての機能は、前記コントロールユニット15がソフト
ウェア的に備えており、特に、基本燃料供給量制限手
段，補正量設定手段，補正手段としての機能は、図２及
び図３のフローチャートに示されている。図２及び図３
のフローチャートに示すプログラムにおいて、まず、ス
テップ１（図中ではＳ１としてある。以下同様）では、
スロットルセンサ13によって検出されるスロットル弁12
の開度ＴＶＯ変化に基づいて、機関２の過渡運転を判別
する。
【００１３】ここで、スロットル弁12の開度ＴＶＯが閉
方向に変化している減速運転時には、ステップ２へ進
み、減速判定フラグFlugdec に１をセットする。そし
て、次にステップ８へ進み、スロットルセンサ13で検出
されたスロットル弁開度ＴＶＯを、スロットル弁12が介
装されるスロットルチャンバ部の開口面積Ａに換算す
る。即ち、開口面積Ａはスロットル弁12によって可変制
御される機関吸気系の開口面積に相当する。
方向に変化している減速運転時には、ステップ２へ進
み、減速判定フラグFlugdec に１をセットする。そし
て、次にステップ８へ進み、スロットルセンサ13で検出
されたスロットル弁開度ＴＶＯを、スロットル弁12が介
装されるスロットルチャンバ部の開口面積Ａに換算す
る。即ち、開口面積Ａはスロットル弁12によって可変制
御される機関吸気系の開口面積に相当する。
【００１４】次のステップ９では、前記開口面積Ａを機
関回転速度Ｎｅで除算した値に基づいて、シリンダ体積
効率ＱＨφをマップから検索して求める。ステップ10で
は、過給圧センサ21により検出される過給圧検出信号Ｐ
Ｂを読込む。ステップ11では、ステップ10で読込んだ過
給圧検出信号ＰＢの加重平均ＰＢＡＶを以下の演算式に
従って演算する。
関回転速度Ｎｅで除算した値に基づいて、シリンダ体積
効率ＱＨφをマップから検索して求める。ステップ10で
は、過給圧センサ21により検出される過給圧検出信号Ｐ
Ｂを読込む。ステップ11では、ステップ10で読込んだ過
給圧検出信号ＰＢの加重平均ＰＢＡＶを以下の演算式に
従って演算する。
【００１５】 ＰＢＡＶ＝〔（２X −１）×ＰＢ＋ＰＢＡＶ-1〕／２X 但し、ＰＢＡＶ-1は前回の演算により求められた加重平
均ＰＢＡＶであり、２X は前回値に対する重み付けを示
す定数である。そして、加重平均ＰＢＡＶを求めること
は過給圧検出信号ＰＢに１次遅れ処理を施していること
となる。ステップ12では、前記演算された過給圧検出信
号ＰＢの加重平均ＰＢＡＶに基づいて、後述する最大基
本燃料噴射量ＴｐＭＡＸを補正するための補正係数ＫＰ
Ｂを、マップを参照して求める。
均ＰＢＡＶであり、２X は前回値に対する重み付けを示
す定数である。そして、加重平均ＰＢＡＶを求めること
は過給圧検出信号ＰＢに１次遅れ処理を施していること
となる。ステップ12では、前記演算された過給圧検出信
号ＰＢの加重平均ＰＢＡＶに基づいて、後述する最大基
本燃料噴射量ＴｐＭＡＸを補正するための補正係数ＫＰ
Ｂを、マップを参照して求める。
【００１６】即ち、過給圧検出センサにより検出される
検出値と実際の過給圧との間には、排気ターボチャージ
ャ１の過給による位相ずれに係る差異が生じているた
め、過給圧検出信号ＰＢに１次遅れ処理を施して、該差
異を最小のものにしている。そして、ステップ13では、
前記シリンダ体積効率ＱＨφ、補正係数ＫＰＢ、及び、
シリンダ体積効率100 ％に相当する基本燃料噴射量Ｔｐ
ＭＸφに基づき、以下の式に従って最大基本燃料噴射量
ＴｐＭＡＸ（規制量）を設定する。
検出値と実際の過給圧との間には、排気ターボチャージ
ャ１の過給による位相ずれに係る差異が生じているた
め、過給圧検出信号ＰＢに１次遅れ処理を施して、該差
異を最小のものにしている。そして、ステップ13では、
前記シリンダ体積効率ＱＨφ、補正係数ＫＰＢ、及び、
シリンダ体積効率100 ％に相当する基本燃料噴射量Ｔｐ
ＭＸφに基づき、以下の式に従って最大基本燃料噴射量
ＴｐＭＡＸ（規制量）を設定する。
【００１７】ＴｐＭＡＸ←ＱＨφ×ＫＰＢ×ＴｐＭＸφ 即ち、開口面積Ａと機関回転速度Ｎｅとからシリンダ体
積効率ＱＨφを求め、シリンダ体積効率100 ％に相当す
る基本燃料噴射量ＴｐＭＸφにこの実際の体積効率ＱＨ
φを乗算することで、開口面積Ａと機関回転速度Ｎｅと
から予測される吸入空気流量に見合った最大基本燃料噴
射量Ｔｐを設定すると共に、過給圧の変化による体積効
率の変化に対応すべく補正係数ＫＰＢを乗算して補正設
定するものである。
積効率ＱＨφを求め、シリンダ体積効率100 ％に相当す
る基本燃料噴射量ＴｐＭＸφにこの実際の体積効率ＱＨ
φを乗算することで、開口面積Ａと機関回転速度Ｎｅと
から予測される吸入空気流量に見合った最大基本燃料噴
射量Ｔｐを設定すると共に、過給圧の変化による体積効
率の変化に対応すべく補正係数ＫＰＢを乗算して補正設
定するものである。
【００１８】ステップ14では、熱線式エアフローメータ
11で検出された吸入空気流量Ｑと機関回転速度Ｎｅとに
基づいて設定される基本燃料噴射量Ｔｐ（←Ｋ×Ｑ／Ｎ
ｅ；Ｋは定数）と、ステップ11で設定された最大基本燃
料噴射量ＴｐＭＡＸとを比較し、熱線式エアフローメー
タ11による検出結果に基づく基本燃料噴射量ＴｐがＴｐ
ＭＡＸを上回るときには、ステップ15へ進み基本燃料噴
射量ＴｐにＴｐＭＡＸをセットして、最大基本燃料噴射
量ＴｐＭＡＸを上回る基本燃料噴射量Ｔｐが最終設定さ
れることを防止する。
11で検出された吸入空気流量Ｑと機関回転速度Ｎｅとに
基づいて設定される基本燃料噴射量Ｔｐ（←Ｋ×Ｑ／Ｎ
ｅ；Ｋは定数）と、ステップ11で設定された最大基本燃
料噴射量ＴｐＭＡＸとを比較し、熱線式エアフローメー
タ11による検出結果に基づく基本燃料噴射量ＴｐがＴｐ
ＭＡＸを上回るときには、ステップ15へ進み基本燃料噴
射量ＴｐにＴｐＭＡＸをセットして、最大基本燃料噴射
量ＴｐＭＡＸを上回る基本燃料噴射量Ｔｐが最終設定さ
れることを防止する。
【００１９】即ち、本実施例における排気ターボチャー
ジャ１のように過給機を備える機関２では、過給された
空気が減速時にスロットル弁12によって急激に遮断され
て、空気がコンプレッサの上流側に逆流することがあ
り、熱線式エアフローメータ11ではこの逆流した空気量
も、順方向の流れと同様にして検出してしまうため、真
のスロットル弁12通過空気量よりも多い量を検出してし
まう。そのため、減速運転時には、基本燃料噴射量Ｔｐ
が真の吸入空気流量に対応する量よりも大きな量に設定
されて、空燃比がオーバーリッチ化してしまうことがあ
る。
ジャ１のように過給機を備える機関２では、過給された
空気が減速時にスロットル弁12によって急激に遮断され
て、空気がコンプレッサの上流側に逆流することがあ
り、熱線式エアフローメータ11ではこの逆流した空気量
も、順方向の流れと同様にして検出してしまうため、真
のスロットル弁12通過空気量よりも多い量を検出してし
まう。そのため、減速運転時には、基本燃料噴射量Ｔｐ
が真の吸入空気流量に対応する量よりも大きな量に設定
されて、空燃比がオーバーリッチ化してしまうことがあ
る。
【００２０】しかしながら、上記のように、熱線式エア
フローメータ11による検出値とは無関係に開口面積Ａと
回転速度Ｎとから求められるシリンダ体積効率ＱＨφを
基本とし、過給圧ＰＢで補正して設定される最大基本燃
料噴射量ＴｐＭＡＸに基づき、基本燃料噴射量Ｔｐを規
制すれば、最大基本燃料噴射量Ｔｐが前述のような逆流
分を含まないで設定されるから、逆流分を含まない量に
基本燃料噴射量Ｔｐを規制することができ、減速運転時
の空燃比がオーバーリッチ化することを回避できる。
フローメータ11による検出値とは無関係に開口面積Ａと
回転速度Ｎとから求められるシリンダ体積効率ＱＨφを
基本とし、過給圧ＰＢで補正して設定される最大基本燃
料噴射量ＴｐＭＡＸに基づき、基本燃料噴射量Ｔｐを規
制すれば、最大基本燃料噴射量Ｔｐが前述のような逆流
分を含まないで設定されるから、逆流分を含まない量に
基本燃料噴射量Ｔｐを規制することができ、減速運転時
の空燃比がオーバーリッチ化することを回避できる。
【００２１】さらに、本実施例においては、過給圧検出
信号ＰＢに１次遅れ処理を施し、該検出信号ＰＢの加重
平均ＰＢＡＶに基づいて、最大基本燃料噴射量ＴｐＭＡ
Ｘを補正するための補正係数ＫＰＢを求めており、過給
が行われると共に過給圧センサ21により過給圧を検出す
る位置がシリンダ位置と異なることによる位相ずれに係
る差異が生じても、該差異を小さくすることが可能とな
り、もって前記補正係数ＫＰＢによる、過給圧の変化に
よる体積効率の変化に対応するための補正を的確に行う
ことが可能となり、特に過渡における吸入空気流量の補
正の精度が向上し、制御性が向上することとなる。
信号ＰＢに１次遅れ処理を施し、該検出信号ＰＢの加重
平均ＰＢＡＶに基づいて、最大基本燃料噴射量ＴｐＭＡ
Ｘを補正するための補正係数ＫＰＢを求めており、過給
が行われると共に過給圧センサ21により過給圧を検出す
る位置がシリンダ位置と異なることによる位相ずれに係
る差異が生じても、該差異を小さくすることが可能とな
り、もって前記補正係数ＫＰＢによる、過給圧の変化に
よる体積効率の変化に対応するための補正を的確に行う
ことが可能となり、特に過渡における吸入空気流量の補
正の精度が向上し、制御性が向上することとなる。
【００２２】上記のように、減速運転時には、熱線式エ
アフローメータ11に基づく基本燃料噴射量Ｔｐが、前記
最大基本燃料噴射量ＴｐＭＡＸに規制されるが、かかる
減速運転から定常運転に移行した直後においても、同様
な規制が継続して行われるようにしてある。即ち、ステ
ップ１でスロットル弁開度ＴＶＯが略一定で、機関２が
定常運転されていると判別されたときには、ステップ３
へ進み減速運転時に１がセットされる減速判定フラグFl
ugdec の判別を行う。
アフローメータ11に基づく基本燃料噴射量Ｔｐが、前記
最大基本燃料噴射量ＴｐＭＡＸに規制されるが、かかる
減速運転から定常運転に移行した直後においても、同様
な規制が継続して行われるようにしてある。即ち、ステ
ップ１でスロットル弁開度ＴＶＯが略一定で、機関２が
定常運転されていると判別されたときには、ステップ３
へ進み減速運転時に１がセットされる減速判定フラグFl
ugdec の判別を行う。
【００２３】ここで、前記減速判定フラグFlugdec に１
がセットされていると判別されたときには、減速運転直
後の定常運転時であり、このときには、定常運転移行後
も前述のようなＴｐＭＡＸによる規制を継続させる所定
時間ＴＭＤＥＣを、機関回転速度Ｎｅ又は過給圧ＰＢＡ
Ｖに基づいて設定する。なお、機関回転速度Ｎｅ又は過
給圧ＰＢＡＶのレベルに応じて基本燃料噴射量Ｔｐの規
制を継続させる時間を可変設定して、逆流の発生が予測
される時間内ではＴｐＭＡＸによる規制が継続されるよ
うにしており、特に高負荷状態からの減速時ほど逆流が
継続して発生する時間が長くなるので、減速判別初回に
おける機関回転速度Ｎ又は過給圧ＰＢＡＶが高いほど、
前記所定時間ＴＭＤＥＣは長く設定されるようにしてあ
る。
がセットされていると判別されたときには、減速運転直
後の定常運転時であり、このときには、定常運転移行後
も前述のようなＴｐＭＡＸによる規制を継続させる所定
時間ＴＭＤＥＣを、機関回転速度Ｎｅ又は過給圧ＰＢＡ
Ｖに基づいて設定する。なお、機関回転速度Ｎｅ又は過
給圧ＰＢＡＶのレベルに応じて基本燃料噴射量Ｔｐの規
制を継続させる時間を可変設定して、逆流の発生が予測
される時間内ではＴｐＭＡＸによる規制が継続されるよ
うにしており、特に高負荷状態からの減速時ほど逆流が
継続して発生する時間が長くなるので、減速判別初回に
おける機関回転速度Ｎ又は過給圧ＰＢＡＶが高いほど、
前記所定時間ＴＭＤＥＣは長く設定されるようにしてあ
る。
【００２４】ステップ４で所定時間ＴＭＤＥＣを設定し
た後は、ステップ５で前記減速判定フラグFlugdec をゼ
ロリセットした後、ステップ８へ進むことにより、減速
判別時と同様なＴｐＭＡＸの設定と、このＴｐＭＡＸに
よる基本燃料噴射量Ｔｐの規制とを行わせる。一方、ス
テップ３で前記減速判定フラグFlugdec にゼロがセット
されていると判別されたときには、ステップ６へ進ん
で、前記ＴＭＤＥＣがゼロであるか否かを判別する。
た後は、ステップ５で前記減速判定フラグFlugdec をゼ
ロリセットした後、ステップ８へ進むことにより、減速
判別時と同様なＴｐＭＡＸの設定と、このＴｐＭＡＸに
よる基本燃料噴射量Ｔｐの規制とを行わせる。一方、ス
テップ３で前記減速判定フラグFlugdec にゼロがセット
されていると判別されたときには、ステップ６へ進ん
で、前記ＴＭＤＥＣがゼロであるか否かを判別する。
【００２５】そして、前記ＴＭＤＥＣがゼロでないとき
には、ステップ７へ進んでＴＭＤＥＣを１ダウンさせて
から、ステップ８以降へ進んで、基本燃料噴射量Ｔｐの
ＴｐＭＡＸに基づく規制が行われ、ステップ６でＴＭＤ
ＥＣがゼロであると判別されると、ステップ18へジャン
プして進み、基本燃料噴射量ＴｐのＴｐＭＡＸによる規
制を行わない。
には、ステップ７へ進んでＴＭＤＥＣを１ダウンさせて
から、ステップ８以降へ進んで、基本燃料噴射量Ｔｐの
ＴｐＭＡＸに基づく規制が行われ、ステップ６でＴＭＤ
ＥＣがゼロであると判別されると、ステップ18へジャン
プして進み、基本燃料噴射量ＴｐのＴｐＭＡＸによる規
制を行わない。
【００２６】即ち、定常運転から減速運転に移行した初
回に時間ＴＭＤＥＣが設定され、その後この時間ＴＭＤ
ＥＣを本プログラム実行毎に１ダウンさせていって、ゼ
ロにまでカウントダウンされるまでは基本燃料噴射量Ｔ
ｐのＴｐＭＡＸによる規制を継続して行わせ、ゼロにな
るとその後は規制をキャンセルするものであり、減速直
後の定常運転時における吸気の逆流検出による空燃比の
オーバーリッチ化を防止できるようにしてある。
回に時間ＴＭＤＥＣが設定され、その後この時間ＴＭＤ
ＥＣを本プログラム実行毎に１ダウンさせていって、ゼ
ロにまでカウントダウンされるまでは基本燃料噴射量Ｔ
ｐのＴｐＭＡＸによる規制を継続して行わせ、ゼロにな
るとその後は規制をキャンセルするものであり、減速直
後の定常運転時における吸気の逆流検出による空燃比の
オーバーリッチ化を防止できるようにしてある。
【００２７】一方、ステップ１で、機関２が加速運転状
態であると判別されたときには、ステップ16へ進み、前
記減速判定フラグFlugdec をゼロリセットすると共に、
ステップ17で前記ＴＭＤＥＣをゼロリセットし、基本燃
料噴射量Ｔｐの規制を行うことなくステップ16へ進む。
従って、減速運転から一旦定常運転に移行し、前記ＴＭ
ＤＥＣに所定時間がセットされて、ＴＭＤＥＣがゼロに
までカウントダウンされる前に加速運転に移行した場合
には、直ちに、基本燃料噴射量Ｔｐの規制がキャンセル
されることになり、加速による基本燃料噴射量Ｔｐの増
大変化が、ＴｐＭＡＸで妨げられることを回避する。
態であると判別されたときには、ステップ16へ進み、前
記減速判定フラグFlugdec をゼロリセットすると共に、
ステップ17で前記ＴＭＤＥＣをゼロリセットし、基本燃
料噴射量Ｔｐの規制を行うことなくステップ16へ進む。
従って、減速運転から一旦定常運転に移行し、前記ＴＭ
ＤＥＣに所定時間がセットされて、ＴＭＤＥＣがゼロに
までカウントダウンされる前に加速運転に移行した場合
には、直ちに、基本燃料噴射量Ｔｐの規制がキャンセル
されることになり、加速による基本燃料噴射量Ｔｐの増
大変化が、ＴｐＭＡＸで妨げられることを回避する。
【００２８】ステップ18では、減速運転時及び減速から
定常に移行してから所定時間内においてＴｐＭＡＸによ
る規制される基本燃料噴射量Ｔｐの平均化処理を行っ
て、最終的な基本燃料噴射量Ｔｐを設定する。前記平均
化処理後の基本燃料噴射量Ｔｐは、水温センサ17によっ
て検出される冷却水温度Ｔｗ等に基づいて補正されて最
終的な燃料噴射量Ｔｉが決定され、この燃料噴射量Ｔｉ
に相当するパルス巾の駆動パルス信号が、燃料噴射弁18
に出力されて燃料の噴射供給が行われる。
定常に移行してから所定時間内においてＴｐＭＡＸによ
る規制される基本燃料噴射量Ｔｐの平均化処理を行っ
て、最終的な基本燃料噴射量Ｔｐを設定する。前記平均
化処理後の基本燃料噴射量Ｔｐは、水温センサ17によっ
て検出される冷却水温度Ｔｗ等に基づいて補正されて最
終的な燃料噴射量Ｔｉが決定され、この燃料噴射量Ｔｉ
に相当するパルス巾の駆動パルス信号が、燃料噴射弁18
に出力されて燃料の噴射供給が行われる。
【００２９】尚、本実施例では、過給機として排気ター
ボチャージャ１を備える機関について述べたが、過給機
としては直接機関駆動される過給機であっても良い。ま
た、本実施例においては、熱線式エアフローメータ11を
用いたが、これは、減速時に発生する逆流を正常検出値
と同様に検出するエアフローメータを備えたシステムに
おいて、本実施例に示したようなＴｐＭＡＸによる規制
が有効であるためであり、特に熱線式エアフローメータ
を限定するものではない。
ボチャージャ１を備える機関について述べたが、過給機
としては直接機関駆動される過給機であっても良い。ま
た、本実施例においては、熱線式エアフローメータ11を
用いたが、これは、減速時に発生する逆流を正常検出値
と同様に検出するエアフローメータを備えたシステムに
おいて、本実施例に示したようなＴｐＭＡＸによる規制
が有効であるためであり、特に熱線式エアフローメータ
を限定するものではない。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように本発明によると、過
給機付内燃機関において、過給圧検出手段により検出さ
れる過給圧と実際の過給圧との間には過給による位相ず
れに係る差異が生じているため、過給圧検出値に１次遅
れ処理を施して、該差異を最小のものにするべく補正を
行っているので、吸入空気流量検出手段により検出され
る吸入空気流量検出値に基づき設定された基本燃料供給
量を、過給による位相ずれを考慮した基本燃料供給量と
することが可能となり、機関への燃料供給がより高精度
に制御されて、例えば空燃比のオーバーリッチ化等を回
避できるようになるという効果がある。
給機付内燃機関において、過給圧検出手段により検出さ
れる過給圧と実際の過給圧との間には過給による位相ず
れに係る差異が生じているため、過給圧検出値に１次遅
れ処理を施して、該差異を最小のものにするべく補正を
行っているので、吸入空気流量検出手段により検出され
る吸入空気流量検出値に基づき設定された基本燃料供給
量を、過給による位相ずれを考慮した基本燃料供給量と
することが可能となり、機関への燃料供給がより高精度
に制御されて、例えば空燃比のオーバーリッチ化等を回
避できるようになるという効果がある。
【図１】本発明の一実施例を示すシステム概略図
【図２】同上実施例における制御の様子を示すフローチ
ャート
ャート
【図３】同上実施例における制御の様子を示すフローチ
ャート
ャート
１ 排気ターボチャージャ ２ 内燃機関 ５ 吸気通路 11 エアフローメータ 14 回転速度センサ 15 コントロールユニット 18 燃料噴射弁
Claims (1)
- 【請求項１】 過給機のコンプレッサ上流側で機関の吸
入空気流量を検出する吸入空気流量検出手段と、 機関の回転速度を検出する機関回転速度検出手段と、 前記検出された吸入空気流量と機関回転速度とに基づい
て機関への基本燃料供給量を設定する基本燃料供給量設
定手段と、 前記設定された基本燃料供給量に基づいて機関への燃料
供給を制御する燃料供給制御手段と、 を含んで構成された過給機付内燃機関の燃料供給制御装
置において、 過給機による過給圧を検出する過給圧検出手段と、 該過給圧検出手段で検出された過給圧検出値に１次遅れ
処理を施して、前記吸入空気流量検出値の過給による位
相ずれに係る補正量を設定する補正量設定手段と、 前記基本燃料供給量設定手段で設定された基本燃料噴射
量を前記補正量設定手段により設定された補正量により
補正する補正手段と、 を設けたことを特徴とする過給機付内燃機関の燃料供給
制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33393493A JP3651012B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 過給機付内燃機関の燃料供給制御装置 |
| KR1019940037967A KR0144400B1 (ko) | 1993-12-28 | 1994-12-28 | 과급기 장착 내연기관의 연료공급 제어장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33393493A JP3651012B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 過給機付内燃機関の燃料供給制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07189773A true JPH07189773A (ja) | 1995-07-28 |
| JP3651012B2 JP3651012B2 (ja) | 2005-05-25 |
Family
ID=18271611
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33393493A Expired - Fee Related JP3651012B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 過給機付内燃機関の燃料供給制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3651012B2 (ja) |
| KR (1) | KR0144400B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100456838B1 (ko) * | 2001-12-06 | 2004-11-10 | 현대자동차주식회사 | 내연기관의 연료 분사 제어방법 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100394656B1 (ko) * | 2000-12-30 | 2003-08-14 | 현대자동차주식회사 | 디젤 엔진의 연료 제어방법 및 시스템 |
-
1993
- 1993-12-28 JP JP33393493A patent/JP3651012B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-12-28 KR KR1019940037967A patent/KR0144400B1/ko not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100456838B1 (ko) * | 2001-12-06 | 2004-11-10 | 현대자동차주식회사 | 내연기관의 연료 분사 제어방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR0144400B1 (ko) | 1998-08-17 |
| KR950019087A (ko) | 1995-07-22 |
| JP3651012B2 (ja) | 2005-05-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7509210B2 (en) | Abnormality determination apparatus and method for blow-by gas feedback device, and engine control unit | |
| US7905135B2 (en) | Throttle upstream pressure estimating apparatus and cylinder charged air quantity calculating apparatus for internal combustion engine | |
| US10006383B2 (en) | Control device and control method for an internal combustion engine with a supercharger | |
| EP2532867A2 (en) | An exhaust gas recirculation system for an internal combustion engine | |
| JP2589214B2 (ja) | 過給機付内燃機関の燃料供給制御装置 | |
| JP2009007940A (ja) | 内燃機関の筒内充填空気量演算装置 | |
| JP2737426B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| JP3216299B2 (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
| JPS6299651A (ja) | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 | |
| JP3956458B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| JP3651012B2 (ja) | 過給機付内燃機関の燃料供給制御装置 | |
| JP2528385B2 (ja) | 過給機付内燃機関の吸入空気量検出装置 | |
| JP4345400B2 (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| JP2530647B2 (ja) | 過給機付エンジンの点火時期制御装置 | |
| JP2622625B2 (ja) | 内燃機関の吸入空気流量検出装置及び燃料供給制御装置 | |
| JP2530640B2 (ja) | 燃料噴射式エンジンの制御装置 | |
| JPH03164551A (ja) | 過給機付内燃機関用制御装置 | |
| JP3298244B2 (ja) | 排気ガス還流装置を備えた内燃機関の制御装置 | |
| JP2001152915A (ja) | 過給機付エンジンの吸気制御装置 | |
| JPH0763101A (ja) | 内燃機関の燃料噴射量制御装置 | |
| JPH10122057A (ja) | エンジンのｅｇｒ制御装置 | |
| JPH10122020A (ja) | 過給機付エンジンの制御装置 | |
| JPH07166930A (ja) | 内燃機関のアイドリング時制御装置 | |
| JPS62168939A (ja) | 過給機付内燃機関の制御装置 | |
| JPS6361735A (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050201 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050214 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090304 Year of fee payment: 4 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |