JPH07192587A - Breaker - Google Patents
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- JPH07192587A JPH07192587A JP33317893A JP33317893A JPH07192587A JP H07192587 A JPH07192587 A JP H07192587A JP 33317893 A JP33317893 A JP 33317893A JP 33317893 A JP33317893 A JP 33317893A JP H07192587 A JPH07192587 A JP H07192587A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 開極後の接触子間の開極距離を迅速に増大可
能で、かつ、開極動作時の衝撃力を格段に低減可能であ
り、遮断性能に優れ、機械的に安定で、しかも経済的な
遮断装置を提供する。
【構成】 可動接触子部Ａの可動接触子１２は、駆動装
置直結部である操作ロッド８とパッファシリンダ９に対
して、摺動可能に構成され、バネ１１によって、対向接
触子部Ｂ側に向かって付勢される。対向接触子部Ｂの対
向接触子１８は、可動接触子１２と接離可能に対向して
配置される。駆動装置Ｃは、油圧シリンダ１９と油圧ピ
ストン２０を備え、油圧ピストン２０のピストンロッド
２０ｂに、絶縁ロッドなどを介して操作ロッド８が直結
される。油圧ピストン２０ａの端面からシリンダベース
２１の端面までの制動開始距離ＬD2は、全ストローク長
ＬT の７０％以下とされる。
(57) [Summary] [Purpose] The opening distance between contacts after opening can be rapidly increased, and the impact force during opening operation can be significantly reduced. Provide a stable and economical shutoff device. [Structure] The movable contactor 12 of the movable contactor portion A is configured to be slidable with respect to the operation rod 8 and the puffer cylinder 9 which are the drive device direct connection portions, and is moved toward the opposing contactor portion B side by the spring 11. It is urged toward. The opposing contactor 18 of the opposing contactor portion B is arranged to face the movable contactor 12 so as to be able to come into contact with and separate from it. The drive device C includes a hydraulic cylinder 19 and a hydraulic piston 20, and the operation rod 8 is directly connected to the piston rod 20b of the hydraulic piston 20 via an insulating rod or the like. The braking start distance L D2 from the end surface of the hydraulic piston 20a to the end surface of the cylinder base 21 is set to 70% or less of the total stroke length L T.
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、ガス遮断器に関するも
のであり、特に、主遮断部と並列に直列抵抗を有する抵
抗遮断部を接続し、開極時および閉極時に発生するサー
ジ電圧を抑制するように構成された抵抗付きガス遮断器
の抵抗遮断部として好適な遮断装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a gas circuit breaker, and more particularly to a main circuit breaker and a resistance circuit breaker having a series resistance connected in parallel to the circuit breaker to prevent surge voltage generated during opening and closing. The present invention relates to a circuit breaker suitable as a resistance circuit breaker for a gas circuit breaker with resistance configured to suppress the circuit breaker.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、電力系統用の遮断器として、主遮
断部と並列に直列抵抗を有する抵抗遮断部が接続される
方式がある。このような抵抗付き遮断器の動作は次の通
りである。すなわち、遮断の際には、主遮断部に遅れて
抵抗遮断部が開極して抵抗に電流を流し、開極時に発生
するサージ電圧を抑制する。また、閉極の際には、抵抗
遮断部が主遮断部に先行して閉極し、抵抗に電流を流
し、閉極に伴って発生するサージ電圧を抑制する。2. Description of the Related Art Conventionally, as a circuit breaker for a power system, there is a system in which a resistance breaker having a series resistance is connected in parallel with a main breaker. The operation of such a circuit breaker with a resistor is as follows. That is, at the time of breaking, the resistance breaking unit opens the gate after the main breaking unit to allow a current to flow through the resistor, and suppresses the surge voltage generated at the opening. In addition, at the time of closing, the resistance breaking unit closes the main breaking unit prior to closing the current to flow a current through the resistor and suppress the surge voltage generated due to the closing.
【０００３】以上のような抵抗付き遮断器が事故電流を
遮断する時の動作の概念を図９に示す。この図は、一例
として、この遮断器の図中右側端子で故障が発生した場
合を示している。また、図において、１は主遮断部、２
は抵抗遮断部、３は抵抗、Ｉ，Ｉｒは電流を示してい
る。FIG. 9 shows the concept of the operation when the circuit breaker with resistance as described above interrupts a fault current. As an example, this figure shows a case where a failure has occurred at the right terminal of the circuit breaker in the figure. Further, in the figure, 1 is a main cutoff portion, 2
Is a resistance cutoff portion, 3 is a resistance, and I and Ir are currents.
【０００４】まず、図９（ａ）に示す閉極状態におい
て、電流Ｉは経路の抵抗値が小さい主遮断部１を流れて
いる。次に、図９（ｂ）に示すように、抵抗遮断部２を
閉極したまま主遮断部１を開極すると、電流Ｉｒが抵抗
遮断部２と抵抗３を通って流れるようになる。この電流
Ｉｒの値は系統電圧と抵抗３の値で決まる。続いて、図
９（ｃ）に示すように、抵抗遮断部２を開極すると、電
流Ｉｒが遮断されて、遮断器は開路状態となる。First, in the closed state shown in FIG. 9 (a), the current I flows through the main breaking portion 1 having a small resistance value of the path. Next, as shown in FIG. 9B, when the main breaking unit 1 is opened while the resistance breaking unit 2 is closed, the current Ir flows through the resistance breaking unit 2 and the resistor 3. The value of this current Ir is determined by the system voltage and the value of the resistor 3. Then, as shown in FIG. 9C, when the resistance breaking unit 2 is opened, the current Ir is cut off and the breaker is opened.
【０００５】また、図９（ｂ）に示すように、この遮断
器の図中右側端子で故障が発生し、主遮断部１により事
故電流Ｉを遮断した場合、遮断器の図中左側端子には、
遮断による高い過渡回復電圧（サージ電圧）が発生しよ
うとする。しかしながら、この状態においては、抵抗遮
断部２が閉極しているので、サージ電圧は抵抗３に吸収
される。この抵抗遮断部２は、サージ電圧が十分低い値
に抑制されるように、主遮断部１より必要な時間だけ遅
れて開極する。Further, as shown in FIG. 9B, when a failure occurs at the right side terminal of the circuit breaker in the figure and the fault current I is interrupted by the main circuit breaker 1, the circuit breaker has a left side terminal in the figure. Is
High transient recovery voltage (surge voltage) will be generated due to interruption. However, in this state, since the resistance cutoff portion 2 is closed, the surge voltage is absorbed by the resistance 3. The resistance breaking unit 2 opens the gate after a necessary time from the main breaking unit 1 so that the surge voltage is suppressed to a sufficiently low value.
【０００６】一方、図９の右側端子の事故を解消した後
の閉極時には、図９（ｃ）の状態から、抵抗遮断部２を
主遮断部１に先行して閉極する。この時の閉極サージ電
圧は抵抗３に吸収される。そして、主遮断部１は、サー
ジ電圧が十分低い値に抑制されるように、抵抗遮断部２
より必要な時間だけ遅れて閉極する。On the other hand, when closing the right terminal after the accident of the right terminal of FIG. 9 is closed, the resistance breaking portion 2 is closed prior to the main breaking portion 1 from the state of FIG. 9 (c). The closing surge voltage at this time is absorbed by the resistor 3. Then, the main cutoff unit 1 includes the resistance cutoff unit 2 so that the surge voltage is suppressed to a sufficiently low value.
Close the pole after a more necessary time.
【０００７】従来、このような抵抗遮断部２の具体的な
構成としては、図１０に示されるような構成が採用され
る場合が多い。図１０に示す抵抗遮断部は、対向して配
置された可動接触子部Ａと対向接触子部Ｂから構成され
ている。このうち、可動接触子部Ａは、図中左右方向に
移動する可動接触子４から構成されている。一方、対向
接触子部Ｂは、浮動型の対向接触子５と、この対向接触
子５を可動接触子４側に向かって付勢するバネ６、およ
びこれらを支持するケース７から構成されている。この
場合、対向接触子５は、ケース７から一定の突出寸法だ
け突出する位置でケース７と係合してその位置に保持さ
れるように構成されている。さらに、このような可動接
触子部Ａと対向接触子部Ｂからなる抵抗遮断部は、消弧
性ガスを充填した図示していない接地容器内に配置され
ており、可動接触子４に直結された図示していない駆動
装置によって駆動されるように構成されている。Conventionally, as a concrete structure of such a resistance breaking unit 2, a structure as shown in FIG. 10 is often adopted. The resistance interruption section shown in FIG. 10 is composed of a movable contactor section A and an opposed contactor section B which are arranged to face each other. Of these, the movable contactor portion A is composed of the movable contactor 4 that moves in the left-right direction in the drawing. On the other hand, the opposing contactor portion B is composed of a floating opposing contactor 5, a spring 6 for urging the opposing contactor 5 toward the movable contactor 4 side, and a case 7 for supporting these. . In this case, the opposing contactor 5 is configured to be engaged with the case 7 at a position protruding from the case 7 by a certain protruding dimension and to be held at that position. Further, such a resistance breaker composed of the movable contactor portion A and the opposed contactor portion B is arranged in a grounding container (not shown) filled with arc-extinguishing gas and is directly connected to the movable contactor 4. It is configured to be driven by a driving device (not shown).
【０００８】また、このような構成を有する図１０の抵
抗遮断部の動作は次の通りである。すなわち、開極動作
時には、可動接触子４が図中右方向（矢印方向）に駆動
される。この場合、対向接触子５は、バネ６の付勢力に
より、可動接触子４との接触状態を保ちながらこの可動
接触子４の移動に伴って図中右方向に移動する。したが
って、開極動作初期には、この抵抗遮断部を、主遮断部
と同時に同じ速度で動作を開始させることにより、この
接触子４，５間の接触時間だけ主遮断部よりも遅く開極
させることができる。また、この開極動作の終了時にお
いて、対向接触子５は、ケース７から前述の突出寸法だ
け突出する位置でケース７と係合し、その位置で停止す
る。したがって、閉極動作時には、この突出寸法分だけ
接触子４，５間の距離が短くなるため、この抵抗接触部
を、主遮断部と同時に同じ速度で動作を開始させること
により、主遮断部に先行して閉極させることができる。Further, the operation of the resistance interrupting portion of FIG. 10 having such a structure is as follows. That is, during the opening operation, the movable contact 4 is driven in the right direction (arrow direction) in the figure. In this case, the opposing contactor 5 moves to the right in the figure with the movement of the movable contactor 4 while maintaining the contact state with the movable contactor 4 by the biasing force of the spring 6. Therefore, at the initial stage of the opening operation, the resistance breaking portion is started at the same speed as the main breaking portion at the same speed, so that the resistance breaking portion is opened later than the main breaking portion by the contact time between the contacts 4 and 5. be able to. At the end of this contact opening operation, the facing contact 5 engages with the case 7 at a position projecting from the case 7 by the above-mentioned projecting dimension, and stops at that position. Therefore, at the time of the closing operation, the distance between the contacts 4 and 5 is shortened by the protrusion size. It can be closed in advance.
【０００９】[0009]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図１０
に示すような従来の抵抗遮断部においては、設計上、バ
ネの力に限界があるため、開極動作時における対向接触
子５の加速度は可動接触子４の加速度に比べ非常に小さ
くなる。そのため、開極動作の開始直後に可動接触子４
と対向接触子５が開離してしまうことになる。一方、可
動接触子４の速度（開極速度）は開極動作の開始後徐々
に大きくなるが、開極動作の開始直後には小さい値であ
る。したがって、図１０に示すような抵抗遮断部におい
ては、開極動作の開始直後の低速状態で開極してしま
い、開極後、両接触子４，５の開離距離を迅速に増大さ
せることが難しい。その結果、接触子４，５間の絶縁破
壊電圧を迅速に上昇させることができないため、遮断直
後に印加される高電圧に対して十分な絶縁性能が得られ
ず、遮断性能を向上することが困難であるという問題点
があった。However, as shown in FIG.
In the conventional resistance cutoff portion as shown in (1), since the spring force is limited in design, the acceleration of the opposing contactor 5 during the opening operation is much smaller than the acceleration of the movable contactor 4. Therefore, immediately after the opening operation is started, the movable contact 4
Then, the opposing contactor 5 is separated. On the other hand, the speed of the movable contactor 4 (contact opening speed) gradually increases after the start of the contact opening operation, but has a small value immediately after the start of the contact opening operation. Therefore, in the resistance cutoff portion as shown in FIG. 10, the contact is opened at a low speed immediately after the start of the opening operation, and after the opening, the separation distance between the contacts 4 and 5 can be rapidly increased. Is difficult. As a result, the dielectric breakdown voltage between the contacts 4 and 5 cannot be increased rapidly, so that sufficient insulation performance cannot be obtained against the high voltage applied immediately after the interruption, and the interruption performance can be improved. There was a problem that it was difficult.
【００１０】これに対して、可動接触子にワイプを有す
る可動接触子ワイプ方式の抵抗遮断部が提案されている
（特願平４−９９３９４号）。この構造においては、後
述するように、可動接触子部の一部が、駆動装置と直結
する駆動装置直結部として構成される一方で、可動接触
子が、駆動装置と非直結とされ、駆動装置直結部によっ
て可動に支持され、バネにより対向接触子側に向かって
付勢される。そして、この可動接触子は、駆動装置直結
部が予め設定された設定位置まで移動した後に、この駆
動装置直結部と係合して移動するように構成される。こ
のような構成を有することにより、開極動作時には、可
動接触子部の駆動装置直結部が開極動作を開始しても、
浮動状態となっている可動接触子は初期の位置に取り残
されるため、駆動装置直結部の速度が十分大きくなった
後に開極することができる。したがって、開極後、両接
触子間の距離を図１０の構成よりも格段に迅速に増大さ
せることができ、遮断後印加される高い電圧に対して、
絶縁回復に必要な十分大きな開極距離を得ることができ
る。On the other hand, there has been proposed a movable contact wiper type resistance breaker having a wipe on the movable contact (Japanese Patent Application No. 4-99394). In this structure, as will be described later, a part of the movable contactor portion is configured as a drive device direct coupling portion that is directly coupled to the drive device, while the movable contactor is not directly coupled to the drive device, It is movably supported by the direct connection part and is urged by a spring toward the opposing contactor side. Then, the movable contact is configured to move by engaging with the drive device direct connection part after the drive device direct connection part has moved to a preset setting position. By having such a configuration, during the opening operation, even if the drive device direct connection part of the movable contact portion starts the opening operation,
Since the movable contact in the floating state is left in the initial position, the contact can be opened after the speed of the drive device direct connection portion is sufficiently high. Therefore, after opening, the distance between both contacts can be increased much more rapidly than in the configuration of FIG. 10, and for high voltage applied after interruption,
A sufficiently large opening distance required for insulation recovery can be obtained.
【００１１】しかしながら、このような可動接触子ワイ
プ方式の抵抗遮断部においては、以上のような優れた作
用が得られる反面、可動接触子の制動を行うことが困難
になるという問題がある。すなわち、一般的に、高速遮
断が要求される遮断装置においては、開極動作終了時
に、高速の可動接触子部を制動装置によって減速させ、
部品間における衝突による衝撃力を低減する必要があ
る。これに対し、可動接触子ワイプ方式の抵抗遮断部に
おいては、開極動作終了時に操作装置直結部を制動装置
によって減速しても、浮動状態となっている可動接触子
は慣性によりそのまま高速で動き続けるため、この可動
接触子が操作装置直結部と衝突する際に両者の間に生じ
る衝撃力が大きくなり、可動接触子部が機械的に不安定
化するという問題点がある。また、このような衝撃力に
対して、機械的な安定化を図るためには、耐衝撃性の極
めて高い部品を使用する必要があるが、このような部品
は高価であり、製造コストの増大につながる。However, in such a movable contact wiper type resistance breaker, although the above-mentioned excellent action is obtained, it is difficult to brake the movable contact. That is, generally, in a breaking device that requires high-speed breaking, at the end of the opening operation, the high-speed movable contactor is decelerated by a braking device,
It is necessary to reduce the impact force due to the collision between the parts. On the other hand, in the movable contact wiper type resistance breaker, even if the operating device direct connection part is decelerated by the braking device at the end of the opening operation, the movable contact in the floating state moves at high speed as it is due to inertia. Since this continues, the impact force generated between the movable contactor and the direct connection portion of the operating device becomes large, and the movable contactor portion becomes mechanically unstable. Further, in order to mechanically stabilize such an impact force, it is necessary to use a component having extremely high impact resistance, but such a component is expensive, and the manufacturing cost increases. Leads to.
【００１２】本発明は、上記のような従来技術の問題点
を解決するために提案されたものであり、その目的は、
抵抗付きガス遮断器の抵抗遮断部として適用した場合
に、開極後の接触子間の開極距離を迅速に増大可能で、
かつ、開極動作時の衝撃力を格段に低減可能であり、遮
断性能に優れ、機械的に安定で、しかも経済的な遮断装
置を提供することである。The present invention has been proposed in order to solve the above problems of the prior art, and its purpose is to:
When applied as a resistance breaker of a gas circuit breaker with resistance, the contact opening distance between contacts after opening can be rapidly increased,
Moreover, it is an object of the present invention to provide an interrupting device that can significantly reduce the impact force during the opening operation, has excellent interrupting performance, is mechanically stable, and is economical.
【００１３】[0013]
【課題を解決するための手段】本発明による遮断装置
は、可動部接触子を駆動装置と非直結とするワイプ方式
を採用し、かつ、開極動作時における制動装置による可
動接触子部の駆動装置直結部の制動を早期に開始するよ
うに構成したことを特徴としている。The breaking device according to the present invention employs a wipe method in which the movable part contactor is not directly connected to the drive device, and drives the movable contactor part by the braking device during the opening operation. It is characterized in that the braking of the device direct connection portion is started early.
【００１４】まず、本発明の遮断装置は、基本的に、遮
断部、駆動装置、および制動装置を備えている。このう
ち、遮断部は、消弧性ガスを充填した接地容器内に収納
される。この遮断部は、可動接触子を含む可動部とその
支持部から構成された可動接触子部と対向接触子を含む
対向接触子部を備え、このうちの可動接触子と対向接触
子は接離可能に対向して配置される。そして、この遮断
部は、可動接触子部の可動部の移動により開極動作およ
び閉極動作を行うように構成される。また、駆動装置
は、遮断部の可動部を駆動する装置であり、制動装置
は、遮断部の開極動作の終了時にこの遮断部の可動部を
減速させる装置である。First, the breaking device of the present invention basically comprises a breaking portion, a drive device, and a braking device. Of these, the blocking unit is housed in a grounded container filled with arc-extinguishing gas. The blocking section includes a movable contact section including a movable section including the movable contact and a supporting section thereof, and an opposed contact section including an opposed contact, and the movable contact and the opposed contact of the movable contact section are separated from each other. Arranged to face each other as possible. Then, the breaking portion is configured to perform the opening operation and the closing operation by the movement of the movable portion of the movable contact portion. The drive device is a device that drives the movable part of the interruption part, and the braking device is a device that decelerates the movable part of the interruption part at the end of the opening operation of the interruption part.
【００１５】そして、請求項１に記載の遮断装置は、以
上のような基本的な構成に加えて、次のような特徴を有
する。すなわち、可動接触子部の可動部の一部は、駆動
装置と直結する駆動装置直結部として構成され、可動接
触子は、駆動装置と非直結とされ、駆動装置直結部によ
って可動に支持される。また、可動接触子部は、駆動装
置直結部に対して可動接触子を対向接触子側に向かって
付勢するバネを有し、開極動作時には、駆動装置直結部
が予め設定された第１の設定距離だけ移動した後に、可
動接触子が駆動装置直結部に係合して移動する形で開極
動作を開始するように構成される。さらに、制動装置
は、可動接触子部の開極動作時に、この可動接触子部の
駆動装置直結部が全ストローク長の７０％以下の予め設
定された第２の設定距離だけ移動した位置を制動開始位
置として、この駆動装置直結部の制動を開始するように
構成される。The breaking device according to the first aspect of the invention has the following features in addition to the basic structure described above. That is, a part of the movable portion of the movable contact portion is configured as a driving device direct coupling portion that is directly coupled to the driving device, and the movable contactor is not directly coupled to the driving device and is movably supported by the driving device direct coupling portion. . Further, the movable contactor portion has a spring for urging the movable contactor toward the opposing contactor side with respect to the drive device direct coupling portion, and the drive device direct coupling portion is preset in advance during the opening operation. After moving by the set distance of 1, the movable contactor is configured to start the contact opening operation by engaging with the drive device direct connection portion and moving. Further, the braking device brakes the position where the drive device direct connection part of the movable contact part has moved by a preset second set distance of 70% or less of the total stroke length during the opening operation of the movable contact part. As a start position, it is configured to start braking of this drive device direct connection part.
【００１６】また、請求項２に記載の遮断装置は、以上
のような請求項１の構成に加えて、さらに、次のような
特徴を有する。すなわち、対向接触子部は、対向接触子
を可動に支持する支持部と、この支持部に対して対向接
触子を可動接触子側に向かって付勢するバネを有し、こ
の対向接触子部のバネと可動接触子部のバネは、異なる
付勢力を持つように構成される。Further, the breaking device according to a second aspect has the following features in addition to the configuration of the first aspect as described above. That is, the opposing contactor portion has a support portion that movably supports the opposing contactor, and a spring that biases the opposing contactor toward the movable contactor side with respect to the support portion. And the spring of the movable contact portion are configured to have different biasing forces.
【００１７】[0017]
【作用】以上のような構成を有する本発明の遮断装置に
よれば、前述した従来の抵抗遮断部と同様に、可動接触
子ワイプ方式を採用しているため、開極動作時には、可
動接触子部の駆動装置直結部が開極動作を開始しても、
浮動状態となっている可動接触子は初期の位置に取り残
されるため、駆動装置直結部の速度が十分大きくなった
後に開極することができる。したがって、開極後、両接
触子間の距離を格段に迅速に増大させることができる。According to the breaking device of the present invention having the above-described structure, since the movable contact wiping system is adopted like the conventional resistance breaking portion described above, the movable contact member is opened during the opening operation. Even if the drive unit direct connection part of the section starts the opening operation,
Since the movable contact in the floating state is left in the initial position, the contact can be opened after the speed of the drive device direct connection portion is sufficiently high. Therefore, after the contact is opened, the distance between both contacts can be increased significantly rapidly.
【００１８】また、以上のような構成を有する本発明の
遮断装置によれば、さらに、開極動作時における制動装
置による可動接触子部の駆動装置直結部の制動開始位置
を、全ストローク長の７０％以下の距離まで移動した位
置とすることにより、駆動装置直結部の開極速度がある
程度大きく、可動接触子との相対速度が比較的小さいう
ちに両者を衝突させることができるため、両者の間に生
じる衝撃力を小さくできる。すなわち、本発明における
制動開始位置の限定は、従来の遮断装置の駆動装置に使
用されている一般的な制動装置の構成を詳細に検討した
上で導き出されたものである。したがって、以下には、
このような制動開始位置の限定によって得られる作用に
ついて、従来の遮断装置の制動装置と具体的に比較しな
がら詳細に説明する。Further, according to the breaking device of the present invention having the above-mentioned structure, the braking start position of the drive device direct connection part of the movable contact part by the braking device at the time of the opening operation is set to the full stroke length. By setting the position moved to a distance of 70% or less, the opening speed of the drive device direct connection part is high to some extent and the relative speed to the movable contactor can be made to collide with each other while the relative speed is relatively small. The impact force generated between them can be reduced. That is, the limitation of the braking start position in the present invention is derived after a detailed study of the configuration of a general braking device used in a drive device for a conventional breaking device. Therefore,
The action obtained by limiting the braking start position will be described in detail by comparing it with the conventional braking device of the breaking device.
【００１９】まず、従来の遮断装置に使用されている一
般的な制動装置において、開極動作時における可動接触
子部の駆動装置直結部の制動開始位置は、全ストローク
長の８０％程度の距離まで移動した位置である。このよ
うな位置で制動を開始する場合には、駆動装置直結部の
制動距離が短くなるため、駆動装置直結部は減速を開始
してからさほど時間が経過しないうちに開極動作を終了
することになる。そのため、高速の可動接触子が衝突す
る時点においては、駆動装置直結部はほぼ開極動作の終
了状態にある。このことは、駆動装置直結部の開極速度
がほぼゼロとなった時点で、この駆動装置直結部に高速
の可動接触子が衝突することを意味する。この場合の駆
動装置直結部と可動接触子の相対速度は、ほぼ可動接触
子の速度に相当する極めて大きな速度であるため、両者
の間にはこの速度に応じた極めて大きな衝撃力が生じる
ことになる。First, in the general braking device used in the conventional breaking device, the braking start position of the driving device direct connection part of the movable contact portion during the opening operation is a distance of about 80% of the total stroke length. It is the position moved to. When braking is started at such a position, the braking distance of the drive device direct connection part becomes short.Therefore, the drive device direct connection part must complete the opening operation within a short time after starting deceleration. become. Therefore, at the time when the high-speed movable contact collides, the drive device direct connection portion is in a state in which the opening operation is almost completed. This means that the high-speed movable contact collides with the drive device direct connection portion when the contact opening speed of the drive device direct connection portion becomes substantially zero. In this case, the relative speed between the drive device direct connection part and the movable contactor is an extremely large speed substantially equivalent to the speed of the movable contactor, so that an extremely large impact force corresponding to this speed is generated between them. Become.
【００２０】これに対し、本発明の遮断装置の制動装置
において、開極動作時における可動接触子部の駆動装置
直結部の制動開始位置は、全ストローク長の７０％以下
の距離まで移動した位置である。このような位置で制動
を開始する場合には、駆動装置直結部の制動距離が従来
に比べて長くなるため、駆動装置直結部は早期に減速さ
れ、減速を開始した時点から開極動作終了時点までの時
間が長くなる。そのため、高速の可動接触子が衝突する
時点においても、駆動装置直結部は開極動作途中状態に
ある。このことは、駆動装置直結部の開極速度がある程
度大きなうちに、この駆動装置直結部に高速の可動接触
子が衝突することを意味する。この場合の駆動装置直結
部と可動接触子の相対速度は、従来に比べて小さくなる
ため、衝突時に生じる衝撃力は衝突速度の２乗に比例す
るという周知の関係から、両者の間に生じる衝撃力は格
段に小さくなる。On the other hand, in the braking device for the breaking device of the present invention, the braking start position of the drive device direct connection part of the movable contact portion during the opening operation is a position moved to a distance of 70% or less of the total stroke length. Is. When braking is started at such a position, the braking distance of the drive device direct connection part becomes longer than in the conventional case, so the drive device direct connection part is decelerated early and the deceleration operation ends from the time when deceleration is started. Time to get longer. Therefore, even when the high-speed movable contact collides, the drive device direct connection part is in the state of the opening operation. This means that a high-speed movable contact collides with the drive device direct connection part while the opening speed of the drive device direct connection part is high to some extent. In this case, the relative speed between the drive device direct connection part and the movable contact is smaller than that in the conventional case. Therefore, it is known that the impact force generated at the time of collision is proportional to the square of the collision speed. The power becomes much smaller.
【００２１】[0021]
［１］第１実施例 ［１−１］第１実施例の構成 図１は、本発明による遮断装置の第１実施例の構成を示
す図であり、特に、閉極状態を示している。この遮断装
置は、可動接触子部Ａ、対向接触子部Ｂ、および油圧の
駆動装置Ｃから構成されており、このうち、可動接触子
部Ａと対向接触子部Ｂからなる遮断部は、消弧性ガスを
充填した図示していない接地容器内に収納されている。[1] First Embodiment [1-1] Configuration of First Embodiment FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a first embodiment of a circuit breaker according to the present invention, and particularly shows a closed state. This interruption device is composed of a movable contactor portion A, an opposed contactor portion B, and a hydraulic drive device C. Of these, the interruption portion composed of the movable contactor portion A and the opposed contactor portion B is erased. It is housed in a grounding container (not shown) filled with arc gas.
【００２２】最初に可動接触子部Ａの構成を説明する。
すなわち、可動接触子部Ａは、まず、駆動装置Ｃに直結
する操作ロッド８と、この操作ロッド８に一体的に取り
付けられたパッファシリンダ９、およびこのパッファシ
リンダ９に挿入されたパッファピストン１０を備えてお
り、操作ロッド８とパッファシリンダ９は、本発明にお
ける駆動装置直結部に相当する。このうち、操作ロッド
８は、図示していない絶縁ロッドなどを介して、後述す
る駆動装置Ｃのピストンロッド２０ｂに連結されてい
る。また、パッファピストン１０は、図示していない接
地容器に対して固定的に支持されており、パッファシリ
ンダ９とともに、ガスを圧縮するパッファ装置を構成し
ている。First, the structure of the movable contact portion A will be described.
That is, the movable contact portion A firstly includes the operation rod 8 directly connected to the drive device C, the puffer cylinder 9 integrally attached to the operation rod 8, and the puffer piston 10 inserted in the puffer cylinder 9. The operation rod 8 and the puffer cylinder 9 are provided and correspond to the drive device direct connection portion in the present invention. Of these, the operating rod 8 is connected to a piston rod 20b of a drive device C described later via an insulating rod or the like not shown. The puffer piston 10 is fixedly supported on a grounding container (not shown), and constitutes a puffer device that compresses gas together with the puffer cylinder 9.
【００２３】可動接触子部Ａはまた、パッファシリンダ
９の対向接触子部Ｂ側の端面に装着されたバネ１１と、
このバネ１１の反対側の端部に当接するように配置され
た可動接触子１２を備えている。この可動接触子１２
は、操作ロッド８とパッファシリンダ９に対して摺動可
能に構成され、バネ１１によって、対向接触子部Ｂ側に
向かって付勢されている。また、可動接触子１２の周囲
には、絶縁ノズル１３が配置され、一体的に取り付けら
れている。さらに、可動接触子１２の軸１４の端部（接
触子と反対側）には、軸１４より大径のピストン１５が
形成され、操作ロッド８の内径部を摺動可能になってい
る。なお、バネ１１のバネ力は、このような可動接触子
１２側と駆動装置直結部（操作ロッド８とパッファシリ
ンダ９）側との間の摩擦力に比べて十分に大きくされて
いる。The movable contact portion A also includes a spring 11 mounted on the end surface of the puffer cylinder 9 on the side of the opposing contact portion B,
The movable contactor 12 is provided so as to come into contact with the opposite end of the spring 11. This movable contact 12
Is configured to be slidable with respect to the operation rod 8 and the puffer cylinder 9, and is biased by the spring 11 toward the opposing contact portion B side. An insulating nozzle 13 is arranged around the movable contact 12 and is integrally attached. Furthermore, a piston 15 having a diameter larger than that of the shaft 14 is formed at the end of the shaft 14 of the movable contact 12 (on the side opposite to the contact) so that the inner diameter of the operating rod 8 can be slid. The spring force of the spring 11 is sufficiently larger than the frictional force between the movable contactor 12 side and the drive device direct connection portion (operation rod 8 and puffer cylinder 9) side.
【００２４】一方、操作ロッド８の内径部には、可動接
触子１２の軸１４のピストン１５に対向して、貫通部１
６ａを有する仕切り部１６が設けられている。また、パ
ッファシリンダ９の対向接触子部Ｂ側の端部の内径部に
は、通電部１７が設けられている。なお、可動接触子部
Ａは、この図１に示す閉極状態において、可動接触子１
２のピストン１５とパッファシリンダ９の端部がＬ1 の
距離を保つように構成されている。この距離Ｌ1 は、可
動接触子部Ａにおける遮断動作時の可動接触子１２の停
止長さ（ワイプ長）であり、本発明における第１の設定
距離に相当する。また、以上のように構成された可動接
触子部Ａのうち、パッファピストン１０は、本発明にお
ける可動接触子部の支持部に相当し、それ以外の部分
は、本発明における可動接触子部の可動部に相当する。On the other hand, in the inner diameter portion of the operating rod 8, the penetrating portion 1 faces the piston 15 of the shaft 14 of the movable contactor 12.
A partition portion 16 having 6a is provided. An energizing portion 17 is provided on the inner diameter portion of the end portion of the puffer cylinder 9 on the side of the facing contact portion B. It should be noted that the movable contactor portion A has the movable contactor 1 in the closed state shown in FIG.
The second piston 15 and the end of the puffer cylinder 9 are configured to maintain a distance of L 1 . This distance L 1 is the stop length (wiping length) of the movable contactor 12 during the breaking operation in the movable contactor portion A, and corresponds to the first set distance in the present invention. Further, in the movable contactor portion A configured as described above, the puffer piston 10 corresponds to the support portion of the movable contactor portion in the present invention, and the other portions are the movable contactor portion in the present invention. It corresponds to the movable part.
【００２５】次に、対向接触子部Ｂの構成を説明する。
すなわち、対向接触子部Ｂは、可動接触子部Ａの可動接
触子１２と接離可能に対向して配置された対向接触子１
８を備えている。この対向接触子１８は、図示していな
い接地容器に対して固定的に支持されており、この意味
で、固定接触子と言い換えることができる。Next, the structure of the facing contact portion B will be described.
That is, the opposing contactor portion B is opposed to the movable contactor 12 of the movable contactor portion A so as to be able to come into contact with and separate from it.
Eight. The opposed contact 18 is fixedly supported by a grounding container (not shown), and in this sense, it can be referred to as a fixed contact.
【００２６】続いて、駆動装置Ｃの構成を説明する。す
なわち、駆動装置Ｃは、まず、油圧シリンダ１９と、こ
の油圧シリンダ１９に挿入された油圧ピストン２０、お
よびこの油圧ピストン２０と対向して設けられたシリン
ダベース２１を備えている。油圧ピストン２０の可動接
触子部Ａ側には、ピストンロッド２０ｂが設けられ、こ
のピストンロッド２０ｂは、前述したように、図示して
いない絶縁ロッドなどを介して、可動接触子部Ａの操作
ロッド８に連結されている。Next, the structure of the driving device C will be described. That is, the drive device C firstly includes a hydraulic cylinder 19, a hydraulic piston 20 inserted in the hydraulic cylinder 19, and a cylinder base 21 provided so as to face the hydraulic piston 20. A piston rod 20b is provided on the movable contact portion A side of the hydraulic piston 20, and as described above, the piston rod 20b is provided with an operating rod of the movable contact portion A via an insulating rod or the like not shown. Connected to eight.
【００２７】そして、油圧ピストン２０のシリンダベー
ス２１と対向する面に、制動用の突起部２０ａが設けら
れるとともに、シリンダベース２１の油圧ピストン２０
と対向する面に、開極動作後半において油圧ピストン２
０の突起部２０ａが進入する凹部２１ａが設けられてお
り、これらの要素によって制動装置が構成されている。
すなわち、突起部２０ａの端面がシリンダベース２１側
に向かって移動し、その端面に達した後に、油圧ピスト
ン２０のシリンダベース２１側（図中右側）における油
の排出流路断面積が小さくなることによる逆向きの力が
生じることを利用して、油圧ピストン２０の動作速度を
低減させるように構成されている。A braking projection 20a is provided on the surface of the hydraulic piston 20 facing the cylinder base 21, and the hydraulic piston 20 of the cylinder base 21 is provided.
On the surface facing the hydraulic piston 2 in the latter half of the opening operation.
A recess 21a into which the zero protrusion 20a enters is provided, and these elements constitute a braking device.
That is, the end surface of the protrusion 20a moves toward the cylinder base 21 side, and after reaching the end surface, the cross-sectional area of the oil discharge passage on the cylinder base 21 side (right side in the drawing) of the hydraulic piston 20 becomes smaller. Is utilized to reduce the operating speed of the hydraulic piston 20.
【００２８】この場合、図１中の点線は、従来の突起部
２０ａと凹部２１ａの構造の一例を示している。この図
１から明らかなように、本実施例では、突起部２０ａの
突出寸法が従来に比べて長くされている。その結果、開
極動作開始位置から制動開始位置までの制動開始距離、
すなわち、突起部２０ａの端面からシリンダベース２１
の端面までの距離は、従来例の距離ＬD1よりも本実施例
の距離ＬD2の方が短くなっている。具体的に、可動接触
子部Ａの全ストローク長をＬT とした場合に、従来例の
制動開始距離ＬD1は、全ストローク長ＬT の８０％程度
であるのに対し、本実施例の制動開始距離ＬD2は、全ス
トローク長ＬT の７０％以下とされている。なお、この
制動開始距離ＬD2は、本発明における第２の設定距離に
相当する。In this case, the dotted line in FIG. 1 shows an example of the structure of the conventional protrusion 20a and the recess 21a. As is apparent from FIG. 1, in this embodiment, the projecting size of the projecting portion 20a is made longer than in the conventional case. As a result, the braking start distance from the opening operation start position to the braking start position,
That is, from the end surface of the protrusion 20a to the cylinder base 21
The distance L D2 of this embodiment is shorter than the distance L D1 of the conventional example. Specifically, when the total stroke length of the movable contactor portion A is L T , the braking start distance L D1 in the conventional example is about 80% of the total stroke length L T , whereas in the present embodiment, The braking start distance L D2 is set to 70% or less of the total stroke length L T. The braking start distance L D2 corresponds to the second set distance in the present invention.
【００２９】駆動装置Ｃはまた、バルブ２２ａ，２２
ｂ、低油圧槽２３、およびアキュムレータ２４を備えて
おり、アキュムレータ２４からの油圧を、油圧シリンダ
１９内における油圧ピストン２０の両側に選択的に供給
することによって、油圧ピストン２０を動作させるよう
に構成されている。また、バルブ２２ａは、油圧シリン
ダ１９のシリンダベース２１から低油圧槽２３への油圧
排出路に設けられており、バルブ２２ｂは、アキュムレ
ータ２４からシリンダベース２１への油圧供給路に設け
られている。The drive C also includes valves 22a, 22
b, a low hydraulic tank 23, and an accumulator 24 are provided, and the hydraulic piston 20 is operated by selectively supplying the hydraulic pressure from the accumulator 24 to both sides of the hydraulic piston 20 in the hydraulic cylinder 19. Has been done. The valve 22a is provided in a hydraulic pressure discharge passage from the cylinder base 21 of the hydraulic cylinder 19 to the low hydraulic tank 23, and the valve 22b is provided in a hydraulic pressure supply passage from the accumulator 24 to the cylinder base 21.
【００３０】［１−２］第１実施例の作用 以上のような構成を有する本実施例の遮断装置の作用は
次の通りである。まず、図１に示す閉極状態では、シリ
ンダベース２１への油圧供給路のバルブ２２ｂは開にな
っており、駆動装置Ｃの油圧シリンダ１９内における油
圧ピストン２０の両側には、共にアキュムレータ２４か
ら高圧の油が供給されている。また、この状態では、低
油圧槽２３への油圧排出路のバルブ２２ａは閉じてい
る。[1-2] Operation of the first embodiment The operation of the interruption device of the present embodiment having the above-mentioned structure is as follows. First, in the closed state shown in FIG. 1, the valve 22b of the hydraulic pressure supply path to the cylinder base 21 is open, and both sides of the hydraulic piston 20 in the hydraulic cylinder 19 of the drive unit C are connected to each other from the accumulator 24. High pressure oil is supplied. Further, in this state, the valve 22a of the hydraulic pressure discharge path to the low hydraulic pressure tank 23 is closed.
【００３１】そして、このような閉極状態から遮断動作
を開始する場合には、シリンダベース２１への油圧供給
路のバルブ２２ｂを閉じ、低油圧槽２３への油圧排出路
のバルブ２２ａを開く。このバルブ操作により、油圧シ
リンダ１９内における油圧ピストン２０のシリンダベー
ス２１側（図中右側）に対する油圧供給が停止するとと
もに、この部分の油が低圧油槽２３に排出され、その圧
力が低下する。その結果、アキュムレータ２４から油圧
ピストン２０の可動接触子部Ａ側（図中左側）に対して
供給されている油圧によって、油圧ピストン２０が図中
右側に移動し、遮断動作が開始される。When the shutoff operation is started from such a closed state, the valve 22b of the hydraulic pressure supply path to the cylinder base 21 is closed and the valve 22a of the hydraulic pressure discharge path to the low hydraulic pressure tank 23 is opened. By this valve operation, the hydraulic pressure supply to the cylinder base 21 side (right side in the figure) of the hydraulic piston 20 in the hydraulic cylinder 19 is stopped, and the oil in this portion is discharged to the low pressure oil tank 23, and the pressure thereof is reduced. As a result, the hydraulic pressure supplied from the accumulator 24 to the movable contactor portion A side (left side in the drawing) of the hydraulic piston 20 moves the hydraulic piston 20 to the right side in the drawing, and the cutoff operation is started.
【００３２】このような開極動作の開始状態において
は、可動接触子部Ａのうち、駆動装置直結部である操作
ロッド８およびパッファピストン９は、図中右方向に移
動している。これに対して、可動接触子１２は、バネ１
１によって対向接触子１８側に付勢されており、このバ
ネ力は、可動接触子１２側と駆動装置直結部側との摩擦
力に比べて十分に大きくされている。そのため、可動接
触子１２は、このような大きなバネ力により、閉極状態
から継続して開極動作開始の直後に至るまで、対向接触
子１８との接触状態に保たれる。In such a starting state of the contact opening operation, the operation rod 8 and the puffer piston 9 which are the drive device direct connection portions of the movable contactor A are moving to the right in the figure. On the other hand, the movable contact 12 has the spring 1
The spring force is made sufficiently larger than the frictional force between the movable contact 12 side and the drive device direct connection part side by the force of 1. Therefore, due to such a large spring force, the movable contact 12 is kept in contact with the facing contact 18 continuously from the closed state until immediately after the start of the opening operation.
【００３３】続いて、図２の（ａ）に示すように、駆動
装置直結部である操作ロッド８およびパッファピストン
９が、閉極位置から図中右方向（矢印２５）に図１の距
離Ｌ1 だけ移動すると、可動接触子１２のピストン１５
とパッファシリンダ９の端部９ａとの距離がＬ1 から０
になり、可動接触子１２とパッファシリンダ９がこの部
分で係合する。したがって、その後、可動接触子１２
は、操作ロッド８およびパッファピストン９に係合して
これらと一体に移動する形で開極動作を開始し、対向接
触子１８との間の距離が増大する。この場合、本実施例
では、図１０に示した従来例のように開極動作開始直後
の低速状態で開極するのではなく、ある程度加速されて
高速化した状態で開極するため、開極後の接触子４，５
間の開極距離を迅速に増大することができる。また、開
極後、接触子４，５間に発生するアークは、パッファシ
リンダ９からの高速のガス流２６がノズル１３を介して
このアークに吹き付けられることにより消弧される。Subsequently, as shown in FIG. 2 (a), the operating rod 8 and the puffer piston 9 which are directly connected to the drive unit move from the closed position to the right direction (arrow 25) in the drawing by the distance L in FIG. When it moves by 1, the piston 15 of the movable contact 12
And the end 9a of the puffer cylinder 9 from L 1 to 0
Then, the movable contact 12 and the puffer cylinder 9 engage with each other at this portion. Therefore, after that, the movable contact 12
Starts the opening operation by engaging with the operating rod 8 and the puffer piston 9 and moving integrally with them, and the distance between the opposing contactor 18 increases. In this case, in the present embodiment, unlike the conventional example shown in FIG. 10, the contacts are not opened in the low speed state immediately after the start of the opening operation, but are opened in a state of being accelerated to a certain speed to accelerate the contacts. Rear contactor 4, 5
The contact distance between them can be rapidly increased. After the contact is opened, the arc generated between the contacts 4 and 5 is extinguished by the high-speed gas flow 26 from the puffer cylinder 9 being blown onto this arc through the nozzle 13.
【００３４】さらに、開極動作が終了に近づき、油圧ピ
ストン２０の突起部２０の先端がシリンダベース２１の
凹部２１ａに進入すると、この油圧ピストン２０の右側
における油の排出流路断面積が小さくなるため、油圧ピ
ストン２０の右側の圧力が急上昇して駆動装置直結部で
ある操作ロッド８およびパッファシリンダ９に大きな制
動力が働き、この操作ロッド８およびパッファシリンダ
９は停止位置に緩やかに停止する。そして、このような
開極動作の終了状態においては、図２の（ｂ）に示すよ
うに、可動接触子４と対向接触子５の間の距離Ｌ0 は十
分大きな値となっており、十分に高い絶縁性能が確保さ
れる。Further, when the opening operation is approaching the end and the tip of the projection 20 of the hydraulic piston 20 enters the recess 21a of the cylinder base 21, the cross-sectional area of the oil discharge passage on the right side of the hydraulic piston 20 becomes smaller. Therefore, the pressure on the right side of the hydraulic piston 20 suddenly rises, and a large braking force acts on the operating rod 8 and the puffer cylinder 9, which are the drive device direct connection portions, and the operating rod 8 and the puffer cylinder 9 gently stop at the stop position. In the end state of the contact opening operation, the distance L 0 between the movable contactor 4 and the opposing contactor 5 is a sufficiently large value, as shown in FIG. High insulation performance is ensured.
【００３５】ところで、駆動装置直結部である操作ロッ
ド８およびパッファシリンダ９に以上のように制動力が
働くと、その速度は徐々に低下するが、浮動状態となっ
ている可動接触子１２側の部分は慣性によりそのまま高
速で動き続けるため、最終的に、図３に示すようにし
て、可動接触子１２のピストン１５が操作ロッド８の仕
切り部１６に衝突する。By the way, when the braking force acts on the operation rod 8 and the puffer cylinder 9 which are directly connected to the driving device as described above, the speed thereof gradually decreases, but the floating contact side of the movable contactor 12 side. Since the part continues to move at high speed as it is due to inertia, finally, as shown in FIG. 3, the piston 15 of the movable contact 12 collides with the partition part 16 of the operation rod 8.
【００３６】図４は、以上のような開極動作時における
可動接触子部Ａの駆動装置直結部と可動接触子１２の動
作を経時的に示すグラフである。すなわち、この図４に
おいて、曲線２７は、駆動装置直結部である操作ロッド
８およびパッファシリンダ９の開極動作を示しており、
動作後半の点線２７ａは従来例、実線２７ｂは本実施例
の開極動作を示している。また、曲線２８は、可動接触
子１２とそれに固定されたノズル１３、軸１４、および
ピストン１５の開極動作を示している。なお、この図４
におけるＬT ，ＬD1，ＬD2，Ｌ1 は、図１の同じ記号と
対応している。また、以下の説明において、従来例と
は、制動開始距離のみが図１に示すように本実施例と異
なり、その他の構成については全く同様に構成された遮
断装置を示している。FIG. 4 is a graph showing the operation of the movable contactor 12 and the drive contacting portion of the movable contactor A during the opening operation as described above. That is, in FIG. 4, a curve 27 shows the opening operation of the operating rod 8 and the puffer cylinder 9 which are the drive device direct connection portions,
The dotted line 27a in the latter half of the operation shows the conventional example, and the solid line 27b shows the opening operation of this embodiment. A curve 28 shows the opening operation of the movable contact 12 and the nozzle 13, shaft 14, and piston 15 fixed to the movable contact 12. In addition, this FIG.
L T , L D1 , L D2 , and L 1 in FIG. 1 correspond to the same symbols in FIG. Further, in the following description, a breaking device is shown which is different from the conventional example only in the braking start distance as shown in FIG. 1 and the other configurations are exactly the same as the conventional example.
【００３７】すなわち、従来例では、図１に示すよう
に、油圧ピストン２０の突起部２０ａの突出寸法が短
く、開極動作開始位置から制動開始位置までの駆動装置
直結部の制動開始距離ＬD1が、全ストローク長ＬT の８
０％程度と比較的長いことから、制動距離が短くなる。
したがって、駆動装置直結部は、点線２７ａで示すよう
に、開極動作の後半において、減速を開始してからさほ
ど時間が経過しないうちに開極動作を終了する。そのた
め、この駆動装置直結部の開極速度がほぼゼロとなる位
置Ｐ1 において、この駆動装置直結部に高速の可動接触
子１２が衝突する。すなわち、停止した操作ロッド９の
仕切り部１６に対して可動接触子１２のピストン１５が
高速で衝突することになる。このように操作ロッド９と
可動接触子１２が相対速度の大きい状態で衝突した場合
には、操作ロッド９の仕切り部１６と可動接触子１２の
ピストン１５との間に大きな衝撃力が生じる。That is, in the conventional example, as shown in FIG. 1, the protrusion size of the protrusion 20a of the hydraulic piston 20 is short, and the braking start distance L D1 of the drive device direct connection portion from the opening operation start position to the braking start position is large. However, the total stroke length L T is 8
Since it is relatively long at about 0%, the braking distance becomes short.
Therefore, as shown by the dotted line 27a, in the latter half of the contact opening operation, the drive device direct connection part finishes the contact opening operation within a short time after the start of deceleration. Therefore, at the position P 1 where the contact opening speed of the drive device direct connection portion becomes substantially zero, the high-speed movable contact 12 collides with the drive device direct connection portion. That is, the piston 15 of the movable contact 12 collides with the partition 16 of the operation rod 9 which has stopped at high speed. When the operating rod 9 and the movable contact 12 collide with each other at a high relative speed, a large impact force is generated between the partition 16 of the operating rod 9 and the piston 15 of the movable contact 12.
【００３８】これに対し、本実施例では、図１に示すよ
うに、油圧ピストン２０の突起部２０ａの突出寸法が従
来例よりも長く、開極動作開始位置から制動開始位置ま
での駆動装置直結部の制動開始距離ＬD2が、全ストロー
ク長ＬT の７０％以下と、従来例よりも短いことから、
制動距離が長くなる。したがって、駆動装置直結部は、
実線２７ｂで示すように、開極動作の後半において早期
に減速され、減速を開始した時点から開極動作終了時点
までの時間が長くなる。そのため、この駆動装置直結部
の開極速度がある程度大きな位置Ｐ2 において、この駆
動装置直結部に高速の可動接触子１２が衝突する。すな
わち、開極動作途中にある操作ロッド９の仕切り部１６
に対して可動接触子１２のピストン１５が高速で衝突す
ることになる。この場合の操作ロッド９と可動接触子１
２との相対速度は、従来例に比べて小さいため、衝撃力
は衝突速度の２乗に比例することから、操作ロッド９の
仕切り部１６と可動接触子１２のピストン１５との間に
生じる衝撃力は従来例に比べて格段に小さくなる。On the other hand, in this embodiment, as shown in FIG. 1, the protrusion size of the protrusion 20a of the hydraulic piston 20 is longer than that in the conventional example, and the drive device is directly connected from the opening operation start position to the braking start position. Since the braking start distance L D2 of the part is 70% or less of the total stroke length L T , which is shorter than the conventional example,
The braking distance becomes longer. Therefore, the drive unit direct connection is
As indicated by the solid line 27b, the speed is decelerated early in the latter half of the contact opening operation, and the time from the start of deceleration to the end of the contact opening operation becomes longer. Therefore, at the position P 2 where the opening speed of the drive device direct connection part is relatively high, the high-speed movable contact 12 collides with the drive device direct connection part. That is, the partition portion 16 of the operating rod 9 in the middle of the opening operation.
On the other hand, the piston 15 of the movable contact 12 collides at high speed. Operation rod 9 and movable contact 1 in this case
Since the relative speed with respect to 2 is smaller than that of the conventional example, the impact force is proportional to the square of the collision speed, and therefore the impact generated between the partition portion 16 of the operation rod 9 and the piston 15 of the movable contact 12 is generated. The force is much smaller than the conventional example.
【００３９】そしてまた、本実施例においては、操作ロ
ッド９の仕切り部１６に貫通部１６ａを設けているた
め、可動接触子１２を制動することができる。すなわ
ち、開極動作終了時に可動接触子１２の動作速度が操作
ロッド９の動作速度より大きくなった状態で、可動接触
子１２のピストン１５が操作ロッド９の仕切り部１６内
のガスを圧縮するため、この圧縮力により可動接触子１
２に制動力が働くことになる。したがって、操作ロッド
９の仕切り部１６と可動接触子１２のピストン１５との
間に生じる衝撃力をさらに小さくすることができる。な
お、この場合、可動接触子１２に加える制動力は、貫通
部１６ａの断面積を調整することによって容易に調整す
ることができる。Further, in this embodiment, since the partition 16 of the operating rod 9 is provided with the penetrating portion 16a, the movable contact 12 can be braked. That is, since the piston 15 of the movable contact 12 compresses the gas in the partition portion 16 of the operation rod 9 when the operation speed of the movable contact 12 becomes higher than the operation speed of the operation rod 9 at the end of the opening operation. , The movable contact 1 by this compression force
The braking force acts on 2. Therefore, the impact force generated between the partition 16 of the operating rod 9 and the piston 15 of the movable contact 12 can be further reduced. In this case, the braking force applied to the movable contact 12 can be easily adjusted by adjusting the cross-sectional area of the penetrating portion 16a.
【００４０】［１−３］第１実施例の効果 以上説明したように、本実施例においては、可動接触子
ワイプ方式を採用しているため、開極後の接触子間の開
極距離を迅速に増大させることができる。その結果、接
触子４，５間の絶縁破壊電圧を迅速に上昇させることが
できるため、遮断直後に印加される高電圧に対して十分
な絶縁性能が得られ、遮断性能を向上することができ
る。[1-3] Effects of the First Embodiment As described above, in this embodiment, since the movable contact wipe method is adopted, the opening distance between the contacts after opening is reduced. It can be increased rapidly. As a result, the dielectric breakdown voltage between the contacts 4 and 5 can be rapidly increased, so that sufficient insulation performance can be obtained against a high voltage applied immediately after interruption, and the interruption performance can be improved. .
【００４１】また、本実施例においては、駆動装置直結
部の制動開始距離を従来よりも短くしているため、操作
ロッド９の仕切り部１６と可動接触子１２のピストン１
５との間に生じる衝撃力を従来に比べて格段に低減する
ことができる。その結果、可動接触子部を機械的に安定
化することができる。また、衝撃力が低減されることか
ら、耐衝撃性の極めて高い高価な部品を使用する必要が
なくなるため、製造コストを低減できるという利点もあ
る。Further, in this embodiment, since the braking start distance of the drive device direct connection portion is made shorter than before, the partition portion 16 of the operating rod 9 and the piston 1 of the movable contact 12 are provided.
It is possible to significantly reduce the impact force generated between the shock absorbers 5 and 5 as compared with the conventional case. As a result, the movable contact portion can be mechanically stabilized. Further, since the impact force is reduced, it is not necessary to use an expensive component having extremely high impact resistance, which is advantageous in that the manufacturing cost can be reduced.
【００４２】したがって、本実施例によれば、開極後の
接触子間の開極距離を迅速に増大可能で、かつ、開極動
作時の衝撃力を格段に低減可能であり、遮断性能に優
れ、機械的に安定で、しかも経済的な遮断装置を提供す
ることができる。そして、このような遮断装置は、抵抗
付きガス遮断器の抵抗遮断部として好適であり、実用性
が高い。Therefore, according to this embodiment, the opening distance between the contacts after opening can be rapidly increased, and the impact force during the opening operation can be remarkably reduced, so that the breaking performance can be improved. An excellent, mechanically stable, and economical shutoff device can be provided. And such a circuit breaker is suitable as a resistance circuit breaker of a gas circuit breaker with resistance, and is highly practical.
【００４３】［２］第２実施例 ［２−１］第２実施例の構成 図５は、本発明による遮断装置の第２実施例の構成を示
す図であり、特に、閉極状態を示している。この遮断装
置は、可動接触子部Ａ、対向接触子部Ｂ、および油圧の
駆動装置Ｃから構成されており、このうち、対向接触子
部Ｂの構成が、前記第１実施例と異なり、移動可能に構
成されている。すなわち、本実施例において、対向接触
子部Ｂは、浮動型の対向接触子５と、この対向接触子５
を可動接触子１２側に向かって付勢するバネ６、これら
を支持するケース７、およびケースの蓋となる板２９か
ら構成されている。そして、対向接触子５の板２９側に
は、ピストン５ａが形成され、ケース７の内径部を摺動
可能になっている。[2] Second Embodiment [2-1] Configuration of Second Embodiment FIG. 5 is a diagram showing a configuration of a second embodiment of the breaking device according to the present invention, and particularly showing a closed state. ing. This shutoff device is composed of a movable contactor portion A, an opposed contactor portion B, and a hydraulic drive device C. Of these, the opposed contactor portion B is different from that of the first embodiment in that it moves. It is configured to be possible. That is, in the present embodiment, the opposing contactor portion B includes the floating opposing contactor 5 and the opposing contactor 5
Is composed of a spring 6 for urging the movable contact 12 toward the movable contact 12, a case 7 supporting these, and a plate 29 serving as a lid of the case. A piston 5a is formed on the plate 29 side of the opposing contactor 5 and is slidable inside the case 7.
【００４４】また、本実施例において、可動接触子部Ｂ
のバネ１１の力は、対向接触子部Ｃのバネ６の力に比べ
て十分に大きく設定されている。さらに、図５に示すよ
うに、閉極状態においては、対向接触子５端部のピスト
ン５ａが板２７に接するように構成されており、この状
態で、可動接触子部Ａにおける遮断動作時の可動接触子
１２の停止長さ（ワイプ長）、すなわち、可動接触子１
２のピストン１５とパッファシリンダ９の端部との距離
が、Ｌ1 の距離を保つように構成されている。なお、そ
の他の部分については、前記第１実施例と全く同様に構
成されている。Further, in this embodiment, the movable contact portion B
The force of the spring 11 is set to be sufficiently larger than the force of the spring 6 of the facing contact portion C. Further, as shown in FIG. 5, in the closed state, the piston 5a at the end of the opposing contactor 5 is configured to contact the plate 27, and in this state, when the movable contactor A is shut off, Stopping length (wiping length) of the movable contactor 12, that is, the movable contactor 1
The distance between the second piston 15 and the end of the puffer cylinder 9 is configured to maintain the distance L 1 . The other parts are constructed in exactly the same manner as in the first embodiment.
【００４５】［２−２］第２実施例の作用 以上のような構成を有する本実施例の作用は、次の通り
である。まず、図５に示す閉極状態から遮断動作を開始
する場合には、駆動装置Ｃを前記第１実施例と同様に操
作することにより、可動接触子部Ａのうち、駆動装置直
結部である操作ロッド８およびパッファシリンダ９が右
方向に移動を開始し、開極動作が始まる。このような開
極動作の開始状態においては、操作ロッド８およびパッ
ファシリンダ９が図中右方向に移動を開始する一方、可
動接触子１２は、バネ１１によって閉極状態と同じ停止
位置に保たれる。[2-2] Operation of the second embodiment The operation of the present embodiment having the above-mentioned structure is as follows. First, when the breaking operation is started from the closed state shown in FIG. 5, the drive device C is operated in the same manner as in the first embodiment, so that the drive device C is the drive device direct connection part. The operation rod 8 and the puffer cylinder 9 start moving to the right, and the opening operation starts. In such a starting state of the opening operation, the operating rod 8 and the puffer cylinder 9 start moving rightward in the figure, while the movable contact 12 is kept at the same stop position by the spring 11 as in the closing state. Be done.
【００４６】続いて、図６の（ａ）に示すように、パッ
ファシリンダ９が、図５の距離Ｌ1だけ移動すると、こ
のパッファシリンダ９の端部９ａが可動接触子１２のピ
ストン１５に当接する。したがって、その後、可動接触
子１２は、操作ロッド８およびパッファシリンダ９に係
合してこれらと一体に移動する形で開極動作を開始す
る。この場合、操作ロッド８およびパッファシリンダ９
の開極速度が十分に上昇した時点で、可動接触子１２の
開極動作を開始するため、この可動接触子１２と対向接
触子５との間の距離を迅速に増大させることができる。
このような作用は、前記第１実施例と同様である。Subsequently, as shown in FIG. 6A, when the puffer cylinder 9 moves by the distance L 1 in FIG. 5, the end 9a of the puffer cylinder 9 contacts the piston 15 of the movable contact 12. Contact. Therefore, thereafter, the movable contactor 12 engages with the operation rod 8 and the puffer cylinder 9 to start the contact opening operation in a form of moving integrally with them. In this case, the operating rod 8 and the puffer cylinder 9
Since the contact opening operation of the movable contactor 12 is started when the contact opening speed is sufficiently increased, the distance between the movable contactor 12 and the opposing contactor 5 can be rapidly increased.
Such operation is similar to that of the first embodiment.
【００４７】ところで、前記第１実施例において説明し
たように、上記のような可動接触子１２が遅れて開極す
る動作を確実に行わせるためには、可動接触子１２と駆
動装置直結部との間の摺動部の摩擦力に比べて、可動接
触子１２を付勢するバネ１１の力が十分に大きいことが
必要である。本実施例では、可動接触子１２側のバネ１
１の力が対向接触子５側のバネ６の力より大きく設定さ
れているので、可動接触子１２が安定した遅れ開極動作
を行うことができ、可動接触子１２のワイプが確保され
る。By the way, as described in the first embodiment, in order to surely perform the above-described operation of opening the movable contact 12 with a delay, the movable contact 12 and the drive device direct connection portion are connected to each other. It is necessary that the force of the spring 11 that urges the movable contact 12 is sufficiently larger than the frictional force of the sliding portion between them. In the present embodiment, the spring 1 on the movable contact 12 side
Since the force of 1 is set to be larger than the force of the spring 6 on the side of the opposing contactor 5, the movable contactor 12 can perform a stable delayed opening operation, and the wiping of the movable contactor 12 is ensured.
【００４８】さらに、開極動作の終了状態においては、
図６の（ｂ）に示すように、対向接触子部Ｂの対向接触
子５は、バネ６の付勢力によって停止位置まで突出して
いる。なお、このような開極状態における対向接触子５
の停止位置は、そのピストン５ａがケース７の可動接触
子部Ａ側の端部７ａに係合することによって決定され
る。この場合、対向接触子５と可動接触子１２との距離
Ｌ0 は十分な大きさとなっており、十分に高い絶縁性能
が確保される。Further, in the end state of the contact opening operation,
As shown in (b) of FIG. 6, the opposing contactor 5 of the opposing contactor portion B is projected to the stop position by the urging force of the spring 6. The opposing contactor 5 in such an open state
The stop position is determined by engaging the piston 5a with the end 7a of the case 7 on the movable contact portion A side. In this case, the distance L 0 between the facing contact 5 and the movable contact 12 is sufficiently large, and a sufficiently high insulation performance is secured.
【００４９】一方、図７は、以上のような開極動作の終
了時の直前に、可動接触子１２のピストン１５が、操作
ロッド８の仕切部１６に衝突した状態を示す。この場
合、本実施例においては、強力なバネ１１による作用に
より、可動接触子１２の制動効果が向上している。すな
わち、本実施例における可動接触し部Ａの駆動装置直結
部の減速特性は、前記第１実施例について図４に示した
減速特性よりも一層良好になり、操作ロッド９の仕切り
部１６と可動接触子１２のピストン１５との間に生じる
衝撃力をさらに低減することができる。On the other hand, FIG. 7 shows a state in which the piston 15 of the movable contact 12 collides with the partition portion 16 of the operating rod 8 immediately before the end of the opening operation as described above. In this case, in the present embodiment, the braking effect of the movable contact 12 is improved by the action of the strong spring 11. That is, the deceleration characteristic of the drive device direct connection portion of the movable contact portion A in this embodiment is much better than the deceleration characteristic shown in FIG. 4 for the first embodiment, and the movable portion with the partition portion 16 of the operation rod 9 is movable. The impact force generated between the contact 12 and the piston 15 can be further reduced.
【００５０】また、このように、可動接触子１２を付勢
するバネ力を大きくすると、閉極特性についても良好に
なる。すなわち、可動接触子１２を付勢するバネ力が弱
い場合には、閉極動作の時に、可動接触子１２が退行し
て、対向接触子５との接触が遅れるように作用してしま
う。これに対し、本実施例のように、可動接触子１２を
付勢するバネ力が大きい場合には、可動接触子１２は突
出したままで対向接触子１２と接触する。したがって、
接触子間の距離Ｌ0 を一定とすれば、接触する時間が早
くなる。抵抗付きガス遮断器の抵抗遮断部においては、
主遮断部に比べて一定の先行閉極時間が必要であるの
で、本実施例をこのような抵抗遮断部に適用することは
極めて有効であり、可動接触子部Ａの全ストローク長を
一定とすれば、接触子間距離Ｌ0 を大きくすることが可
能となり、絶縁性能の確保がより容易になる。また、両
接触子間の距離Ｌ0 を一定とする場合には、可動接触子
部Ａの全ストローク長の一層の短縮が可能となる。Further, as described above, when the spring force for urging the movable contact 12 is increased, the closing characteristic is also improved. That is, when the spring force for urging the movable contact 12 is weak, the movable contact 12 retracts during the closing operation, and the contact with the opposing contact 5 is delayed. On the other hand, when the spring force that urges the movable contact 12 is large as in the present embodiment, the movable contact 12 contacts the opposing contact 12 while protruding. Therefore,
If the distance L 0 between the contacts is constant, the contact time becomes shorter. In the resistance interruption part of the gas circuit breaker with resistance,
Since a constant preceding closing time is required as compared with the main breaking portion, it is extremely effective to apply the present embodiment to such a resistance breaking portion, and the total stroke length of the movable contactor A is constant. Then, the distance L 0 between the contacts can be increased, and the insulation performance can be more easily ensured. Further, when the distance L 0 between both contacts is constant, the total stroke length of the movable contact portion A can be further shortened.
【００５１】［２−３］第２実施例の効果 以上説明したように、本実施例においては、前記第１実
施例と同様に、可動接触子ワイプ方式を採用したことに
より、接触子４，５間の絶縁破壊電圧を迅速に上昇させ
ることができるため、遮断直後に印加される高電圧に対
して十分な絶縁性能が得られ、遮断性能を向上すること
ができる。[2-3] Effects of the Second Embodiment As described above, in this embodiment, as in the first embodiment, the movable contact wipe method is adopted, so that the contact 4, Since the dielectric breakdown voltage between 5 can be raised quickly, sufficient insulation performance can be obtained with respect to the high voltage applied immediately after the interruption, and the interruption performance can be improved.
【００５２】また、本実施例においては、前記第１実施
例と同様に駆動装置直結部の制動開始距離を短くしたこ
とに加えて、可動接触子１２と対向接触子５の両方を可
動型としてバネ１１とバネ６によって付勢し、可動接触
子１２側のバネ１１のバネ力を対向接触子５側のバネ６
のバネ力よりも十分に大きくしたことにより、操作ロッ
ド９の仕切り部１６と可動接触子１２のピストン１５と
の間に生じる衝撃力についても、前記第１実施例より低
減することができる。その結果、可動接触子部Ａを機械
的により安定化することができ、また、製造コストを低
減できる。さらに、可動接触子１２側のバネ力が大きい
ことから、可動接触子１２が対向接触子５に接触する時
間が早くなり、良好な閉極特性が得られるため、抵抗付
きガス遮断器の抵抗遮断部において要求される先行閉極
動作を容易に行うことができる。Further, in the present embodiment, in addition to shortening the braking start distance of the drive device direct connection portion as in the first embodiment, both the movable contact 12 and the opposed contact 5 are movable. The spring 11 and the spring 6 bias the spring force of the spring 11 on the movable contact 12 side to the spring 6 on the opposing contact 5 side.
Since the spring force is set to be sufficiently larger than the spring force, the impact force generated between the partition portion 16 of the operation rod 9 and the piston 15 of the movable contact 12 can be reduced as compared with the first embodiment. As a result, the movable contactor portion A can be mechanically stabilized and the manufacturing cost can be reduced. Further, since the spring force on the side of the movable contact 12 is large, the contact time of the movable contact 12 with the opposing contact 5 is shortened, and good closing characteristics are obtained. It is possible to easily perform the preceding closing operation required in the section.
【００５３】したがって、本実施例によれば、開極後の
接触子間の開極距離を迅速に増大可能で、かつ、開極動
作時の衝撃力を前記第１実施例よりも一層低減可能であ
り、遮断性能および閉極特性に優れ、機械的に安定で、
しかも経済的な遮断装置を提供することができる。そし
て、このような遮断装置は、抵抗付きガス遮断器の抵抗
遮断部として前記第１実施例以上に好適であり、実用性
が高い。Therefore, according to the present embodiment, the opening distance between the contacts after opening can be rapidly increased, and the impact force during the opening operation can be further reduced as compared with the first embodiment. Is excellent in breaking performance and closing characteristics, mechanically stable,
Moreover, it is possible to provide an economical shutoff device. Further, such a circuit breaker is more suitable as the resistance circuit breaker of the gas circuit breaker with resistance than the first embodiment, and is highly practical.
【００５４】［３］第３実施例 ［３−１］第３実施例の構成 図８は、本発明による遮断装置の第３実施例の構成を示
す図であり、特に、閉極状態を示している。この遮断装
置においては、前記第２実施例とは逆に、対向接触子５
側のバネ６の力を、可動接触子１２側のバネ１１の力よ
り大きくしている。また、本実施例においては、この図
８に示すような閉極状態において、対向接触子５のピス
トン５ａと板２９との間に、十分な距離Ｌ2 が保たれる
ように設定されている。さらに、本実施例において、閉
極状態での可動接触子部Ａにおける遮断動作時の可動接
触子１２の停止長さ（ワイプ長）、すなわち、可動接触
子部Ａにおける可動接触子１２のピストン１５とパッフ
ァシリンダ９の端部９ａとの距離Ｌ1 は、バネ６と可動
接触子部Ａの開極時停止位置によって決定され、また、
可動接触子１２のピストン１５と操作ロッド８の仕切り
部１６との間に、短い距離Ｌ3 （ゼロも可）ができるよ
うに設定されている。なお、その他の部分については、
前記第２実施例と全く同様に構成されている。[3] Third Embodiment [3-1] Configuration of the Third Embodiment FIG. 8 is a diagram showing the configuration of the third embodiment of the circuit breaker according to the present invention, particularly showing the closed state. ing. Contrary to the second embodiment, in this interruption device, the opposing contact 5
The force of the spring 6 on the side is made larger than the force of the spring 11 on the side of the movable contact 12. Further, in the present embodiment, in the closed state as shown in FIG. 8, it is set so that a sufficient distance L 2 is maintained between the piston 5a of the opposed contact 5 and the plate 29. . Further, in the present embodiment, the stop length (wiping length) of the movable contactor 12 at the time of the breaking operation in the movable contactor A in the closed state, that is, the piston 15 of the movable contactor 12 in the movable contactor A. The distance L 1 between the end of the puffer cylinder 9 and the end 9a of the puffer cylinder 9 is determined by the stop position when the spring 6 and the movable contact portion A are opened.
The distance between the piston 15 of the movable contactor 12 and the partition portion 16 of the operating rod 8 is set to allow a short distance L 3 (zero is also possible). Regarding other parts,
The structure is exactly the same as that of the second embodiment.
【００５５】［３−２］第３実施例の作用 以上のような構成を有する本実施例においては、閉極動
作の終了時に、対向接触子５のピストン５ａと板２９と
の間に十分な距離Ｌ2 が保たれるため、閉極位置に多少
の誤差がある場合でも、衝突の可能性がなくなり、対向
接触子部Ｂを機械的に安定化できる。[3-2] Operation of the third embodiment In the present embodiment having the above-mentioned structure, at the end of the closing operation, there is sufficient space between the piston 5a of the opposed contact 5 and the plate 29. Since the distance L 2 is maintained, even if there is some error in the closed pole position, there is no possibility of collision and the opposing contactor portion B can be mechanically stabilized.
【００５６】また、本実施例においては、前記第２実施
例と同様に、開極動作時に、操作ロッド８およびパッフ
ァシリンダ９の開極速度が十分に上昇した時点で、可動
接触子１２の開極動作を開始するため、この可動接触子
１２と対向接触子５との間の距離を迅速に増大させるこ
とができる。さらに、本実施例において、可動接触子部
Ａの駆動装置直結部の減速特性は、前記第１実施例につ
いて図４に示した減速特性と同様であり、操作ロッド９
の仕切り部１６と可動接触子１２のピストン１５との間
に生じる衝撃力を低減することができる。Further, in this embodiment, similarly to the second embodiment, when the opening speed of the operating rod 8 and the puffer cylinder 9 is sufficiently increased during the opening operation, the movable contact 12 is opened. Since the polar operation is started, the distance between the movable contact 12 and the facing contact 5 can be rapidly increased. Further, in this embodiment, the deceleration characteristic of the drive device direct connection portion of the movable contactor A is the same as the deceleration characteristic shown in FIG.
It is possible to reduce the impact force generated between the partition section 16 and the piston 15 of the movable contact 12.
【００５７】［３−３］第３実施例の効果 以上説明したように、本実施例においては、前記第１実
施例と同様に、可動接触子ワイプ方式を採用したことに
より、接触子４，５間の絶縁破壊電圧を迅速に上昇させ
ることができるため、遮断直後に印加される高電圧に対
して十分な絶縁性能が得られ、遮断性能を向上すること
ができる。[3-3] Effects of the Third Embodiment As described above, in the present embodiment, as in the first embodiment, by adopting the movable contact wipe method, the contacts 4, Since the dielectric breakdown voltage between 5 can be raised quickly, sufficient insulation performance can be obtained with respect to the high voltage applied immediately after the interruption, and the interruption performance can be improved.
【００５８】また、本実施例においては、前記第１実施
例と同様に駆動装置直結部の制動開始距離を短くしたこ
とにより、開極動作時に、操作ロッド９の仕切り部１６
と可動接触子１２のピストン１５との間に生じる衝撃力
を、前記第１実施例と同様に低減することができる。そ
の結果、可動接触子部Ａを機械的により安定化すること
ができ、また、製造コストを低減できる。さらに、本実
施例においては、対向接触子５側のバネ６の力を、可動
接触子１２側のバネ１１の力より大きくしたことによ
り、閉極動作時における対向接触子部Ｂ側についても機
械的に安定化でき、製造コストを低減できる上、設計上
の裕度を持たせることができる。Further, in this embodiment, as in the first embodiment, the braking start distance of the drive device direct connection portion is shortened, so that the partition portion 16 of the operating rod 9 is opened at the opening operation.
The impact force generated between the movable contactor 12 and the piston 15 of the movable contactor 12 can be reduced as in the first embodiment. As a result, the movable contactor portion A can be mechanically stabilized and the manufacturing cost can be reduced. Furthermore, in the present embodiment, the force of the spring 6 on the side of the opposing contactor 5 is made larger than the force of the spring 11 on the side of the movable contactor 12, so that the opposing contactor portion B side is also mechanically operated during the closing operation. It can be stably stabilized, the manufacturing cost can be reduced, and a design margin can be provided.
【００５９】したがって、本実施例によれば、開極後の
接触子間の開極距離を迅速に増大可能で、かつ、開極動
作時の衝撃力を低減可能であり、絶縁性能に優れ、両側
の接触子部共に機械的に安定で、しかも経済的でかつ設
計上の裕度にも優れた遮断装置を提供することができ
る。そして、このような遮断装置は、抵抗付きガス遮断
器の抵抗遮断部として前記第２実施例と同様に好適であ
り、実用性が高い。Therefore, according to this embodiment, it is possible to rapidly increase the contact opening distance between the contacts after contact opening, reduce the impact force during contact opening operation, and have excellent insulation performance. It is possible to provide a breaker which is mechanically stable on both contact portions, economical, and excellent in design latitude. Further, such a circuit breaker is suitable as a resistance circuit breaker for a gas circuit breaker with resistance, as in the second embodiment, and is highly practical.
【００６０】［４］他の実施例 なお、本発明は、前記各実施例に限定されるものではな
く、可動接触子部、対向接触子部、および駆動装置の具
体的な構成は、自由に選択可能である。例えば、遮断電
流が小さく遮断の責務が過酷でない場合には、ガス吹き
付けを行わなくで十分に遮断が可能であるため、前記各
実施例の構成において、パッファシリンダ９とパッファ
ピストン１０を取り除くことが可能である。このように
構成した場合においても、前記各実施例と同様の作用効
果を得ることができる。[4] Other Embodiments The present invention is not limited to the above embodiments, and the specific configurations of the movable contact portion, the opposing contact portion, and the driving device can be freely set. It is selectable. For example, when the breaking current is small and the duty of breaking is not severe, the breaking can be sufficiently performed without gas blowing. Therefore, the puffer cylinder 9 and the puffer piston 10 can be removed in the configurations of the respective embodiments. It is possible. Even in the case of such a configuration, it is possible to obtain the same effect as that of each of the above-described embodiments.
【００６１】[0061]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
開極後の接触子間の開極距離を迅速に増大可能で、か
つ、開極動作時の衝撃力を格段に低減可能であり、遮断
性能に優れ、機械的に安定で、しかも経済的な遮断装置
を提供することができる。As described above, according to the present invention,
The opening distance between contacts after opening can be rapidly increased, and the impact force during opening operation can be significantly reduced. It has excellent breaking performance, is mechanically stable, and is economical. A blocking device can be provided.
【図１】本発明による遮断装置の第１実施例の構成を示
す構成図。FIG. 1 is a configuration diagram showing a configuration of a first embodiment of a blocking device according to the present invention.
【図２】図１の遮断装置の動作を示す説明図であり、
（ａ）は開極動作の初期状態、（ｂ）は開極動作の終了
状態。2 is an explanatory view showing the operation of the circuit breaker of FIG.
(A) is the initial state of the contact opening operation, (b) is the end state of the contact opening operation.
【図３】図１の遮断装置の動作を示す図であり、特に、
開極動作の終了直前において、可動接触子１２のピスト
ン１５が操作ロッド８の仕切り部１６に衝突した状態を
示す説明図。3 is a diagram showing the operation of the interruption device of FIG. 1, in particular
An explanatory view showing a state in which the piston 15 of the movable contactor 12 collides with the partition portion 16 of the operation rod 8 immediately before the end of the opening operation.
【図４】図１の遮断装置の、開極動作時における駆動装
置直結部と可動接触子の動作を経時的に示すグラフ。FIG. 4 is a graph showing the operation of the drive device direct connection part and the movable contact of the breaking device of FIG. 1 during the opening operation over time.
【図５】本発明による遮断装置の第２実施例の構成を示
す構成図。FIG. 5 is a configuration diagram showing a configuration of a second embodiment of a blocking device according to the present invention.
【図６】図５の遮断装置の動作を示す説明図であり、
（ａ）は開極動作の初期状態、（ｂ）は開極動作の終了
状態。6 is an explanatory view showing the operation of the circuit breaker of FIG.
(A) is the initial state of the contact opening operation, (b) is the end state of the contact opening operation.
【図７】図５の遮断装置の動作を示す図であり、特に、
開極動作の終了直前において、可動接触子１２のピスト
ン１５が操作ロッド８の仕切り部１６に衝突した状態を
示す説明図。7 is a diagram showing the operation of the interruption device of FIG. 5, in particular:
An explanatory view showing a state in which the piston 15 of the movable contactor 12 collides with the partition portion 16 of the operation rod 8 immediately before the end of the opening operation.
【図８】本発明による遮断装置の第３実施例の構成を示
す構成図。FIG. 8 is a configuration diagram showing a configuration of a third embodiment of a blocking device according to the present invention.
【図９】一般的な抵抗付き遮断器の動作を示す原理図で
あり、（ａ）は閉極状態、（ｂ）は主遮断部の開極状
態、（ｃ）は開路状態。9A and 9B are principle diagrams showing the operation of a general circuit breaker with a resistance, where FIG. 9A is a closed state, FIG. 9B is an opened state of a main circuit breaker, and FIG.
【図１０】従来の抵抗付きガス遮断器用抵抗遮断部の構
成の一例を示す構成図。FIG. 10 is a configuration diagram showing an example of a configuration of a conventional resistance interruption unit for a gas circuit breaker with resistance.
Ａ…可動接触子部 Ｂ…対向接触子部 Ｃ…駆動装置 ５，１８…対向接触子 ６…バネ ７…ケース ８…操作ロッド ９…パッファシリンダ １０…パッファピストン １１…バネ １２…可動接触子 １３…絶縁ノズル １４…軸 １５…ピストン １６…仕切り部 １７…通電部 １９…油圧シリンダ ２０…油圧ピストン ２０ａ…突起部 ２０ｂ…ピストンロッド ２１…シリンダベース ２１ａ…凹部 ２２ａ，２２ｂ…バルブ ２３…低油圧槽 ２４…アキュムレータ A ... Movable contactor B ... Opposing contactor C ... Driving device 5, 18 ... Opposing contactor 6 ... Spring 7 ... Case 8 ... Operation rod 9 ... Puffer cylinder 10 ... Puffer piston 11 ... Spring 12 ... Movable contactor 13 ... Insulation nozzle 14 ... Shaft 15 ... Piston 16 ... Partitioning part 17 ... Energizing part 19 ... Hydraulic cylinder 20 ... Hydraulic piston 20a ... Projection 20b ... Piston rod 21 ... Cylinder base 21a ... Recesses 22a, 22b ... Valve 23 ... Low hydraulic tank 24 ... Accumulator
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西脇 進 神奈川県川崎市川崎区浮島町２番１号 株 式会社東芝浜川崎工場内 (72)発明者 池田 久利 神奈川県川崎市川崎区浮島町２番１号 株 式会社東芝浜川崎工場内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Susumu Nishiwaki No. 2 Ukishima-cho, Kawasaki-ku, Kawasaki-shi, Kanagawa Inside the Hamakawasaki Plant, Toshiba Corporation (72) Inventor, Kuri Ikushima-cho, Kawasaki-ku, Kawasaki-shi, Kanagawa Prefecture No. 1 stock company Toshiba Hamakawasaki factory
Claims (2)
され、可動接触子を含む可動部とその支持部から構成さ
れた可動接触子部と対向接触子を含む対向接触子部を備
え、前記可動接触子と前記対向接触子は接離可能に対向
して配置され、前記可動接触子部の前記可動部の移動に
より開極動作および閉極動作を行う遮断部と、この遮断
部の前記可動部を駆動する駆動装置と、前記遮断部の開
極動作の終了時にこの遮断部の前記可動部を減速させる
制動装置とを有する遮断装置において、 前記可動接触子部の前記可動部の一部は、前記駆動装置
と直結する駆動装置直結部として構成され、前記可動接
触子は、前記駆動装置と非直結とされ、前記駆動装置直
結部によって可動に支持され、 前記可動接触子部は、前記駆動装置直結部に対して前記
可動接触子を前記対向接触子側に向かって付勢するバネ
を有し、開極動作時には、前記駆動装置直結部が予め設
定された第１の設定距離だけ移動した後に、前記可動接
触子が前記駆動装置直結部に係合して移動する形で開極
動作を開始するように構成され、 前記制動装置は、前記可動接触子部の開極動作時に、こ
の可動接触子部の前記駆動装置直結部が全ストローク長
の７０％以下の予め設定された第２の設定距離だけ移動
した位置を制動開始位置として、この駆動装置直結部の
制動を開始するように構成される、 ことを特徴とする遮断装置。1. A movable contact part, which is housed in a grounding container filled with an arc-extinguishing gas and is composed of a movable part including a movable contact and a supporting part thereof, and an opposed contact part including an opposed contact. The movable contactor and the facing contactor are arranged so as to be able to come into contact with and separate from each other, and a blocking section that performs a contact opening operation and a contact closing operation by movement of the movable section of the movable contactor section; In a breaking device having a drive device for driving the movable part and a braking device for decelerating the movable part of the breaking part at the end of the opening operation of the breaking part, one of the moving parts of the movable contactor part is provided. The part is configured as a drive device direct connection part that is directly connected to the drive device, the movable contact is not directly connected to the drive device, is movably supported by the drive device direct connection part, the movable contact part, It is possible to connect directly to the drive unit. The movable contact has a spring for urging the contact toward the facing contact, and at the time of the opening operation, the movable contact is moved by the movable contact after the drive device direct connection portion moves by a preset first set distance. The braking device is configured to start the contact opening operation by engaging with the drive device direct connection part, and the braking device directly connects the movable contact part to the drive device at the opening operation of the movable contact part. It is configured to start the braking of this drive device direct connection part with the position where the part has moved by a preset second set distance of 70% or less of the total stroke length as the braking start position. Breaking device.
可動に支持する支持部と、この支持部に対して対向接触
子を前記可動接触子側に向かって付勢するバネを有し、
この対向接触子部のバネと前記可動接触子部のバネは、
異なる付勢力を持つように構成されることを特徴とする
請求項１記載の遮断装置。2. The counter contact section has a support section for movably supporting the counter contact section, and a spring for biasing the counter contact section toward the movable contact section with respect to the support section. ,
The spring of the facing contact portion and the spring of the movable contact portion are
The blocking device according to claim 1, wherein the blocking device is configured to have different biasing forces.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33317893A JPH07192587A (en) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | Breaker |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33317893A JPH07192587A (en) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | Breaker |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07192587A true JPH07192587A (en) | 1995-07-28 |
Family
ID=18263178
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33317893A Pending JPH07192587A (en) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | Breaker |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07192587A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013229108A (en) * | 2012-04-24 | 2013-11-07 | Mitsubishi Electric Corp | Switchgear |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP33317893A patent/JPH07192587A/en active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013229108A (en) * | 2012-04-24 | 2013-11-07 | Mitsubishi Electric Corp | Switchgear |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20040116 |
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| A02 | Decision of refusal |
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