JPH07204706A - 幅方向の均質性に優れた厚板の制御圧延法 - Google Patents
幅方向の均質性に優れた厚板の制御圧延法Info
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- JPH07204706A JPH07204706A JP289294A JP289294A JPH07204706A JP H07204706 A JPH07204706 A JP H07204706A JP 289294 A JP289294 A JP 289294A JP 289294 A JP289294 A JP 289294A JP H07204706 A JPH07204706 A JP H07204706A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 厚板の再加熱中及び圧延中に発生する幅方向
温度偏差に起因する鋼板幅方向の板厚偏差及び材質偏差
並びに鋼板横曲がり量（幅方向残留応力）を低減する幅
方向の均質性に優れた厚板の制御圧延法を提供するこ
と。 【構成】 幅出し圧延パスを含む厚板の熱間での制御圧
延において、幅出し圧延完了パスにて、鋼板の一端より
他端に向かって漸次板厚の変化するテーパープレート状
に圧延することにより、再加熱中及び制御圧延に際して
必要な温度待ち中に鋼板幅方向に生じる温度偏差に起因
する板厚偏差及び材質偏差並びに横曲がり量を低減する
幅方向の均質性に優れた厚板の制御圧延法。
温度偏差に起因する鋼板幅方向の板厚偏差及び材質偏差
並びに鋼板横曲がり量（幅方向残留応力）を低減する幅
方向の均質性に優れた厚板の制御圧延法を提供するこ
と。 【構成】 幅出し圧延パスを含む厚板の熱間での制御圧
延において、幅出し圧延完了パスにて、鋼板の一端より
他端に向かって漸次板厚の変化するテーパープレート状
に圧延することにより、再加熱中及び制御圧延に際して
必要な温度待ち中に鋼板幅方向に生じる温度偏差に起因
する板厚偏差及び材質偏差並びに横曲がり量を低減する
幅方向の均質性に優れた厚板の制御圧延法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は制御圧延開始前に圧延材
を幅方向に圧延する幅出し圧延パスを含む厚板の制御圧
延法に関するものである。
を幅方向に圧延する幅出し圧延パスを含む厚板の制御圧
延法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の厚板における熱間での制御圧延に
ついて図５に示す。すなわち、図５は従来における厚板
材の制御圧延のフローを示す図である。図５に示すよう
に、加熱炉にて加熱されたスラブを幅出し圧延開始厚ま
で長手方向に圧延する調厚圧延を行った後、９０°回転
して幅方向に圧延する幅出し圧延を行い、さらに９０°
回転して制御圧延開始厚まで長手方向に圧延する移送圧
延を行う。引続いて制御圧延においては、制御圧延開始
温度まで温度待ちをした後製品板厚まで制御圧延を行う
というのが実状である。
ついて図５に示す。すなわち、図５は従来における厚板
材の制御圧延のフローを示す図である。図５に示すよう
に、加熱炉にて加熱されたスラブを幅出し圧延開始厚ま
で長手方向に圧延する調厚圧延を行った後、９０°回転
して幅方向に圧延する幅出し圧延を行い、さらに９０°
回転して制御圧延開始厚まで長手方向に圧延する移送圧
延を行う。引続いて制御圧延においては、制御圧延開始
温度まで温度待ちをした後製品板厚まで制御圧延を行う
というのが実状である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述したような、従来
の方法における幅出し圧延完了パスにて鋼板の幅方向板
厚を一様とする圧延においては、再加熱中及び制御圧延
に際して、必要な温度待ち中に鋼板幅方向温度差が発生
し、制御（仕上げ）圧延段階において、鋼板幅方向に生
じる板厚偏差、材質偏差及び幅方向の残留応力、横曲が
り量の原因となるという問題がある。
の方法における幅出し圧延完了パスにて鋼板の幅方向板
厚を一様とする圧延においては、再加熱中及び制御圧延
に際して、必要な温度待ち中に鋼板幅方向温度差が発生
し、制御（仕上げ）圧延段階において、鋼板幅方向に生
じる板厚偏差、材質偏差及び幅方向の残留応力、横曲が
り量の原因となるという問題がある。
【０００４】これらの問題である板厚偏差の改善とし
て、特開昭６１−３３７０３号公報に開示されているよ
うな、圧延機にロードセルと圧延材の移動量検出器を設
け、噛み込みから噛み放しまでの圧延荷重を一定時間毎
に検出し、その値から板厚偏差を算出し、その結果を次
の圧延のロール開度に反映する厚板圧延方法が知られて
いる。しかしこの方法によっても、板厚偏差の改善はな
されたとしても、材質偏差及び幅方向の残留応力、横曲
がり量等の問題は何ら解決されていない。本発明は、こ
れら厚板の再加熱中及び圧延中に発生する幅方向温度偏
差に起因する鋼板幅方向の板厚偏差及び材質偏差の改善
を図ると共に、鋼板横曲がり量（幅方向残留応力）の低
減を図ることを目的とするものである。
て、特開昭６１−３３７０３号公報に開示されているよ
うな、圧延機にロードセルと圧延材の移動量検出器を設
け、噛み込みから噛み放しまでの圧延荷重を一定時間毎
に検出し、その値から板厚偏差を算出し、その結果を次
の圧延のロール開度に反映する厚板圧延方法が知られて
いる。しかしこの方法によっても、板厚偏差の改善はな
されたとしても、材質偏差及び幅方向の残留応力、横曲
がり量等の問題は何ら解決されていない。本発明は、こ
れら厚板の再加熱中及び圧延中に発生する幅方向温度偏
差に起因する鋼板幅方向の板厚偏差及び材質偏差の改善
を図ると共に、鋼板横曲がり量（幅方向残留応力）の低
減を図ることを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、前述の目的を
達成するものであり、その発明の要旨とするところは、
幅出し圧延パスを含む厚板の熱間での制御圧延におい
て、幅出し圧延完了パスにて、鋼板の一端より他端に向
かって漸次板厚の変化するテーパープレート状に圧延す
ることにより、再加熱中及び制御圧延に際して必要な温
度待ち中に鋼板幅方向に生じる温度偏差に起因する板厚
偏差及び材質偏差並びに横曲がり量を低減することを特
徴とする幅方向の均質性に優れた厚板の制御圧延法にあ
る。
達成するものであり、その発明の要旨とするところは、
幅出し圧延パスを含む厚板の熱間での制御圧延におい
て、幅出し圧延完了パスにて、鋼板の一端より他端に向
かって漸次板厚の変化するテーパープレート状に圧延す
ることにより、再加熱中及び制御圧延に際して必要な温
度待ち中に鋼板幅方向に生じる温度偏差に起因する板厚
偏差及び材質偏差並びに横曲がり量を低減することを特
徴とする幅方向の均質性に優れた厚板の制御圧延法にあ
る。
【０００６】以下本発明について図面に従って詳細に説
明する。図１は本発明に係る厚板材の熱間での制御圧延
のフローを示す図である。図１に示すように、加熱炉で
加熱されたスラブを幅出し圧延開始厚まで長手方向に圧
延する調厚圧延を行った後、９０°回転して幅方向に圧
延する幅出し圧延を行い、さらに９０°回転する。引続
いて幅出し圧延完了パスにおいて鋼板の幅方向の一端よ
り他端に向かって漸次板厚の変化するテーパープレート
状に圧延を行うことにより、再加熱中及び制御圧延に際
して必要な温度待ち中に鋼板幅方向に生じる温度偏差に
起因する板厚偏差及び材質偏差並びに横曲がり量を低減
しようとするものである。
明する。図１は本発明に係る厚板材の熱間での制御圧延
のフローを示す図である。図１に示すように、加熱炉で
加熱されたスラブを幅出し圧延開始厚まで長手方向に圧
延する調厚圧延を行った後、９０°回転して幅方向に圧
延する幅出し圧延を行い、さらに９０°回転する。引続
いて幅出し圧延完了パスにおいて鋼板の幅方向の一端よ
り他端に向かって漸次板厚の変化するテーパープレート
状に圧延を行うことにより、再加熱中及び制御圧延に際
して必要な温度待ち中に鋼板幅方向に生じる温度偏差に
起因する板厚偏差及び材質偏差並びに横曲がり量を低減
しようとするものである。
【０００７】図２は本発明に係る鋼板の幅方向の一端よ
り他端に向かって漸次板厚の変化するテーパープレート
状に圧延した鋼板及びそれを圧延した後の鋼板を示す図
である。すなわち、図２（Ａ）はテーパープレート状に
圧延した鋼板を行った後の鋼板形状を示し、また、図２
（Ｂ）はそのテーパープレート状の鋼板を制御圧延した
後の鋼板形状を示す図である。図２（Ａ）において鋼板
幅方向一端の板厚をＨ 1 、他端の板厚をＨ2 、鋼板長さ
をＬとする。また、制御圧延終了後の鋼板形状を図２
（Ｂ）に示す。図２（Ｂ）において鋼板の板厚をＨ´、
鋼板の長さをＬ´とする。ここで、Ｈ1 、Ｈ2 、Ｌは鋼
板サイズ及び前工程までの温度履歴から経験的に決定す
る。あるいは同サイズ、同一工程の鋼板が連続して圧延
される場合には、先行して圧延された鋼板の幅方向の温
度分布実績により、以降の鋼板のＨ 1 、Ｈ2 、Ｌを決定
する。
り他端に向かって漸次板厚の変化するテーパープレート
状に圧延した鋼板及びそれを圧延した後の鋼板を示す図
である。すなわち、図２（Ａ）はテーパープレート状に
圧延した鋼板を行った後の鋼板形状を示し、また、図２
（Ｂ）はそのテーパープレート状の鋼板を制御圧延した
後の鋼板形状を示す図である。図２（Ａ）において鋼板
幅方向一端の板厚をＨ 1 、他端の板厚をＨ2 、鋼板長さ
をＬとする。また、制御圧延終了後の鋼板形状を図２
（Ｂ）に示す。図２（Ｂ）において鋼板の板厚をＨ´、
鋼板の長さをＬ´とする。ここで、Ｈ1 、Ｈ2 、Ｌは鋼
板サイズ及び前工程までの温度履歴から経験的に決定す
る。あるいは同サイズ、同一工程の鋼板が連続して圧延
される場合には、先行して圧延された鋼板の幅方向の温
度分布実績により、以降の鋼板のＨ 1 、Ｈ2 、Ｌを決定
する。
【０００８】このとき、図２（Ａ）におけるＨ1 、
Ｈ2 、Ｌと図２（Ｂ）におけるＨ´、Ｌ´の関係は
（１）式のように表現される。 （Ｈ1 ＋Ｈ2 ）／２×Ｌ＝Ｈ´×Ｌ´ …… （１） 但し、Ｌ ：制御（仕上）圧延開始直前鋼板長さ Ｈ1 ：制御（仕上）圧延開始直前幅方向駆動側鋼板板厚 Ｈ2 ：制御（仕上）圧延開始直前幅方向作業側鋼板板厚 Ｌ´：制御（仕上）圧延終了後鋼板長さ Ｈ´：制御（仕上）圧延終了後鋼板厚 図２（Ａ）における鋼板幅方向駆動側板厚Ｈ1 と鋼板幅
方向作業側板厚Ｈ2 の差を△Ｈとする。 △Ｈ＝Ｈ1 −Ｈ2 …… （２）
Ｈ2 、Ｌと図２（Ｂ）におけるＨ´、Ｌ´の関係は
（１）式のように表現される。 （Ｈ1 ＋Ｈ2 ）／２×Ｌ＝Ｈ´×Ｌ´ …… （１） 但し、Ｌ ：制御（仕上）圧延開始直前鋼板長さ Ｈ1 ：制御（仕上）圧延開始直前幅方向駆動側鋼板板厚 Ｈ2 ：制御（仕上）圧延開始直前幅方向作業側鋼板板厚 Ｌ´：制御（仕上）圧延終了後鋼板長さ Ｈ´：制御（仕上）圧延終了後鋼板厚 図２（Ａ）における鋼板幅方向駆動側板厚Ｈ1 と鋼板幅
方向作業側板厚Ｈ2 の差を△Ｈとする。 △Ｈ＝Ｈ1 −Ｈ2 …… （２）
【０００９】図３は鋼板の幅方向両端部の板厚差△Ｈと
鋼板温度降下量差との関係を示す図である。すなわち、
図３は板厚差△Ｈと図２（Ａ）の形状に圧延してから、
制御圧延開始するまでの空冷において、鋼板幅方向の板
厚（Ｈ1 ）を厚く残した部位と鋼板幅方向の板厚
（Ｈ2 ）を薄く残した部位の降下量差との関係を示す。
この図３より、△Ｈが大きい程鋼板幅方向の温度降下量
差が大きいことが判る。また、△Ｈ＜５ｍｍの場合、温
度降下量差は１０℃以下となり、十分な温度偏差低減効
果が期待出来ない。また、圧延工程能力から決定される
最大可能圧下量から△Ｈ≦２０ｍｍとなる。以上のこと
より△Ｈの範囲は、５ｍｍ≦△Ｈ≦２０ｍｍ である。
好ましくは１０ｍｍ〜１５ｍｍである。
鋼板温度降下量差との関係を示す図である。すなわち、
図３は板厚差△Ｈと図２（Ａ）の形状に圧延してから、
制御圧延開始するまでの空冷において、鋼板幅方向の板
厚（Ｈ1 ）を厚く残した部位と鋼板幅方向の板厚
（Ｈ2 ）を薄く残した部位の降下量差との関係を示す。
この図３より、△Ｈが大きい程鋼板幅方向の温度降下量
差が大きいことが判る。また、△Ｈ＜５ｍｍの場合、温
度降下量差は１０℃以下となり、十分な温度偏差低減効
果が期待出来ない。また、圧延工程能力から決定される
最大可能圧下量から△Ｈ≦２０ｍｍとなる。以上のこと
より△Ｈの範囲は、５ｍｍ≦△Ｈ≦２０ｍｍ である。
好ましくは１０ｍｍ〜１５ｍｍである。
【００１０】
【実施例】表１に示す圧延材を用いて、本発明法により
圧延を行った結果を図４に示す。すなわち、図４は本発
明法と従来法における鋼板幅方向の温度分布、板厚幅方
向強度分布および横曲がり（キャンバー）量を示す図で
ある。図４の（１）は鋼板幅方向の温度偏差の低減効果
を示す。従来圧延法（Ａ）では制御圧延開始時において
鋼板幅方向に温度偏差があった場合、温度偏差は約４０
℃に拡大しているが、本発明法（Ｂ）では温度差は約１
０℃に低減された。また、図４の（２）に鋼板幅方向の
材質偏差の低減効果を示す。従来圧延法（Ａ）では鋼板
幅方向にはＹ．Ｐ．で約７〜８ｋｇｆ／ｍｍの強度差が
生じていたが本発明法（Ｂ）では強度差は約２〜３ｋｇ
ｆ／ｍｍに低減された。更に、図４の（３）に鋼板横曲
がり量の低減効果を示す。従来圧延法（Ａ）では圧延総
数に対して約１０％の鋼板に単位長さ当たり±７ｍｍ超
の横曲がりが発生していたが、本発明法（Ｂ）では単位
長さ当たり±７ｍｍ超の横曲がりの発生は圧延総数の１
％以下に低減された。
圧延を行った結果を図４に示す。すなわち、図４は本発
明法と従来法における鋼板幅方向の温度分布、板厚幅方
向強度分布および横曲がり（キャンバー）量を示す図で
ある。図４の（１）は鋼板幅方向の温度偏差の低減効果
を示す。従来圧延法（Ａ）では制御圧延開始時において
鋼板幅方向に温度偏差があった場合、温度偏差は約４０
℃に拡大しているが、本発明法（Ｂ）では温度差は約１
０℃に低減された。また、図４の（２）に鋼板幅方向の
材質偏差の低減効果を示す。従来圧延法（Ａ）では鋼板
幅方向にはＹ．Ｐ．で約７〜８ｋｇｆ／ｍｍの強度差が
生じていたが本発明法（Ｂ）では強度差は約２〜３ｋｇ
ｆ／ｍｍに低減された。更に、図４の（３）に鋼板横曲
がり量の低減効果を示す。従来圧延法（Ａ）では圧延総
数に対して約１０％の鋼板に単位長さ当たり±７ｍｍ超
の横曲がりが発生していたが、本発明法（Ｂ）では単位
長さ当たり±７ｍｍ超の横曲がりの発生は圧延総数の１
％以下に低減された。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によって厚板
の再加熱中及び圧延中に発生する幅方向温度偏差をなく
することにより、鋼板幅方向の板厚偏差および引張り強
度の上昇といった材質偏差の低減並びに鋼板横曲がり量
（幅方向残留応力）の低減を図ることにより歩留り向上
を図ることが出来る優れた効果を奏するものである。
の再加熱中及び圧延中に発生する幅方向温度偏差をなく
することにより、鋼板幅方向の板厚偏差および引張り強
度の上昇といった材質偏差の低減並びに鋼板横曲がり量
（幅方向残留応力）の低減を図ることにより歩留り向上
を図ることが出来る優れた効果を奏するものである。
【図１】本発明に係る厚板材の熱間での制御圧延のフロ
ーを示す図、
ーを示す図、
【図２】本発明に係る鋼板の幅方向の一端より他端に向
かって漸次板厚の変化するテーパープレート状に圧延し
た鋼板及びそれを圧延した後の鋼板を示す図、
かって漸次板厚の変化するテーパープレート状に圧延し
た鋼板及びそれを圧延した後の鋼板を示す図、
【図３】鋼板の幅方向両端部の板厚差△Ｈと鋼板温度降
下量差との関係を示す図、
下量差との関係を示す図、
【図４】本発明法と従来法における鋼板幅方向の温度分
布、板厚幅方向強度分布および横曲がり（キャンバー）
量を示す図、
布、板厚幅方向強度分布および横曲がり（キャンバー）
量を示す図、
【図５】従来における厚板材の制御圧延のフローを示す
図である。
図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 幅出し圧延パスを含む厚板の熱間での制
御圧延において、幅出し圧延完了パスにて、鋼板の一端
より他端に向かって漸次板厚の変化するテーパープレー
ト状に圧延することにより、再加熱中及び制御圧延に際
して必要な温度待ち中に鋼板幅方向に生じる温度偏差に
起因する板厚偏差及び材質偏差並びに横曲がり量を低減
することを特徴とする幅方向の均質性に優れた厚板の制
御圧延法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP289294A JPH07204706A (ja) | 1994-01-17 | 1994-01-17 | 幅方向の均質性に優れた厚板の制御圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP289294A JPH07204706A (ja) | 1994-01-17 | 1994-01-17 | 幅方向の均質性に優れた厚板の制御圧延法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07204706A true JPH07204706A (ja) | 1995-08-08 |
Family
ID=11542017
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP289294A Withdrawn JPH07204706A (ja) | 1994-01-17 | 1994-01-17 | 幅方向の均質性に優れた厚板の制御圧延法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07204706A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102886381A (zh) * | 2011-07-22 | 2013-01-23 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种厚板轧制方法 |
| CN103752622A (zh) * | 2013-12-23 | 2014-04-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种消除铸坯边部缺陷的厚板轧制控制方法 |
| CN107008753A (zh) * | 2017-06-09 | 2017-08-04 | 四川力天世纪科技有限公司 | 一种回收利用废铜的辊轧装置 |
-
1994
- 1994-01-17 JP JP289294A patent/JPH07204706A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102886381A (zh) * | 2011-07-22 | 2013-01-23 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种厚板轧制方法 |
| CN103752622A (zh) * | 2013-12-23 | 2014-04-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种消除铸坯边部缺陷的厚板轧制控制方法 |
| CN103752622B (zh) * | 2013-12-23 | 2016-08-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种消除铸坯边部缺陷的厚板轧制控制方法 |
| CN107008753A (zh) * | 2017-06-09 | 2017-08-04 | 四川力天世纪科技有限公司 | 一种回收利用废铜的辊轧装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010403 |