JPH07207327A - 連続鋳造用溶鋼の製造方法 - Google Patents
連続鋳造用溶鋼の製造方法Info
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- JPH07207327A JPH07207327A JP423594A JP423594A JPH07207327A JP H07207327 A JPH07207327 A JP H07207327A JP 423594 A JP423594 A JP 423594A JP 423594 A JP423594 A JP 423594A JP H07207327 A JPH07207327 A JP H07207327A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、連続鋳造工程において、介在物を
低減させるための溶鋼の製造方法を提供するものであ
る。 【構成】 転炉内において、吹錬末期にＭｇＯ吹錬を行
うことにより、転炉スラグ中のＭｇＯ含有率を均一に４
％以上に上昇させ、転炉流出スラグを高融点側へ組成制
御し、かつ高融点化の効果で固化させることによって、
出鋼中のスラグ流出を防止して、鍋上スラグ量を溶鋼に
対して０．１％以下に低減させ、次いで鍋上スラグに均
一にＡｌを散布してスラグ中ＦｅＯ％を３％以下に改質
した後、取鍋底部よりＡｒを吹込み、スラグとの接触を
避けながら不活性ガス下で脱酸を行うことにより、溶鋼
中の介在物を低減させることを特徴とする連続鋳造用溶
鋼の製造方法。 【効果】 本発明によれば、溶鋼の品質が大幅に向上す
るので、本発明の産業上に及ぼす効果は大きい。
低減させるための溶鋼の製造方法を提供するものであ
る。 【構成】 転炉内において、吹錬末期にＭｇＯ吹錬を行
うことにより、転炉スラグ中のＭｇＯ含有率を均一に４
％以上に上昇させ、転炉流出スラグを高融点側へ組成制
御し、かつ高融点化の効果で固化させることによって、
出鋼中のスラグ流出を防止して、鍋上スラグ量を溶鋼に
対して０．１％以下に低減させ、次いで鍋上スラグに均
一にＡｌを散布してスラグ中ＦｅＯ％を３％以下に改質
した後、取鍋底部よりＡｒを吹込み、スラグとの接触を
避けながら不活性ガス下で脱酸を行うことにより、溶鋼
中の介在物を低減させることを特徴とする連続鋳造用溶
鋼の製造方法。 【効果】 本発明によれば、溶鋼の品質が大幅に向上す
るので、本発明の産業上に及ぼす効果は大きい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、連続鋳造工程におい
て、介在物量を減少させ、製品板での表面形状を良好な
ものとし、さらに内質欠陥を低減させるための連続鋳造
用溶鋼の製造方法に関するものである。
て、介在物量を減少させ、製品板での表面形状を良好な
ものとし、さらに内質欠陥を低減させるための連続鋳造
用溶鋼の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】製鋼工程においては、大きく分けて次の
２種類の介在物が存在する。１つはアルミナ系介在物で
あり、もう１つはスラグ系介在物である。アルミナ系介
在物は、転炉で溶銑を酸化精錬後、溶鋼中の酸素除去の
ため、脱酸剤を投入することにより、下記（１）式に示
す反応で生成する微小な介在物である。
２種類の介在物が存在する。１つはアルミナ系介在物で
あり、もう１つはスラグ系介在物である。アルミナ系介
在物は、転炉で溶銑を酸化精錬後、溶鋼中の酸素除去の
ため、脱酸剤を投入することにより、下記（１）式に示
す反応で生成する微小な介在物である。
【０００３】 ｘＭ＋（１／２）Ｏ2 →Ｍx Ｏy （１） また、脱酸剤投入時以外にも、それ以後の再酸化反応に
より微小なこれらの酸化物が生成し、これが除去されず
に鋳片内に残る。その結果、冷延後の薄板から製造した
製品（自動車用鋼板、食缶）において、表面疵の一因と
なっている。また、スラグ系介在物は、転炉出鋼中にや
むを得ず流出する懸濁スラグの巻き込み、およびその後
鍋上スラグが溶鋼流動により溶鋼内に引き込まれるもの
であり、製品においては内質系欠陥の原因となってい
る。
より微小なこれらの酸化物が生成し、これが除去されず
に鋳片内に残る。その結果、冷延後の薄板から製造した
製品（自動車用鋼板、食缶）において、表面疵の一因と
なっている。また、スラグ系介在物は、転炉出鋼中にや
むを得ず流出する懸濁スラグの巻き込み、およびその後
鍋上スラグが溶鋼流動により溶鋼内に引き込まれるもの
であり、製品においては内質系欠陥の原因となってい
る。
【０００４】従来、これらの介在物量を低減するため
に、微小アルミナ系介在物に対しては、特開平１−１８
０４６６号公報に見られるように、脱酸時に脱酸剤とし
てのＡｌとＣａＯ、ＣａＦ2 の結合体および融合体を投
入することにより、生成する脱酸生成物をＣａＯ−Ａｌ
2 Ｏ3 の低融点のスラグ系介在物として浮上促進させる
方法が提案されている。
に、微小アルミナ系介在物に対しては、特開平１−１８
０４６６号公報に見られるように、脱酸時に脱酸剤とし
てのＡｌとＣａＯ、ＣａＦ2 の結合体および融合体を投
入することにより、生成する脱酸生成物をＣａＯ−Ａｌ
2 Ｏ3 の低融点のスラグ系介在物として浮上促進させる
方法が提案されている。
【０００５】また、脱酸工程において、酸化物の凝集
合体による浮上分離時間を長く与えるために、出鋼初期
にＡｌ等の脱酸剤を投入する出鋼脱酸法、あるいは、
ＣＡＳ処理や、ＲＨ処理において強攪拌を行い、酸化物
の浮上分離を促進する方法がある。一方、スラグ系介在
物については、転炉出鋼前にＣａＯ等の固化剤を投入す
ることにより、転炉からの流出スラグを極力低減させる
方法、あるいは、鍋上スラグをＣａＯ等により固化させ
ることにより、溶鋼への引き込みを低減させる等の方法
がある。
合体による浮上分離時間を長く与えるために、出鋼初期
にＡｌ等の脱酸剤を投入する出鋼脱酸法、あるいは、
ＣＡＳ処理や、ＲＨ処理において強攪拌を行い、酸化物
の浮上分離を促進する方法がある。一方、スラグ系介在
物については、転炉出鋼前にＣａＯ等の固化剤を投入す
ることにより、転炉からの流出スラグを極力低減させる
方法、あるいは、鍋上スラグをＣａＯ等により固化させ
ることにより、溶鋼への引き込みを低減させる等の方法
がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記の特開平
１−１８０４６６号公報の提案のように、アルミナ系介
在物をＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 の低融点のスラグ系介在物と
する方法については、少しでも溶鋼中にこれらのものが
残留すると、製品において内質系欠陥を増加させること
になる。また、ＲＨにおける強攪拌は、むしろ介在物の
溶鋼中への巻き込みを増加させるものである。
１−１８０４６６号公報の提案のように、アルミナ系介
在物をＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 の低融点のスラグ系介在物と
する方法については、少しでも溶鋼中にこれらのものが
残留すると、製品において内質系欠陥を増加させること
になる。また、ＲＨにおける強攪拌は、むしろ介在物の
溶鋼中への巻き込みを増加させるものである。
【０００７】本発明は、連続鋳造工程において、介在物
量を減少させ、製品板での良好な表面形状および内質欠
陥の低減を導くための連続鋳造用溶鋼の製造方法を提供
することを目的とするものである。
量を減少させ、製品板での良好な表面形状および内質欠
陥の低減を導くための連続鋳造用溶鋼の製造方法を提供
することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するために構成されたもので、転炉内において、吹錬
末期にＭｇＯ吹錬を行うことにより、転炉スラグ中のＭ
ｇＯ含有率を均一に４％以上に上昇させ、転炉スラグを
高融点側へ組成制御し、この高融点化の効果によりスラ
グを固化させることによって出鋼中のスラグ流出を防止
して、鍋上スラグ量を溶鋼に対して０．１％以下に低減
させ、次いで鍋上スラグに均一にＡｌを散布してスラグ
中ＦｅＯ％を３％以下に改質した後、取鍋底部よりＡｒ
を吹き込み、スラグとの接触を避けながら不活性ガス下
で脱酸を行い、好ましくは脱酸処理後少なくとも３０分
以上の鎮静時間を置くことにより、溶鋼中の介在物を低
減させることを特徴とする連続鋳造用溶鋼の製造方法を
要旨とするものである。
決するために構成されたもので、転炉内において、吹錬
末期にＭｇＯ吹錬を行うことにより、転炉スラグ中のＭ
ｇＯ含有率を均一に４％以上に上昇させ、転炉スラグを
高融点側へ組成制御し、この高融点化の効果によりスラ
グを固化させることによって出鋼中のスラグ流出を防止
して、鍋上スラグ量を溶鋼に対して０．１％以下に低減
させ、次いで鍋上スラグに均一にＡｌを散布してスラグ
中ＦｅＯ％を３％以下に改質した後、取鍋底部よりＡｒ
を吹き込み、スラグとの接触を避けながら不活性ガス下
で脱酸を行い、好ましくは脱酸処理後少なくとも３０分
以上の鎮静時間を置くことにより、溶鋼中の介在物を低
減させることを特徴とする連続鋳造用溶鋼の製造方法を
要旨とするものである。
【０００９】
【作用】介在物起因による欠陥には、大きく分けて次の
２種類のものがある。１つはアルミナ系介在物に起因す
るスリバー疵で、もう１つはＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 等のス
ラグ系介在物に起因するフランジクラック、ピンホール
欠陥である。スラグ系介在物の起源としては、上述した
ように、出鋼中の転炉スラグの巻き込み、溶鋼流動
による鍋上スラグの削り込み、鍋継目部での鍋上スラ
グの巻き込み等が考えられる。
２種類のものがある。１つはアルミナ系介在物に起因す
るスリバー疵で、もう１つはＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 等のス
ラグ系介在物に起因するフランジクラック、ピンホール
欠陥である。スラグ系介在物の起源としては、上述した
ように、出鋼中の転炉スラグの巻き込み、溶鋼流動
による鍋上スラグの削り込み、鍋継目部での鍋上スラ
グの巻き込み等が考えられる。
【００１０】本発明者らは、実際に問題となる介在物組
成を明らかにするために、鋳片内スラグ系介在物および
冷延板での磁粉探傷欠陥部介在物の組成調査を行った。
鋳片内介在物および磁粉探傷欠陥部介在物は、ＣａＯ−
Ａｌ2 Ｏ3 ２元系であり、両者の調査によって得られた
組成は、図１および図２のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3２元系状
態図上にプロットした。図１は鋳片介在物の組成を示
し、また図２は磁粉探傷欠陥部介在物の組成を示してい
るが、鋳片介在物については、さらに球形、不定形の形
態別に示した。この鋳片内介在物中の球形および不定形
形態の存在率は、５０：５０の割合である。
成を明らかにするために、鋳片内スラグ系介在物および
冷延板での磁粉探傷欠陥部介在物の組成調査を行った。
鋳片内介在物および磁粉探傷欠陥部介在物は、ＣａＯ−
Ａｌ2 Ｏ3 ２元系であり、両者の調査によって得られた
組成は、図１および図２のＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3２元系状
態図上にプロットした。図１は鋳片介在物の組成を示
し、また図２は磁粉探傷欠陥部介在物の組成を示してい
るが、鋳片介在物については、さらに球形、不定形の形
態別に示した。この鋳片内介在物中の球形および不定形
形態の存在率は、５０：５０の割合である。
【００１１】これらの図から判るように、磁粉探傷欠陥
中の介在物組成は鋳片段階での球形形態のものと一致し
ており、その組成はＣａＯ：４０〜６０％、Ａｌ
2 Ｏ3 ：４０〜６０％の範囲内にある。即ち、鋳片段階
ではこの組成範囲以外の介在物（ＣａＯ＜４０％、Ａｌ
2 Ｏ3 ＞６０％）が存在するにもかかわらず、これらの
ものは実際には欠陥とならないことが判明した。
中の介在物組成は鋳片段階での球形形態のものと一致し
ており、その組成はＣａＯ：４０〜６０％、Ａｌ
2 Ｏ3 ：４０〜６０％の範囲内にある。即ち、鋳片段階
ではこの組成範囲以外の介在物（ＣａＯ＜４０％、Ａｌ
2 Ｏ3 ＞６０％）が存在するにもかかわらず、これらの
ものは実際には欠陥とならないことが判明した。
【００１２】ここで、通常転炉からの出鋼中に流出した
鍋上スラグの組成は、溶鋼中に巻き込まれると、スラグ
中ＦｅＯ、ＳｉＯ2 、ＭｎＯ等の成分が溶鋼中のＡｌに
より還元され、必ずＣａＯ：４０〜６０％、Ａｌ
2 Ｏ3 ：４０〜６０％の範囲内の組成となる。従って、
鍋上スラグの組成を欠陥とならない組成へと制御する必
要がある。この組成制御は、融点を上昇させる方向にあ
るが、均一に高融点側へ組成制御をするには、炉内で吹
錬中の強攪拌を利用して行うことが望ましい。
鍋上スラグの組成は、溶鋼中に巻き込まれると、スラグ
中ＦｅＯ、ＳｉＯ2 、ＭｎＯ等の成分が溶鋼中のＡｌに
より還元され、必ずＣａＯ：４０〜６０％、Ａｌ
2 Ｏ3 ：４０〜６０％の範囲内の組成となる。従って、
鍋上スラグの組成を欠陥とならない組成へと制御する必
要がある。この組成制御は、融点を上昇させる方向にあ
るが、均一に高融点側へ組成制御をするには、炉内で吹
錬中の強攪拌を利用して行うことが望ましい。
【００１３】図３は、吹錬中および出鋼中に高融点側組
成制御剤としてＭｇＯを投入した際の溶鋼中介在物の組
成の均一性を示したものである。図から判るように、Ｍ
ｇＯは吹錬中に投入する方が好ましい。また、炉内スラ
グを高融点側へと制御するため、転炉からのスラグ流出
量は減少し、取鍋上の鍋上スラグ量が大幅に低減する効
果も認められる。
成制御剤としてＭｇＯを投入した際の溶鋼中介在物の組
成の均一性を示したものである。図から判るように、Ｍ
ｇＯは吹錬中に投入する方が好ましい。また、炉内スラ
グを高融点側へと制御するため、転炉からのスラグ流出
量は減少し、取鍋上の鍋上スラグ量が大幅に低減する効
果も認められる。
【００１４】一方、スリバー疵の原因となるアルミナ系
介在物については、スラグ中の酸化力を低減させること
が有効であるため、出鋼後、鍋上スラグ上にＡｌを均一
に散布してスラグ中のＦｅＯ％を３％以下に低減する必
要がある。ところで、表面疵（スリバー疵）の調査を行
うことによって、これらがアルミナ系介在物もしくはＣ
ａＯ＜４０％、Ａｌ2 Ｏ3 ＞６０％の高融点スラグ系介
在物に起因するという特徴があることが判明した。即
ち、上述の低融点スラグ系介在物への対策は、逆に表面
疵を増加させることにつながる。従って、本発明者らは
介在物の浮上分離を十分に行う脱酸法の検討を行った。
介在物については、スラグ中の酸化力を低減させること
が有効であるため、出鋼後、鍋上スラグ上にＡｌを均一
に散布してスラグ中のＦｅＯ％を３％以下に低減する必
要がある。ところで、表面疵（スリバー疵）の調査を行
うことによって、これらがアルミナ系介在物もしくはＣ
ａＯ＜４０％、Ａｌ2 Ｏ3 ＞６０％の高融点スラグ系介
在物に起因するという特徴があることが判明した。即
ち、上述の低融点スラグ系介在物への対策は、逆に表面
疵を増加させることにつながる。従って、本発明者らは
介在物の浮上分離を十分に行う脱酸法の検討を行った。
【００１５】図４は、ＲＨ脱酸法、および取鍋底部より
Ａｒを吹き込みスラグとの接触を避けながら不活性ガス
下で脱酸を行う簡易溶鋼処理（例えば、「材料とプロセ
ス・日本鉄鋼協会第１１８回講演論文集」第４年（１９
８９）、第２号、ｐ１２３５）とで、脱酸処理後の介在
物量および形状を比較したものである。これらの結果か
ら、ＣＡＳ処理法は介在物の浮上分離に大きく寄与する
ことが判る。
Ａｒを吹き込みスラグとの接触を避けながら不活性ガス
下で脱酸を行う簡易溶鋼処理（例えば、「材料とプロセ
ス・日本鉄鋼協会第１１８回講演論文集」第４年（１９
８９）、第２号、ｐ１２３５）とで、脱酸処理後の介在
物量および形状を比較したものである。これらの結果か
ら、ＣＡＳ処理法は介在物の浮上分離に大きく寄与する
ことが判る。
【００１６】次に、本発明の実施例について述べる。
【００１７】
【実施例】目標成分として、Ｃ：０．０３〜０．０５
％、Ｓｉ：０．０８〜０．１５％、Ｍｎ：０．２０〜
０．５０％、Ｐ：０．００７〜０．０１％、Ｓ：０．０
０７〜０．０１％、Ａｌ：０．０４〜０．０６％の溶鋼
を溶製するに当り、本発明を適用した。３５０ｔの転炉
において、吹錬末期にＭｇＯを投入するＭｇＯ吹錬を行
い、所定の炭素濃度に調整して出鋼した。均一散布装置
により取鍋上にＡｌを散布し、スラグ中（ＦｅＯ％）を
３％以下に低減させ、次いで取鍋底部よりＡｒを吹き込
み、スラグとの接触を避けながら不活性ガス下で純Ａｌ
を４００ｋｇ投入して脱酸を行った。その後、湾曲型連
鋳機で鋳造して２５０ｍｍ厚のスラブ鋳片とし、鋳片お
よび冷延板における介在物調査を行った。ここで、吹錬
中のＭｇＯ投入の有無、ＣＡＳ処理法と出鋼脱酸法およ
びＲＨ脱酸法の比較を調査した。詳細な条件および結果
を表１、表２（表１のつづき−１）、表３（表１のつづ
き−２）に示す。
％、Ｓｉ：０．０８〜０．１５％、Ｍｎ：０．２０〜
０．５０％、Ｐ：０．００７〜０．０１％、Ｓ：０．０
０７〜０．０１％、Ａｌ：０．０４〜０．０６％の溶鋼
を溶製するに当り、本発明を適用した。３５０ｔの転炉
において、吹錬末期にＭｇＯを投入するＭｇＯ吹錬を行
い、所定の炭素濃度に調整して出鋼した。均一散布装置
により取鍋上にＡｌを散布し、スラグ中（ＦｅＯ％）を
３％以下に低減させ、次いで取鍋底部よりＡｒを吹き込
み、スラグとの接触を避けながら不活性ガス下で純Ａｌ
を４００ｋｇ投入して脱酸を行った。その後、湾曲型連
鋳機で鋳造して２５０ｍｍ厚のスラブ鋳片とし、鋳片お
よび冷延板における介在物調査を行った。ここで、吹錬
中のＭｇＯ投入の有無、ＣＡＳ処理法と出鋼脱酸法およ
びＲＨ脱酸法の比較を調査した。詳細な条件および結果
を表１、表２（表１のつづき−１）、表３（表１のつづ
き−２）に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】従来例１は、現行法を示しているが、転炉
からの流出スラグが抑制しきれずにスラグ系介在物量が
多くなっている。また、比較例１〜３は、吹錬後にＭｇ
Ｏを投入し、各々の脱酸法で比較したものであるが、従
来例と同様に、転炉からの流出スラグが抑制しきれずに
スラグ系介在物量が多くなっている。介在物量はＣＡＳ
脱酸で、やや低減されているが、ＭｇＯ含有率が小さ
い。さらに、比較例４、５は、吹錬末期にＭｇＯ吹錬し
た後、ＲＨ脱酸および出鋼脱酸を実施した場合の結果を
示しているが、介在物中のＭｇＯ含有率は比較的均一に
高くなっているが、介在物量が多いため、製品の表面疵
が増大している。
からの流出スラグが抑制しきれずにスラグ系介在物量が
多くなっている。また、比較例１〜３は、吹錬後にＭｇ
Ｏを投入し、各々の脱酸法で比較したものであるが、従
来例と同様に、転炉からの流出スラグが抑制しきれずに
スラグ系介在物量が多くなっている。介在物量はＣＡＳ
脱酸で、やや低減されているが、ＭｇＯ含有率が小さ
い。さらに、比較例４、５は、吹錬末期にＭｇＯ吹錬し
た後、ＲＨ脱酸および出鋼脱酸を実施した場合の結果を
示しているが、介在物中のＭｇＯ含有率は比較的均一に
高くなっているが、介在物量が多いため、製品の表面疵
が増大している。
【００２２】
【発明の効果】以上、詳述したように、本発明は、転炉
内において、吹錬末期にＭｇＯ吹錬を行うことにより、
転炉スラグ中のＭｇＯ含有率を均一に４％以上に上昇さ
せ、転炉流出スラグを高融点側へ組成制御し、この高融
点化の効果によりスラグを固化させることによって出鋼
中のスラグ流出を防止して、鍋上スラグ量を溶鋼に対し
て０．１％以下に低減させ、次いで鍋上スラグに均一に
Ａｌを散布してスラグ中ＦｅＯ％を３％以下に改質した
後、取鍋底部よりＡｒを吹き込み、スラグとの接触を避
けながら不活性ガス下で脱酸を行うことにより、溶鋼中
の介在物無害化および介在物量の大幅な低減が可能とな
る。従って、得られる製品の品質が良好となり、かつ簡
易処理となることから、コスト的に多大な効果が得ら
れ、本発明が産業分野にもたらす効果は大きい。
内において、吹錬末期にＭｇＯ吹錬を行うことにより、
転炉スラグ中のＭｇＯ含有率を均一に４％以上に上昇さ
せ、転炉流出スラグを高融点側へ組成制御し、この高融
点化の効果によりスラグを固化させることによって出鋼
中のスラグ流出を防止して、鍋上スラグ量を溶鋼に対し
て０．１％以下に低減させ、次いで鍋上スラグに均一に
Ａｌを散布してスラグ中ＦｅＯ％を３％以下に改質した
後、取鍋底部よりＡｒを吹き込み、スラグとの接触を避
けながら不活性ガス下で脱酸を行うことにより、溶鋼中
の介在物無害化および介在物量の大幅な低減が可能とな
る。従って、得られる製品の品質が良好となり、かつ簡
易処理となることから、コスト的に多大な効果が得ら
れ、本発明が産業分野にもたらす効果は大きい。
【図１】鋳片におけるスラグ系介在物の組成を示す図で
ある。
ある。
【図２】磁粉探傷欠陥部介在物の組成を示す図である。
【図３】組成制御のためのＭｇＯ投入のタイミングが介
在物組成均一度に及ぼす影響を示す図である。
在物組成均一度に及ぼす影響を示す図である。
【図４】脱酸法の違いによる介在物量の比較を示す図で
ある。
ある。
Claims (1)
- 【請求項１】 転炉内において、吹錬末期にＭｇＯ吹錬
を行うことにより、転炉スラグ中のＭｇＯ含有率を均一
に４％以上に上昇させ、転炉スラグを高融点側へ組成制
御し、この高融点化の効果によりスラグを固化させるこ
とによって出鋼中のスラグ流出を防止して、鍋上スラグ
量を溶鋼に対して０．１％以下に低減させ、次いで鍋上
スラグに均一にＡｌを散布してスラグ中ＦｅＯ％を３％
以下に改質した後、取鍋底部よりＡｒを吹き込み、スラ
グとの接触を避けながら不活性ガス下で脱酸を行うこと
により、溶鋼中の介在物を低減させることを特徴とする
連続鋳造用溶鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP423594A JPH07207327A (ja) | 1994-01-19 | 1994-01-19 | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP423594A JPH07207327A (ja) | 1994-01-19 | 1994-01-19 | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07207327A true JPH07207327A (ja) | 1995-08-08 |
Family
ID=11578897
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP423594A Withdrawn JPH07207327A (ja) | 1994-01-19 | 1994-01-19 | 連続鋳造用溶鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07207327A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019218601A (ja) * | 2018-06-20 | 2019-12-26 | 日本製鉄株式会社 | 溶鋼の脱酸方法 |
-
1994
- 1994-01-19 JP JP423594A patent/JPH07207327A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019218601A (ja) * | 2018-06-20 | 2019-12-26 | 日本製鉄株式会社 | 溶鋼の脱酸方法 |
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