JPH07217827A - ガスバ−ナ - Google Patents
ガスバ−ナInfo
- Publication number
- JPH07217827A JPH07217827A JP6006314A JP631494A JPH07217827A JP H07217827 A JPH07217827 A JP H07217827A JP 6006314 A JP6006314 A JP 6006314A JP 631494 A JP631494 A JP 631494A JP H07217827 A JPH07217827 A JP H07217827A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- exhaust gas
- exhaust
- base end
- air
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 169
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 claims description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 39
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Gas Burners (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 シングルエンドラジアントチュ−ブ型のガス
バ−ナの熱効率の向上と窒素酸化物の発生量を低減する
ことを目的とする。 【構成】 上記目的を達成するガスバ−ナ１は、基端部
が排ガス出口１２に接続されて排ガス出口１２から送り
出された排ガスを先端部から排出させる排気筒２１と、
先端部から取り入れられたエアが排気筒２１の外周面と
の間に形成された空隙を通過する過程で排ガスの保有す
る熱との熱交換により加温された状態でエア入口１０と
接続された基端部からエア入口１０に供給されるように
排気筒２１と同軸状に配設された給気筒２２と、その給
気筒２２の基端部に形成されてエアがエア入口１０に供
給される際に、同基端部を通過するエアの速度を早める
ことで負圧を高くするベンチュリ部２４と、排気筒２１
と給気筒２２の基端部とを連通して排ガスの一部を給気
筒２２の負圧の高い基端部に循環させる排ガス循環パイ
プ２３とを備えた構成にすることである。
バ−ナの熱効率の向上と窒素酸化物の発生量を低減する
ことを目的とする。 【構成】 上記目的を達成するガスバ−ナ１は、基端部
が排ガス出口１２に接続されて排ガス出口１２から送り
出された排ガスを先端部から排出させる排気筒２１と、
先端部から取り入れられたエアが排気筒２１の外周面と
の間に形成された空隙を通過する過程で排ガスの保有す
る熱との熱交換により加温された状態でエア入口１０と
接続された基端部からエア入口１０に供給されるように
排気筒２１と同軸状に配設された給気筒２２と、その給
気筒２２の基端部に形成されてエアがエア入口１０に供
給される際に、同基端部を通過するエアの速度を早める
ことで負圧を高くするベンチュリ部２４と、排気筒２１
と給気筒２２の基端部とを連通して排ガスの一部を給気
筒２２の負圧の高い基端部に循環させる排ガス循環パイ
プ２３とを備えた構成にすることである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、シングルエンドラジア
ントチュ−ブ型のガスバ−ナに係り、詳しくは熱効率が
良く、窒素酸化物の発生が少ないガスバ−ナに関する。
ントチュ−ブ型のガスバ−ナに係り、詳しくは熱効率が
良く、窒素酸化物の発生が少ないガスバ−ナに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、外管の基端部に取着されたバ−ナ
ボディを介して外部から供給されたガスと外部からエア
入口に供給されたエアとを内管内に設けられたバ−ナノ
ズル先端部で混合して燃焼させた燃焼ガスを内管先端部
で反転させて外管と内管の間の空隙に流し、同空隙に連
通されたバ−ナボディ形成の排ガス出口から排ガスとし
て排出させるシングルエンドラジアントチュ−ブ型のガ
スバ−ナとして、例えば図２に示すように構成されたも
のがある。
ボディを介して外部から供給されたガスと外部からエア
入口に供給されたエアとを内管内に設けられたバ−ナノ
ズル先端部で混合して燃焼させた燃焼ガスを内管先端部
で反転させて外管と内管の間の空隙に流し、同空隙に連
通されたバ−ナボディ形成の排ガス出口から排ガスとし
て排出させるシングルエンドラジアントチュ−ブ型のガ
スバ−ナとして、例えば図２に示すように構成されたも
のがある。
【０００３】真空加熱炉等に装備される上記従来のシン
グルエンドラジアントチュ−ブ型のガスバ−ナは、一般
に、炉内温度を１０００℃から１３００℃の高温にする
ために用いられる。図２に示すように、上記従来のガス
バ−ナ１Ａは、内管２、外管３、バ−ナボディ４を備
え、内管２の内径部にはバ−ナノズル５が装備されてい
る。このバ−ナノズル５に接続されたガスパイプ６は、
ガス入口７に連通されており、このガス入口７には外部
からガスが供給される。
グルエンドラジアントチュ−ブ型のガスバ−ナは、一般
に、炉内温度を１０００℃から１３００℃の高温にする
ために用いられる。図２に示すように、上記従来のガス
バ−ナ１Ａは、内管２、外管３、バ−ナボディ４を備
え、内管２の内径部にはバ−ナノズル５が装備されてい
る。このバ−ナノズル５に接続されたガスパイプ６は、
ガス入口７に連通されており、このガス入口７には外部
からガスが供給される。
【０００４】バ−ナボディ４の上部にはガスボディ８が
装着されており、そのガスボディ８には、点火用のスパ
−クプラグ９が装備されているとともに、前記ガス入口
７が形成されている。また、バ−ナボディ４には、ガス
入口７から供給されたガスと混合されるエアの供給口と
なるエア入口１０が形成されているとともに、前記バ−
ナノズル５部で燃焼された燃焼ガスが内管２の先端で反
転され外管３と内管２の間の空隙１１を流れたあとに排
出される排ガス出口１２が形成されている。
装着されており、そのガスボディ８には、点火用のスパ
−クプラグ９が装備されているとともに、前記ガス入口
７が形成されている。また、バ−ナボディ４には、ガス
入口７から供給されたガスと混合されるエアの供給口と
なるエア入口１０が形成されているとともに、前記バ−
ナノズル５部で燃焼された燃焼ガスが内管２の先端で反
転され外管３と内管２の間の空隙１１を流れたあとに排
出される排ガス出口１２が形成されている。
【０００５】以上のように構成されたガスバ−ナ１Ａに
おいて、ガス入口７からガスが供給されるとともに、エ
ア入口１０からエアが供給されると、ガスとエアとは内
管２内に設けられたバ−ナノズル５先端部で混合され、
燃焼される。この燃焼ガスは高温状態で、内管２先端部
で反転されて外管３と内管２の間の空隙１１を流れ、同
空隙１１に連通されたバ−ナボディ４形成の排ガス出口
１２から排ガスとして排出される。
おいて、ガス入口７からガスが供給されるとともに、エ
ア入口１０からエアが供給されると、ガスとエアとは内
管２内に設けられたバ−ナノズル５先端部で混合され、
燃焼される。この燃焼ガスは高温状態で、内管２先端部
で反転されて外管３と内管２の間の空隙１１を流れ、同
空隙１１に連通されたバ−ナボディ４形成の排ガス出口
１２から排ガスとして排出される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のガスバ−ナ
１Ａにおいて、内管２内に設けられたバ−ナノズル５先
端部で燃焼された燃焼ガスは、内管２先端部で反転され
て外管３と内管２の間の空隙１１を流れ、同空隙１１に
連通されたバ−ナボディ４形成の排ガス出口１２から比
較的高温のまま排ガスとして大気中に排出するため、排
熱回収が行われないことから、熱効率が低いという問題
がある。また、比較的温度の低いエアが内管２内に供給
される一方、狭い内管２内でガスと混合され、燃焼され
るため、火炎温度が高温となり、窒素酸化物ＮＯｘの排
出量が多いという問題がある。
１Ａにおいて、内管２内に設けられたバ−ナノズル５先
端部で燃焼された燃焼ガスは、内管２先端部で反転され
て外管３と内管２の間の空隙１１を流れ、同空隙１１に
連通されたバ−ナボディ４形成の排ガス出口１２から比
較的高温のまま排ガスとして大気中に排出するため、排
熱回収が行われないことから、熱効率が低いという問題
がある。また、比較的温度の低いエアが内管２内に供給
される一方、狭い内管２内でガスと混合され、燃焼され
るため、火炎温度が高温となり、窒素酸化物ＮＯｘの排
出量が多いという問題がある。
【０００７】そこで本発明では、シングルエンドラジア
ントチュ−ブ型のガスバ−ナの熱効率を向上させるとと
もに窒素酸化物ＮＯｘの排出量を低減することを解決す
べき技術的課題とするものである。
ントチュ−ブ型のガスバ−ナの熱効率を向上させるとと
もに窒素酸化物ＮＯｘの排出量を低減することを解決す
べき技術的課題とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題解決のための第
１の技術的手段は、外管の基端部に取着されたバ−ナボ
ディを介して外部から供給されたガスとエア入口に供給
されたエアとを内管内に設けられたバ−ナノズル先端部
で混合して燃焼させた燃焼ガスを内管先端部で反転させ
て外管と内管の間の空隙に流し、同空隙に連通されたバ
−ナボディ形成の排ガス出口から排ガスとして排出させ
るシングルエンドラジアントチュ−ブ型のガスバ−ナに
おいて、基端部が前記排ガス出口に接続されて同排ガス
出口から送り出された前記排ガスを先端部から外部に排
出させる排気筒と、先端部から取り入れられたエアが前
記排気筒を通過する排ガスの保有する熱と熱交換できる
ように配設され、その熱交換により加温されたエアを前
記エア入口と接続された基端部から同エア入口に供給す
る給気筒と、その給気筒の基端部に形成されて前記エア
が前記エア入口に供給される際に同基端部を通過するエ
アの速度を早めることで負圧を高くするベンチュリ部
と、前記排気筒の基端部と前記給気筒とを連通して前記
排ガスの一部を前記給気筒の負圧の高い基端部に循環さ
せる排ガス循環路とを備えることである。
１の技術的手段は、外管の基端部に取着されたバ−ナボ
ディを介して外部から供給されたガスとエア入口に供給
されたエアとを内管内に設けられたバ−ナノズル先端部
で混合して燃焼させた燃焼ガスを内管先端部で反転させ
て外管と内管の間の空隙に流し、同空隙に連通されたバ
−ナボディ形成の排ガス出口から排ガスとして排出させ
るシングルエンドラジアントチュ−ブ型のガスバ−ナに
おいて、基端部が前記排ガス出口に接続されて同排ガス
出口から送り出された前記排ガスを先端部から外部に排
出させる排気筒と、先端部から取り入れられたエアが前
記排気筒を通過する排ガスの保有する熱と熱交換できる
ように配設され、その熱交換により加温されたエアを前
記エア入口と接続された基端部から同エア入口に供給す
る給気筒と、その給気筒の基端部に形成されて前記エア
が前記エア入口に供給される際に同基端部を通過するエ
アの速度を早めることで負圧を高くするベンチュリ部
と、前記排気筒の基端部と前記給気筒とを連通して前記
排ガスの一部を前記給気筒の負圧の高い基端部に循環さ
せる排ガス循環路とを備えることである。
【０００９】また、前記課題解決のための第２の技術的
手段は、外管の基端部に取着されたバ−ナボディを介し
て外部から供給されたガスとエア入口に供給されたエア
とを内管内に設けられたバ−ナノズル先端部で混合して
燃焼させた燃焼ガスを内管先端部で反転させて外管と内
管の間の空隙に流し、同空隙に連通されたバ−ナボディ
形成の排ガス出口から排ガスとして排出させるシングル
エンドラジアントチュ−ブ型のガスバ−ナにおいて、基
端部が前記排ガス出口に接続されて同排ガス出口から送
り出された前記排ガスを先端部から外部に排出させる排
気筒と、先端部から取り入れられたエアが前記排気筒の
外周面との間に形成された空隙を通過する過程で前記排
ガスの保有する熱との熱交換により昇温された状態で前
記エア入口と接続された基端部から同エア入口に供給さ
れるように前記排気筒と同軸状に配設された給気筒と、
その給気筒の基端部に形成されて前記エアが前記エア入
口に供給される際に同基端部を通過するエアの速度を早
めることで負圧を高くするベンチュリ部と、前記排気筒
の基端部と前記給気筒の基端部とを連通して前記排ガス
の一部を前記給気筒の負圧の高い基端部に循環させる排
ガス循環路とを備えることである。
手段は、外管の基端部に取着されたバ−ナボディを介し
て外部から供給されたガスとエア入口に供給されたエア
とを内管内に設けられたバ−ナノズル先端部で混合して
燃焼させた燃焼ガスを内管先端部で反転させて外管と内
管の間の空隙に流し、同空隙に連通されたバ−ナボディ
形成の排ガス出口から排ガスとして排出させるシングル
エンドラジアントチュ−ブ型のガスバ−ナにおいて、基
端部が前記排ガス出口に接続されて同排ガス出口から送
り出された前記排ガスを先端部から外部に排出させる排
気筒と、先端部から取り入れられたエアが前記排気筒の
外周面との間に形成された空隙を通過する過程で前記排
ガスの保有する熱との熱交換により昇温された状態で前
記エア入口と接続された基端部から同エア入口に供給さ
れるように前記排気筒と同軸状に配設された給気筒と、
その給気筒の基端部に形成されて前記エアが前記エア入
口に供給される際に同基端部を通過するエアの速度を早
めることで負圧を高くするベンチュリ部と、前記排気筒
の基端部と前記給気筒の基端部とを連通して前記排ガス
の一部を前記給気筒の負圧の高い基端部に循環させる排
ガス循環路とを備えることである。
【００１０】
【作用】上記構成の第１の技術的手段によれば、給気筒
を通過するエアが排気筒を通過する排ガスの保有する熱
と熱交換され、加温された状態でエア入口から内管に吸
入されるため、排熱回収が行われ熱効率が向上される。
また、排ガス出口から送り出された排ガスの一部が排ガ
ス循環路を通って給気筒の基端部に循環され、ベンチュ
リ作用により負圧が高くなっているエア入口からエアと
ともに内管に吸入されるため、バ−ナノズル先端部にお
いて排ガスが再燃焼されることから、燃焼が緩慢となり
火炎温度が低下して窒素酸化物ＮＯｘの発生量が低減さ
れる。
を通過するエアが排気筒を通過する排ガスの保有する熱
と熱交換され、加温された状態でエア入口から内管に吸
入されるため、排熱回収が行われ熱効率が向上される。
また、排ガス出口から送り出された排ガスの一部が排ガ
ス循環路を通って給気筒の基端部に循環され、ベンチュ
リ作用により負圧が高くなっているエア入口からエアと
ともに内管に吸入されるため、バ−ナノズル先端部にお
いて排ガスが再燃焼されることから、燃焼が緩慢となり
火炎温度が低下して窒素酸化物ＮＯｘの発生量が低減さ
れる。
【００１１】次に、第２の技術的手段によれば、排気筒
と同軸状に配設された給気筒からエア入口に供給される
エアは、給気筒を通過する過程で、排ガス出口から排気
筒に送り出された排ガスの保有する熱と熱交換され、加
温された状態で内管に供給されるため、効率的に排熱回
収され、熱効率が向上される。また、排ガス出口から送
り出された排ガスの一部が排ガス循環路を通って給気筒
の基端部に循環され、ベンチュリ作用により負圧が高く
なっているエア入口からエアとともに内管に吸入される
ため、バ−ナノズル先端部において排ガスが再燃焼され
ることから、バ−ナノズル先端部における燃焼が緩慢と
なり火炎温度が低下して窒素酸化物ＮＯｘの発生量が低
減される。
と同軸状に配設された給気筒からエア入口に供給される
エアは、給気筒を通過する過程で、排ガス出口から排気
筒に送り出された排ガスの保有する熱と熱交換され、加
温された状態で内管に供給されるため、効率的に排熱回
収され、熱効率が向上される。また、排ガス出口から送
り出された排ガスの一部が排ガス循環路を通って給気筒
の基端部に循環され、ベンチュリ作用により負圧が高く
なっているエア入口からエアとともに内管に吸入される
ため、バ−ナノズル先端部において排ガスが再燃焼され
ることから、バ−ナノズル先端部における燃焼が緩慢と
なり火炎温度が低下して窒素酸化物ＮＯｘの発生量が低
減される。
【００１２】
【実施例】次に、本発明の実施例を図面を参照しながら
説明する。図１は、シングルエンドラジアントチュ−ブ
型のガスバ−ナ１の全体的な構成を示した断面図であ
る。尚、図面中、前記従来のガスバ−ナ１Ａと同じ構成
部材については同じ符号を付けている。図１において、
ガスバ−ナ１は内管２、外管３、及びバ−ナボディ４を
備え、内管２の内径部にはバ−ナノズル５が装備されて
いる。このバ−ナノズル５に接続されたガスパイプ６は
ガス入口７に連通されており、このガス入口７には外部
からガスが供給される。
説明する。図１は、シングルエンドラジアントチュ−ブ
型のガスバ−ナ１の全体的な構成を示した断面図であ
る。尚、図面中、前記従来のガスバ−ナ１Ａと同じ構成
部材については同じ符号を付けている。図１において、
ガスバ−ナ１は内管２、外管３、及びバ−ナボディ４を
備え、内管２の内径部にはバ−ナノズル５が装備されて
いる。このバ−ナノズル５に接続されたガスパイプ６は
ガス入口７に連通されており、このガス入口７には外部
からガスが供給される。
【００１３】バ−ナボディ４の上部にはガスボディ８が
装着されており、そのガスボディ８には、点火用のスパ
−クプラグ９が装備されているとともに、前記ガス入口
７が形成されている。また、バ−ナボディ４には、ガス
入口７から供給されたガスと混合されるエアの供給口と
なるエア入口１０が形成されているとともに、前記バ−
ナノズル５部で燃焼された燃焼ガスが内管２の先端で反
転され外管３と内管２の間の空隙１１を流れたあとに排
ガスとして送り出される排ガス出口１２が形成されてい
る。
装着されており、そのガスボディ８には、点火用のスパ
−クプラグ９が装備されているとともに、前記ガス入口
７が形成されている。また、バ−ナボディ４には、ガス
入口７から供給されたガスと混合されるエアの供給口と
なるエア入口１０が形成されているとともに、前記バ−
ナノズル５部で燃焼された燃焼ガスが内管２の先端で反
転され外管３と内管２の間の空隙１１を流れたあとに排
ガスとして送り出される排ガス出口１２が形成されてい
る。
【００１４】上記排ガス出口１２には、その排ガス出口
１２から送り出された排ガスを、先端部に開口された孔
から大気中に排出させるための円筒形の排気筒２１の基
端部が接続されている。一方、先端部開口孔から供給さ
れたエアをそのエア入口１０から内管２に給気するため
の円筒形の給気筒２２の基端部がそのエア入口１０に接
続されている。これらの排気筒２１及び給気筒２２は同
軸状に配設されており排気筒２１の外周面を所要の空隙
を介して給気筒２２が囲むように構成されている。従っ
て、排ガスが排気筒２１を通過する過程で、排ガスが保
有する高温の熱と、給気筒２２を通過する比較的温度の
低いエアとの間で熱交換され、エアが昇温された状態で
エア入口１０から内管２に供給される。
１２から送り出された排ガスを、先端部に開口された孔
から大気中に排出させるための円筒形の排気筒２１の基
端部が接続されている。一方、先端部開口孔から供給さ
れたエアをそのエア入口１０から内管２に給気するため
の円筒形の給気筒２２の基端部がそのエア入口１０に接
続されている。これらの排気筒２１及び給気筒２２は同
軸状に配設されており排気筒２１の外周面を所要の空隙
を介して給気筒２２が囲むように構成されている。従っ
て、排ガスが排気筒２１を通過する過程で、排ガスが保
有する高温の熱と、給気筒２２を通過する比較的温度の
低いエアとの間で熱交換され、エアが昇温された状態で
エア入口１０から内管２に供給される。
【００１５】排気筒２１の基端部と給気筒２２の基端部
の間には、排ガス循環パイプ２３が連通接続されてい
る。また、給気筒２２の基端部内径面にはテ−パ状のベ
ンチュリ部２４が形成されている。このベンチュリ部２
４は、給気筒２２の基端部を通過するエアの速度を早め
ることで負圧を高くするため、排気筒２１に送り出され
た排ガスの一部を排ガス循環パイプ２３を介して給気筒
２２の基端部からエア入口１０に吸引し易くするもので
ある。尚、図１中に、上記給気筒２２の基端部、排ガス
循環パイプ２３、及びベンチュリ部２４を排ガス循環部
２６として示している。
の間には、排ガス循環パイプ２３が連通接続されてい
る。また、給気筒２２の基端部内径面にはテ−パ状のベ
ンチュリ部２４が形成されている。このベンチュリ部２
４は、給気筒２２の基端部を通過するエアの速度を早め
ることで負圧を高くするため、排気筒２１に送り出され
た排ガスの一部を排ガス循環パイプ２３を介して給気筒
２２の基端部からエア入口１０に吸引し易くするもので
ある。尚、図１中に、上記給気筒２２の基端部、排ガス
循環パイプ２３、及びベンチュリ部２４を排ガス循環部
２６として示している。
【００１６】以上のように構成されたガスバ−ナ１にお
いて、給気筒２２の先端部から供給されたエアがベンチ
ュリ部２４で吸入速度が早められた状態で内管２を通
り、バ−ナノズル５の先端部に達するとともに、ガス入
口７から供給されたガスがガスパイプ６を介してバ−ナ
ノズル５の先端部に達すると、ガスとエアとが混合され
燃焼される。バ−ナノズル５の先端部で燃焼されたガス
は、内管２の先端で反転され外管３と内管２の間の空隙
１１を流れたあとに排ガスとして排ガス出口１２から排
気筒２１に導かれ、排気筒２１を上昇して先端開口部か
ら大気中に排出される。
いて、給気筒２２の先端部から供給されたエアがベンチ
ュリ部２４で吸入速度が早められた状態で内管２を通
り、バ−ナノズル５の先端部に達するとともに、ガス入
口７から供給されたガスがガスパイプ６を介してバ−ナ
ノズル５の先端部に達すると、ガスとエアとが混合され
燃焼される。バ−ナノズル５の先端部で燃焼されたガス
は、内管２の先端で反転され外管３と内管２の間の空隙
１１を流れたあとに排ガスとして排ガス出口１２から排
気筒２１に導かれ、排気筒２１を上昇して先端開口部か
ら大気中に排出される。
【００１７】排ガスが排ガス出口１２から排気筒２１に
導かれると、その排ガスの一部が排ガス循環パイプ２３
に導かれる。排ガス循環パイプ２３に導かれた排ガス
は、給気筒２２の基端部におけるベンチュリ作用により
エア入口１０に吸引されるため給気筒２２の先端部から
供給されたエアとともに内管２を通り、バ−ナノズル５
の先端部に達する。従って、排ガス出口１２から送り出
された排ガスの一部は循環する形で再燃焼されるため、
バ−ナノズル５の先端部における燃焼が緩慢になり、火
炎温度が低下して窒素酸化物ＮＯｘの排出量が減少す
る。
導かれると、その排ガスの一部が排ガス循環パイプ２３
に導かれる。排ガス循環パイプ２３に導かれた排ガス
は、給気筒２２の基端部におけるベンチュリ作用により
エア入口１０に吸引されるため給気筒２２の先端部から
供給されたエアとともに内管２を通り、バ−ナノズル５
の先端部に達する。従って、排ガス出口１２から送り出
された排ガスの一部は循環する形で再燃焼されるため、
バ−ナノズル５の先端部における燃焼が緩慢になり、火
炎温度が低下して窒素酸化物ＮＯｘの排出量が減少す
る。
【００１８】一方、排ガス出口１２から排気筒２１に導
かれた排ガスが排気筒２１を上昇して先端開口部から大
気中に排出される過程で、給気筒２２の先端部から供給
されて給気筒２２を下降するエアは、排ガスが保有する
熱により加温される。即ち、排気筒２１と給気筒２２と
が同軸状に形成されている部分が空気予熱部２５を構成
している。この空気予熱部２５において、給気筒２２を
下降するエアは、排ガスが保有する熱と熱交換され、予
熱された状態でバ−ナノズル５の先端部に供給される。
従って、排ガスの保有する熱は有効に回収されるため、
高い熱効率が得られる。尚、上記のように排気筒２１と
給気筒２２を同軸状に配置することにより熱交換作用を
行わせるように構成する例を示したが、両者の配置は同
軸状に限らず、熱交換可能な配置であれば良い。
かれた排ガスが排気筒２１を上昇して先端開口部から大
気中に排出される過程で、給気筒２２の先端部から供給
されて給気筒２２を下降するエアは、排ガスが保有する
熱により加温される。即ち、排気筒２１と給気筒２２と
が同軸状に形成されている部分が空気予熱部２５を構成
している。この空気予熱部２５において、給気筒２２を
下降するエアは、排ガスが保有する熱と熱交換され、予
熱された状態でバ−ナノズル５の先端部に供給される。
従って、排ガスの保有する熱は有効に回収されるため、
高い熱効率が得られる。尚、上記のように排気筒２１と
給気筒２２を同軸状に配置することにより熱交換作用を
行わせるように構成する例を示したが、両者の配置は同
軸状に限らず、熱交換可能な配置であれば良い。
【００１９】図３及び図４は、従来のガスバ−ナ１Ａと
本発明の実施例のガスバ−ナ１の特性比較をした特性図
で、図３は熱効率比較図であり、図４は窒素酸化物発生
量比較図である。図３は、ガスバ−ナ１Ａ，１が装備さ
れた炉の温度を横軸にとり、熱効率を縦軸にとった熱効
率比較図である。図中、実線は従来のガスバ−ナ１Ａの
特性を示し、破線は本発明のガスバ−ナ１の特性を示し
ている。図３から明らかなように、本発明のガスバ−ナ
１の熱効率は従来のガスバ−ナ１Ａより全温度範囲で高
くなっている。一方、図４は、ガスバ−ナ１Ａ，１が装
備された炉の温度を横軸にとり、縦軸に酸素１１％換算
の窒素酸化物ＮＯｘの排出量をとった窒素酸化物発生量
比較図である。図中、実線は従来のガスバ−ナ１Ａの特
性を示し、破線は本発明のガスバ−ナ１の特性を示して
いる。図４から明らかなように、本発明のガスバ−ナ１
の窒素酸化物ＮＯｘの排出量は、従来のガスバ−ナ１Ａ
よりほぼ全温度範囲で少なくなっている。
本発明の実施例のガスバ−ナ１の特性比較をした特性図
で、図３は熱効率比較図であり、図４は窒素酸化物発生
量比較図である。図３は、ガスバ−ナ１Ａ，１が装備さ
れた炉の温度を横軸にとり、熱効率を縦軸にとった熱効
率比較図である。図中、実線は従来のガスバ−ナ１Ａの
特性を示し、破線は本発明のガスバ−ナ１の特性を示し
ている。図３から明らかなように、本発明のガスバ−ナ
１の熱効率は従来のガスバ−ナ１Ａより全温度範囲で高
くなっている。一方、図４は、ガスバ−ナ１Ａ，１が装
備された炉の温度を横軸にとり、縦軸に酸素１１％換算
の窒素酸化物ＮＯｘの排出量をとった窒素酸化物発生量
比較図である。図中、実線は従来のガスバ−ナ１Ａの特
性を示し、破線は本発明のガスバ−ナ１の特性を示して
いる。図４から明らかなように、本発明のガスバ−ナ１
の窒素酸化物ＮＯｘの排出量は、従来のガスバ−ナ１Ａ
よりほぼ全温度範囲で少なくなっている。
【００２０】
【発明の効果】以上のように第１の発明によれば、給気
筒を通過するエアが排気筒を通過する排ガスの保有する
熱と熱交換され、加温された状態でエア入口から内管に
吸入されるため、排熱回収が行われ熱効率が向上され
る。また、排ガス出口から送り出された排ガスの一部が
排ガス循環路を通って給気筒の基端部に循環され、ベン
チュリ作用により負圧が高くなっているエア入口からエ
アとともに内管に吸入されるため、バ−ナノズル先端部
において排熱ガスが再燃焼されることから、燃焼が緩慢
となり火炎温度が低下して窒素酸化物ＮＯｘの発生量が
低減される。また、第２の発明によれば、排気筒と同軸
状に配設された給気筒からエア入口に供給されるエア
は、給気筒を通過する過程で、排ガス出口から排気筒に
送り出された排ガスの保有する熱と熱交換され、加温さ
れた状態でエア入口から内管に供給されるため、効率的
に排熱回収され、高い熱効率が得られる。一方、排ガス
出口から送り出された排ガスの一部が排ガス循環路を通
って給気筒の基端部に循環され、ベンチュリ作用により
負圧が高くなっているエア入口からエアとともに内管に
吸入されるため、バ−ナノズル先端部において排熱ガス
が再燃焼されることから、燃焼が緩慢となり火炎温度が
低下して窒素酸化物ＮＯｘの発生量が低減される。
筒を通過するエアが排気筒を通過する排ガスの保有する
熱と熱交換され、加温された状態でエア入口から内管に
吸入されるため、排熱回収が行われ熱効率が向上され
る。また、排ガス出口から送り出された排ガスの一部が
排ガス循環路を通って給気筒の基端部に循環され、ベン
チュリ作用により負圧が高くなっているエア入口からエ
アとともに内管に吸入されるため、バ−ナノズル先端部
において排熱ガスが再燃焼されることから、燃焼が緩慢
となり火炎温度が低下して窒素酸化物ＮＯｘの発生量が
低減される。また、第２の発明によれば、排気筒と同軸
状に配設された給気筒からエア入口に供給されるエア
は、給気筒を通過する過程で、排ガス出口から排気筒に
送り出された排ガスの保有する熱と熱交換され、加温さ
れた状態でエア入口から内管に供給されるため、効率的
に排熱回収され、高い熱効率が得られる。一方、排ガス
出口から送り出された排ガスの一部が排ガス循環路を通
って給気筒の基端部に循環され、ベンチュリ作用により
負圧が高くなっているエア入口からエアとともに内管に
吸入されるため、バ−ナノズル先端部において排熱ガス
が再燃焼されることから、燃焼が緩慢となり火炎温度が
低下して窒素酸化物ＮＯｘの発生量が低減される。
【図１】本発明の一実施例の構成を示した断面図であ
る。
る。
【図２】従来のガスバ−ナの構成を示した断面図であ
る。
る。
【図３】本発明のガスバ−ナと従来のガスバ−ナの熱効
率比較図である。
率比較図である。
【図４】本発明のガスバ−ナと従来のガスバ−ナの窒素
酸化物発生量比較図である。
酸化物発生量比較図である。
１ ガスバ−ナ ２ 内管 ３ 外管 ４ バ−ナボディ ５ バ−ナノズル ６ ガスパイプ ７ ガス入口 ８ ガスボディ ９ スパ−クプラグ １０ エア入口 １１ 空隙 １２ 排ガス出口 ２１ 排気筒 ２２ 給気筒 ２３ 排ガス循環パイプ ２４ ベンチュリ部 ２５ 空気予熱部 ２６ 排ガス循環部
Claims (2)
- 【請求項１】 外管の基端部に取着されたバ−ナボディ
を介して外部から供給されたガスとエア入口に供給され
たエアとを内管内に設けられたバ−ナノズル先端部で混
合して燃焼させた燃焼ガスを内管先端部で反転させて外
管と内管の間の空隙に流し、同空隙に連通されたバ−ナ
ボディ形成の排ガス出口から排ガスとして排出させるシ
ングルエンドラジアントチュ−ブ型のガスバ−ナにおい
て、基端部が前記排ガス出口に接続されて同排ガス出口
から送り出された前記排ガスを先端部から排出させる排
気筒と、先端部から取り入れられたエアが前記排気筒を
通過する排ガスの保有する熱と熱交換できるように配設
され、その熱交換により加温されたエアを前記エア入口
と接続された基端部から同エア入口に供給する給気筒
と、その給気筒の基端部に形成されて前記エアが前記エ
ア入口に供給される際に同基端部を通過するエアの速度
を早めることで負圧を高くするベンチュリ部と、前記排
気筒と前記給気筒の基端部とを連通して前記排ガスの一
部を前記給気筒の負圧の高い基端部に循環させる排ガス
循環路とを備えたことを特徴とするガスバ−ナ。 - 【請求項２】 外管の基端部に取着されたバ−ナボディ
を介して外部から供給されたガスとエア入口に供給され
たエアとを内管内に設けられたバ−ナノズル先端部で混
合して燃焼させた燃焼ガスを内管先端部で反転させて外
管と内管の間の空隙に流し、同空隙に連通されたバ−ナ
ボディ形成の排ガス出口から排ガスとして排出させるシ
ングルエンドラジアントチュ−ブ型のガスバ−ナにおい
て、基端部が前記排ガス出口に接続されて同排ガス出口
から送り出された前記排ガスを先端部から排出させる排
気筒と、先端部から取り入れられたエアが前記排気筒の
外周面との間に形成された空隙を通過する過程で前記排
ガスの保有する熱との熱交換により加温された状態で前
記エア入口と接続された基端部から同エア入口に供給さ
れるように前記排気筒と同軸状に配設された給気筒と、
その給気筒の基端部に形成されて前記エアが前記エア入
口に供給される際に同基端部を通過するエアの速度を早
めることで負圧を高くするベンチュリ部と、前記排気筒
と前記給気筒の基端部とを連通して前記排ガスの一部を
前記給気筒の負圧の高い基端部に循環させる排ガス循環
路とを備えたことを特徴とするガスバ−ナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6006314A JPH07217827A (ja) | 1994-01-25 | 1994-01-25 | ガスバ−ナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6006314A JPH07217827A (ja) | 1994-01-25 | 1994-01-25 | ガスバ−ナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07217827A true JPH07217827A (ja) | 1995-08-18 |
Family
ID=11634918
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6006314A Pending JPH07217827A (ja) | 1994-01-25 | 1994-01-25 | ガスバ−ナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07217827A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0914612A (ja) * | 1995-06-30 | 1997-01-17 | Chugai Ro Co Ltd | 熱交換器内蔵型低ＮＯｘラジアントチューブバーナ |
| JP2003097803A (ja) * | 2001-09-25 | 2003-04-03 | Kanto Yakin Kogyo Co Ltd | シングルエンド型管状燃焼バーナー |
| KR100411489B1 (ko) * | 2001-10-04 | 2003-12-18 | 이만수 | 방열버너의 가스 공급기 구조 |
| CN101846328A (zh) * | 2010-06-08 | 2010-09-29 | 无锡东和薄板装备制造有限公司 | 辐射管用的换热器 |
| CN105020703A (zh) * | 2015-07-13 | 2015-11-04 | 佛山市科皓燃烧设备制造有限公司 | 一种新型燃烧装置 |
| CN116398890A (zh) * | 2023-03-31 | 2023-07-07 | 商丘金中清重工有限公司 | 一种热裂解设备烟气余热回收装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52138728A (en) * | 1976-05-17 | 1977-11-19 | Daido Steel Co Ltd | Range nox combusting method of self-recirculation system radiant tube burner and its apparatus |
| JPS63231109A (ja) * | 1987-03-19 | 1988-09-27 | Toho Gas Co Ltd | チユ−ブバ−ナ |
-
1994
- 1994-01-25 JP JP6006314A patent/JPH07217827A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52138728A (en) * | 1976-05-17 | 1977-11-19 | Daido Steel Co Ltd | Range nox combusting method of self-recirculation system radiant tube burner and its apparatus |
| JPS63231109A (ja) * | 1987-03-19 | 1988-09-27 | Toho Gas Co Ltd | チユ−ブバ−ナ |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0914612A (ja) * | 1995-06-30 | 1997-01-17 | Chugai Ro Co Ltd | 熱交換器内蔵型低ＮＯｘラジアントチューブバーナ |
| JP2003097803A (ja) * | 2001-09-25 | 2003-04-03 | Kanto Yakin Kogyo Co Ltd | シングルエンド型管状燃焼バーナー |
| KR100411489B1 (ko) * | 2001-10-04 | 2003-12-18 | 이만수 | 방열버너의 가스 공급기 구조 |
| CN101846328A (zh) * | 2010-06-08 | 2010-09-29 | 无锡东和薄板装备制造有限公司 | 辐射管用的换热器 |
| CN105020703A (zh) * | 2015-07-13 | 2015-11-04 | 佛山市科皓燃烧设备制造有限公司 | 一种新型燃烧装置 |
| CN116398890A (zh) * | 2023-03-31 | 2023-07-07 | 商丘金中清重工有限公司 | 一种热裂解设备烟气余热回收装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110469851A (zh) | 一种自预热式烟气自循环型低氮无氧化烧嘴 | |
| JPH07217827A (ja) | ガスバ−ナ | |
| CN114087608B (zh) | 一种带有自预热式烟气循环的辐射管加热装置 | |
| CN110822705B (zh) | 燃烧换热装置、燃气壁挂炉和燃气热水器 | |
| KR101528807B1 (ko) | 코안다 효과를 이용한 초저 NOx 연소장치 | |
| JP3942466B2 (ja) | シングルエンド型ラジアントチューブ燃焼装置 | |
| CN205535798U (zh) | 一种用于热处理加热炉上的带缩口蓄热式烧嘴 | |
| CN109539252A (zh) | 一种高速燃烧器 | |
| CN217382952U (zh) | 等离子气化熔融炉 | |
| CN110307559B (zh) | 一种加热炉低氮排放燃烧系统 | |
| JP6594749B2 (ja) | ラジアントチューブバーナ | |
| JP3259843B2 (ja) | 燃焼炉および燃焼方法 | |
| CN109340750B (zh) | 一种低氮氧化物排放的方法及实现该方法的燃气燃烧器 | |
| JPH06193823A (ja) | 蓄熱式低ＮＯｘバーナ | |
| CN211739869U (zh) | 一种梭式窑冷却装置 | |
| JPH0223764B2 (ja) | ||
| CN216281382U (zh) | 一种具有加热的带集成换热器的高速烧嘴 | |
| CN224003721U (zh) | 一种燃气烧嘴换热器 | |
| CN209484594U (zh) | 一种高热值高速燃烧器 | |
| JP2003097803A (ja) | シングルエンド型管状燃焼バーナー | |
| JPS62112982A (ja) | 繊維焼成炉 | |
| KR940005104Y1 (ko) | 오일버어너의 2차 연소장치 | |
| JP2566116Y2 (ja) | 液体燃料燃焼装置 | |
| US1972053A (en) | Heating furnace and method of operating the same | |
| CN116294582A (zh) | 能够减少油烟的回火炉 |