JPH0721930Y2 - 可撓緩衝接手 - Google Patents
可撓緩衝接手Info
- Publication number
- JPH0721930Y2 JPH0721930Y2 JP1989013888U JP1388889U JPH0721930Y2 JP H0721930 Y2 JPH0721930 Y2 JP H0721930Y2 JP 1989013888 U JP1989013888 U JP 1989013888U JP 1388889 U JP1388889 U JP 1388889U JP H0721930 Y2 JPH0721930 Y2 JP H0721930Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flange
- pair
- spring
- joint
- coil spring
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Springs (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は可撓緩衝接手に関する。
例えばエンジンの運転試験においては、その出力軸に動
力計を連結するためにカップリングを使用するのである
が、回転数及びトルクが広範囲にわたる種々のエンジン
を対象とする関係上、カップリングとしては、取扱いが
容易であるとともに芯ずれ（偏芯量）及び芯ぶれ（偏心
角）に対するフレキシビリティを大きくしなければなら
ない等の理由のために、従来ラバーカップリングが広く
使用されている。
力計を連結するためにカップリングを使用するのである
が、回転数及びトルクが広範囲にわたる種々のエンジン
を対象とする関係上、カップリングとしては、取扱いが
容易であるとともに芯ずれ（偏芯量）及び芯ぶれ（偏心
角）に対するフレキシビリティを大きくしなければなら
ない等の理由のために、従来ラバーカップリングが広く
使用されている。
しかしながら、ラバーカップリングでは、トルク特性の
選択の自由度が制約され、低速回転時にハンティングを
生じて計測が困難となり、高負荷でのトルクの振動のた
めに寿命が短かく、ラバーが破壊して四散する等の問題
があるので、本出願人の一はこれらの問題を解決するた
めに、さきに特公昭55-6776号としてばね接手を提案し
た。
選択の自由度が制約され、低速回転時にハンティングを
生じて計測が困難となり、高負荷でのトルクの振動のた
めに寿命が短かく、ラバーが破壊して四散する等の問題
があるので、本出願人の一はこれらの問題を解決するた
めに、さきに特公昭55-6776号としてばね接手を提案し
た。
この構造によれば、第９図縦断面図及び第10図横断面図
に示すように、一方の軸端に嵌着される第１のフランジ
02と、第１のフランジ02を軸方向すきまｂ及び半径方向
すきまａを存して緩く囲繞する内向きＵ字状断面を有す
る環状リム05を同軸的に固着してなる第２のフランジ04
とを具え、上記第１のフランジ02と上記リム05との間に
推力軸受球09を複数配設し、第１のフランジ02及びリム
05に円周方向に等間隔でそれぞれ円周方向に延びる４個
の長孔0dを軸方向に貫通し、各貫通孔にそれぞれ貫通孔
の軸方向長さに等しい長さの一対のばね受座08,08′を
介してそれぞれコイルばね07を挿入する構造を採ってい
る。
に示すように、一方の軸端に嵌着される第１のフランジ
02と、第１のフランジ02を軸方向すきまｂ及び半径方向
すきまａを存して緩く囲繞する内向きＵ字状断面を有す
る環状リム05を同軸的に固着してなる第２のフランジ04
とを具え、上記第１のフランジ02と上記リム05との間に
推力軸受球09を複数配設し、第１のフランジ02及びリム
05に円周方向に等間隔でそれぞれ円周方向に延びる４個
の長孔0dを軸方向に貫通し、各貫通孔にそれぞれ貫通孔
の軸方向長さに等しい長さの一対のばね受座08,08′を
介してそれぞれコイルばね07を挿入する構造を採ってい
る。
ところで、エンジンの試運転台においては、エンジンと
動力計とを完全に同軸的に配設することは仲々に困難
で、実際には両者の軸にかなりの芯ずれ及び芯ぶれがあ
る状態で運転を行うことになるので、カップリングはこ
れらの芯ずれ及び芯ぶれを十分許容しながら、動力伝達
を行うことができるものでないと、焼付，振動等を起こ
して損傷するから、この点前記の構造では芯ぶれに対す
る許容性を欠くので、不向きである。
動力計とを完全に同軸的に配設することは仲々に困難
で、実際には両者の軸にかなりの芯ずれ及び芯ぶれがあ
る状態で運転を行うことになるので、カップリングはこ
れらの芯ずれ及び芯ぶれを十分許容しながら、動力伝達
を行うことができるものでないと、焼付，振動等を起こ
して損傷するから、この点前記の構造では芯ぶれに対す
る許容性を欠くので、不向きである。
本考案はこのような事情に鑑みて提案されたもので、芯
ずれ及び芯ぶれに対する十分な許容性を有し、ばね定数
の選定を容易にし、低速回転でのハンティングの発生を
防止し、広範囲の回転数及びトルクで安全にかつ長期間
の使用に耐え、特にエンジンのようなトルク変動特性の
入力の伝達に好適な高性能の可撓緩衝接手を提供するこ
とを目的とする。
ずれ及び芯ぶれに対する十分な許容性を有し、ばね定数
の選定を容易にし、低速回転でのハンティングの発生を
防止し、広範囲の回転数及びトルクで安全にかつ長期間
の使用に耐え、特にエンジンのようなトルク変動特性の
入力の伝達に好適な高性能の可撓緩衝接手を提供するこ
とを目的とする。
そのために本考案は、（１）項の考案では一方の軸端に
嵌着される第１のフランジと、他方の軸端に嵌着され上
記第１のフランジを軸方向及び半径方向のすきまを存し
て緩く囲繞する内向きＵ字状断面の環状リム部を形成す
る第２のフランジとを具え、上記第１のフランジ及び上
記リム部に円周方向に等間隔で配設されそれぞれ円周方
向に延びる偶数対の長孔を軸方向に中心対称的に貫通
し、上記各貫通長孔にそれぞれ上記貫通長孔の軸方向長
さに等しい長さの１対のばね受座を介して１対の並列コ
イルばねを挿入してなる可撓緩衝接手において、上記第
１のフランジとして央部から外周に向かってテーパーが
付された前後面を有する第１のフランジを具え、上記第
1,第２のフランジの対向面の一方の央部に部分的に表面
硬化加工を施したことを特徴とする。
嵌着される第１のフランジと、他方の軸端に嵌着され上
記第１のフランジを軸方向及び半径方向のすきまを存し
て緩く囲繞する内向きＵ字状断面の環状リム部を形成す
る第２のフランジとを具え、上記第１のフランジ及び上
記リム部に円周方向に等間隔で配設されそれぞれ円周方
向に延びる偶数対の長孔を軸方向に中心対称的に貫通
し、上記各貫通長孔にそれぞれ上記貫通長孔の軸方向長
さに等しい長さの１対のばね受座を介して１対の並列コ
イルばねを挿入してなる可撓緩衝接手において、上記第
１のフランジとして央部から外周に向かってテーパーが
付された前後面を有する第１のフランジを具え、上記第
1,第２のフランジの対向面の一方の央部に部分的に表面
硬化加工を施したことを特徴とする。
また、（２）項の考案では、上記（１）項の可撓緩衝接
手において、２対の長孔を設け一方の１対の長孔には第
１のコイルばねとして、ばね定数ka＝２〜10kgf/mm,他
方の１対の長孔には第２のコイルばねとしてばね定数kb
＝10〜30kgf/mmのコイルばねをそれぞれ挿入し、伝達動
力500PS/3500rpmを得ることを特徴とする。
手において、２対の長孔を設け一方の１対の長孔には第
１のコイルばねとして、ばね定数ka＝２〜10kgf/mm,他
方の１対の長孔には第２のコイルばねとしてばね定数kb
＝10〜30kgf/mmのコイルばねをそれぞれ挿入し、伝達動
力500PS/3500rpmを得ることを特徴とする。
このような構成により、芯ずれ及び芯ぶれに対する十分
な許容性を有し、ばね定数の選定を容易にし、低速回転
でのハンティングの発生を防止し、広範囲の回転数及び
トルクで安全にかつ長期間の使用に耐え、特にエンジン
のようなトルク変動特性の入力の伝達に好適な高性能の
可撓緩衝接手を得ることができる。
な許容性を有し、ばね定数の選定を容易にし、低速回転
でのハンティングの発生を防止し、広範囲の回転数及び
トルクで安全にかつ長期間の使用に耐え、特にエンジン
のようなトルク変動特性の入力の伝達に好適な高性能の
可撓緩衝接手を得ることができる。
本考案の実施例を図面について説明すると、第１〜４図
はその第１実施例を示すもので、第１図はその縦断面
図、第２図は第１図の横断面図、第３図は第２図のばね
受を示す部分拡大斜視図、第４図は第１図のたわみ，荷
重特性図、第５〜８図は本考案の第２実施例を示すもの
で、第５図はその縦断面図、第６図は第５図の横断面
図、第７図は第６図のコイルばねを示す部分拡大図、第
８図は第５図のたわみ，荷重特性図である。
はその第１実施例を示すもので、第１図はその縦断面
図、第２図は第１図の横断面図、第３図は第２図のばね
受を示す部分拡大斜視図、第４図は第１図のたわみ，荷
重特性図、第５〜８図は本考案の第２実施例を示すもの
で、第５図はその縦断面図、第６図は第５図の横断面
図、第７図は第６図のコイルばねを示す部分拡大図、第
８図は第５図のたわみ，荷重特性図である。
まず、第１〜４図の第１実施例を第９図に示した公知の
構造と比較すると、エンジン出力軸軸端に嵌着されたフ
ランジ2,動力計軸端に嵌着されたフランジ４に半径方向
すきまａ及び軸方向すきまｂを存してその外周部を囲繞
するＬ字状断面のリムが同軸的に固着され、フランジ2,
4とリム５に軸方向に穿設されたばね挿入孔ｄにばね受
座8,8′を介してコイルばね７が挿入されている点は、
第９図に示した構造とほぼ同一であるが、本考案ではフ
ランジ２の外周部に若干のテーパーを付し、その肉厚が
外向き半径方向に漸減しており、フランジ４ではフラン
ジ２の央部に対向する面にハッチングで示す部分に高周
波焼入れが施され、ばね挿入孔ｄにはそれぞればね受座
8,8′を介して、単一のコイルばねの代わりに、１対の
コイルばね7a,7aが並列的に挿入されており、スラスト
軸受球は挿入されていない。
構造と比較すると、エンジン出力軸軸端に嵌着されたフ
ランジ2,動力計軸端に嵌着されたフランジ４に半径方向
すきまａ及び軸方向すきまｂを存してその外周部を囲繞
するＬ字状断面のリムが同軸的に固着され、フランジ2,
4とリム５に軸方向に穿設されたばね挿入孔ｄにばね受
座8,8′を介してコイルばね７が挿入されている点は、
第９図に示した構造とほぼ同一であるが、本考案ではフ
ランジ２の外周部に若干のテーパーを付し、その肉厚が
外向き半径方向に漸減しており、フランジ４ではフラン
ジ２の央部に対向する面にハッチングで示す部分に高周
波焼入れが施され、ばね挿入孔ｄにはそれぞればね受座
8,8′を介して、単一のコイルばねの代わりに、１対の
コイルばね7a,7aが並列的に挿入されており、スラスト
軸受球は挿入されていない。
このような第１実施例において、フランジ２とリム５と
の間には半径方向すきまａ及び軸方向すきまｂが存在す
るので、フランジの芯ぶれの際、フランジ２のテーパー
面がフランジ４の対向面に当たるまで、フランジ２はフ
ランジ４に対して傾くことが可能となり、その際、フラ
ンジ2,4の央部は互いに当接するが、フランジ４の対向
央部は焼入れされているのに対して、フランジ２の対向
面は焼入れされていないから、両者は互いにかじること
なく、動力の伝達ができ、そのたわみと荷重の関係は第
４図に示す直線的関係で比較的小トルクの動力を円滑に
伝達する。
の間には半径方向すきまａ及び軸方向すきまｂが存在す
るので、フランジの芯ぶれの際、フランジ２のテーパー
面がフランジ４の対向面に当たるまで、フランジ２はフ
ランジ４に対して傾くことが可能となり、その際、フラ
ンジ2,4の央部は互いに当接するが、フランジ４の対向
央部は焼入れされているのに対して、フランジ２の対向
面は焼入れされていないから、両者は互いにかじること
なく、動力の伝達ができ、そのたわみと荷重の関係は第
４図に示す直線的関係で比較的小トルクの動力を円滑に
伝達する。
なお、上記実施例では、コイルばねとして比較的小径の
ものを２本並列的に同一挿入孔に挿入しているので、そ
の耐久性を高めることができる。また少なくも１対のコ
イルばねは半円筒状ばね受を介して両端が半円形の長孔
状断面を有するばね挿入孔に若干の予圧をもって挿入さ
れているので、本緩衝接手は外力が作用しない限りその
中心線は一直線に保たれ、外力が作用したときに、これ
に応じて可撓性を発揮することができる。
ものを２本並列的に同一挿入孔に挿入しているので、そ
の耐久性を高めることができる。また少なくも１対のコ
イルばねは半円筒状ばね受を介して両端が半円形の長孔
状断面を有するばね挿入孔に若干の予圧をもって挿入さ
れているので、本緩衝接手は外力が作用しない限りその
中心線は一直線に保たれ、外力が作用したときに、これ
に応じて可撓性を発揮することができる。
ここで、一方の１対のコイルばね7a,7aとしてばね定数k
a＝２〜10kgf/mmのもの、他方の１対のコイルばね7b,7b
としてばね定数kb＝10〜30kgf/mmのものを使用すると、
最大出力/rpm＝50〜500PS/3500rpm,最大トルク＝18〜20
0kgfmが得られるので得策である。
a＝２〜10kgf/mmのもの、他方の１対のコイルばね7b,7b
としてばね定数kb＝10〜30kgf/mmのものを使用すると、
最大出力/rpm＝50〜500PS/3500rpm,最大トルク＝18〜20
0kgfmが得られるので得策である。
次に、第５〜８図の第２実施例は下記の２点で第１実施
例と構造を若干異にする。
例と構造を若干異にする。
（１）第２実施例は第１実施例におけるフランジ2,フラ
ンジ４の対向面における中心孔をなくするとともに、フ
ランジ２の対向面を全面的に大きな母角を有する円錐面
となし、その央部にハッチングで示す部分に高周波焼入
れを施している。
ンジ４の対向面における中心孔をなくするとともに、フ
ランジ２の対向面を全面的に大きな母角を有する円錐面
となし、その央部にハッチングで示す部分に高周波焼入
れを施している。
（２）コイルばね7a,7aは比較的小さいばね定数kaのも
のを第７図（Ａ）に示すように、軸対称の関係にあるば
ね挿入孔に挿入し、コイルばね7b,7bは比較的大きいば
ね定数kbのものを同図（Ｂ）に示すように、あそびｃを
もって他方のばね挿入孔に挿入している。ここで、ばね
定数ka,kbは第１実施例で挙げた範囲のものを採用す
る。
のを第７図（Ａ）に示すように、軸対称の関係にあるば
ね挿入孔に挿入し、コイルばね7b,7bは比較的大きいば
ね定数kbのものを同図（Ｂ）に示すように、あそびｃを
もって他方のばね挿入孔に挿入している。ここで、ばね
定数ka,kbは第１実施例で挙げた範囲のものを採用す
る。
このような第２実施例によれば、第８図に示すように、
コイルばね7aによる特性ａとコイルばね7bによる特性ｂ
が合成されて折線状の非線型特性が得られ、最大出力＝
50〜500PS/3500rpm,最大トルク18〜200kgfmで比較的小
トルクから比較的大トルクまでの広範囲のトルクの円滑
な伝達が可能となる。
コイルばね7aによる特性ａとコイルばね7bによる特性ｂ
が合成されて折線状の非線型特性が得られ、最大出力＝
50〜500PS/3500rpm,最大トルク18〜200kgfmで比較的小
トルクから比較的大トルクまでの広範囲のトルクの円滑
な伝達が可能となる。
このような第２実施例の構造によれば、フランジ２とフ
ランジ４は対向面の中心で点接触状態にあり、中心にお
ける軸方向すきまは零であるが、半径方向すきまａがあ
るから、芯ぶれの際、フランジ２の円錐面が対向するフ
ランジ４の面に当接するまで傾くことが可能であり、そ
の際、両フランジの対向面は央部で当接するが、フラン
ジ２の央部は焼入れされているのに対してフランジ４の
対向面は焼入れされていないので、両者は互いにかじる
ことがなく、比較的大トルクの伝達をも円滑に行うこと
ができる。
ランジ４は対向面の中心で点接触状態にあり、中心にお
ける軸方向すきまは零であるが、半径方向すきまａがあ
るから、芯ぶれの際、フランジ２の円錐面が対向するフ
ランジ４の面に当接するまで傾くことが可能であり、そ
の際、両フランジの対向面は央部で当接するが、フラン
ジ２の央部は焼入れされているのに対してフランジ４の
対向面は焼入れされていないので、両者は互いにかじる
ことがなく、比較的大トルクの伝達をも円滑に行うこと
ができる。
要するに（１）項の考案によれば、一方の軸端に嵌着さ
れる第１のフランジと、他方の軸端に嵌着され上記第１
のフランジを軸方向及び半径方向のすきまを存して緩く
囲繞する内向きＵ字状断面の環状リム部を形成する第２
のフランジとを具え、上記第１のフランジ及び上記リム
部に円周方向に等間隔で配設されそれぞれ円周方向に延
びる偶数対の長孔を軸方向に中心対称的に貫通し、上記
各貫通長孔にそれぞれ上記貫通長孔の軸方向長さに等し
い長さの１対のばね受座を介して１対の並列コイルばね
を挿入してなる可撓緩衝接手において、上記第１のフラ
ンジとして央部から外周に向かってテーパーが付された
前後面を有する第１のフランジを具え、上記第1,第２の
フランジの対向面の一方の央部に部分的に表面硬化加工
を施したことにより、芯ずれ及び芯ぶれに対する十分な
許容性を有し、ばね定数の選定を容易にし、低速回転で
のハンティングの発生を防止し、広範囲の回転数及びト
ルクで安全にかつ長期間の使用に耐え、特にエンジンの
ようなトルク変動特性の入力の伝達に好適な高性能の可
撓緩衝接手を得るから、本考案は産業上極めて有益なも
のである。
れる第１のフランジと、他方の軸端に嵌着され上記第１
のフランジを軸方向及び半径方向のすきまを存して緩く
囲繞する内向きＵ字状断面の環状リム部を形成する第２
のフランジとを具え、上記第１のフランジ及び上記リム
部に円周方向に等間隔で配設されそれぞれ円周方向に延
びる偶数対の長孔を軸方向に中心対称的に貫通し、上記
各貫通長孔にそれぞれ上記貫通長孔の軸方向長さに等し
い長さの１対のばね受座を介して１対の並列コイルばね
を挿入してなる可撓緩衝接手において、上記第１のフラ
ンジとして央部から外周に向かってテーパーが付された
前後面を有する第１のフランジを具え、上記第1,第２の
フランジの対向面の一方の央部に部分的に表面硬化加工
を施したことにより、芯ずれ及び芯ぶれに対する十分な
許容性を有し、ばね定数の選定を容易にし、低速回転で
のハンティングの発生を防止し、広範囲の回転数及びト
ルクで安全にかつ長期間の使用に耐え、特にエンジンの
ようなトルク変動特性の入力の伝達に好適な高性能の可
撓緩衝接手を得るから、本考案は産業上極めて有益なも
のである。
また、（２）項の考案によれば、比較的少数種類のばね
定数のコイルばねを用意することで広範囲の動力及びト
ルクの伝達に好適な経済的な可撓緩衝接手を得るから、
本考案は産業上極めて有益なものである。
定数のコイルばねを用意することで広範囲の動力及びト
ルクの伝達に好適な経済的な可撓緩衝接手を得るから、
本考案は産業上極めて有益なものである。
第１図は本考案を比較的小トルクの伝達に適用した第１
実施例を示す縦断面図、第２図は第１図の横断面図、第
３図は第２図のばね受を示す部分拡大斜視図、第４図は
第１図のたわみ，荷重特性図、第５〜８図は本考案の第
２実施例を示すもので、第５図はその縦断面図、第６図
は第５図の横断面図、第７図は第６図のコイルばねを示
す部分拡大図、第８図は第５図のたわみ，荷重特性図で
ある。 第９図は公知の可撓緩衝接手を示す縦断面図、第10図は
第９図の横断面図である。 １……エンジン出力軸、２……フランジ、３……動力計
軸端、４……リム付フランジ、５……リム、7a,7b……
コイルばね、8,8′……ばね受座、ａ……半径方向すき
ま、ｂ……軸方向すきま、ｃ……あそび、d,d′……ば
ね挿入孔。
実施例を示す縦断面図、第２図は第１図の横断面図、第
３図は第２図のばね受を示す部分拡大斜視図、第４図は
第１図のたわみ，荷重特性図、第５〜８図は本考案の第
２実施例を示すもので、第５図はその縦断面図、第６図
は第５図の横断面図、第７図は第６図のコイルばねを示
す部分拡大図、第８図は第５図のたわみ，荷重特性図で
ある。 第９図は公知の可撓緩衝接手を示す縦断面図、第10図は
第９図の横断面図である。 １……エンジン出力軸、２……フランジ、３……動力計
軸端、４……リム付フランジ、５……リム、7a,7b……
コイルばね、8,8′……ばね受座、ａ……半径方向すき
ま、ｂ……軸方向すきま、ｃ……あそび、d,d′……ば
ね挿入孔。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者 斉藤 正人 東京都港区芝５丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内 (72)考案者 高津 淳二 東京都港区芝５丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内 (72)考案者 我妻 啓一 神奈川県藤沢市辻堂神台１丁目３番１号 関東特殊製鋼株式会社内 (56)参考文献 特開 昭59−230899（ＪＰ，Ａ) 実開 昭61−16428（ＪＰ，Ｕ)
Claims (2)
- 【請求項１】一方の軸端に嵌着される第１のフランジ
と、他方の軸端に嵌着され上記第１のフランジを軸方向
及び半径方向のすきまを存して緩く囲繞する内向きＵ字
状断面の環状リム部を形成する第２のフランジとを具
え、上記第１のフランジ及び上記リム部に円周方向に等
間隔で配設されそれぞれ円周方向に延びる偶数対の長孔
を軸方向に中心対称的に貫通し、上記各貫通長孔にそれ
ぞれ上記貫通長孔の軸方向長さに等しい長さの１対のば
ね受座を介して１対の並列コイルばねを挿入してなる可
撓緩衝接手において、上記第１のフランジとして央部か
ら外周に向かってテーパーが付された前後面を有する第
１のフランジを具え、上記第1,第２のフランジの対向面
の一方の央部に部分的に表面硬化加工を施したことを特
徴とする可撓緩衝接手。 - 【請求項２】上記（１）項の可撓緩衝接手において、２
対の長孔を設けその一方の１対の長孔には第１のコイル
ばねとして、ばね定数ka＝２〜10kgf/mm,他方の１対の
長孔には第２のコイルばねとしてばね定数kb＝10〜30kg
f/mmのコイルばねをそれぞれ挿入し、伝達動力500PS/35
00rpmを得ることを特徴とする可撓緩衝接手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989013888U JPH0721930Y2 (ja) | 1988-05-19 | 1989-02-08 | 可撓緩衝接手 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6520188 | 1988-05-19 | ||
| JP63-65201 | 1988-05-19 | ||
| JP1989013888U JPH0721930Y2 (ja) | 1988-05-19 | 1989-02-08 | 可撓緩衝接手 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02117430U JPH02117430U (ja) | 1990-09-20 |
| JPH0721930Y2 true JPH0721930Y2 (ja) | 1995-05-17 |
Family
ID=31717278
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1989013888U Expired - Lifetime JPH0721930Y2 (ja) | 1988-05-19 | 1989-02-08 | 可撓緩衝接手 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0721930Y2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59230899A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-25 | Kanto Tokushu Seikou Kk | 舶用動力伝達装置 |
-
1989
- 1989-02-08 JP JP1989013888U patent/JPH0721930Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02117430U (ja) | 1990-09-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6217456B1 (en) | Telescopic shaft | |
| US7144325B2 (en) | Cam bar centering mechanism | |
| US4551115A (en) | Driveshaft coupling with elastomer damper | |
| US4781486A (en) | Shaft coupling | |
| WO2007111316A1 (ja) | 車輪用軸受装置 | |
| US20030232656A1 (en) | Rolling ball spline slip joint formed from two tubular members | |
| US4871342A (en) | Drive-train torque-transmitting disk | |
| EP0779444B1 (en) | Shaft assembly | |
| US6976922B2 (en) | Precision thrust bearing joint | |
| US20060046858A1 (en) | Driveshaft assembly with torque ring coupling | |
| JP3195949B2 (ja) | プロペラシャフトおよびそのダイナミックダンパ | |
| US4430066A (en) | Resiliently supported connection unit for joining a transmission shaft to a transmission coupling element | |
| US4120176A (en) | Universal joint | |
| JPH0721930Y2 (ja) | 可撓緩衝接手 | |
| CN101304889B (zh) | 具有端齿和轮轴轴承的轮毂/万向接头组件 | |
| EP1141566B1 (en) | Ball cam centering mechanism | |
| GB1578336A (en) | Propeller shaft assemblies incorporating universal joints | |
| CN101287920A (zh) | 在接附方法中带有优化的比的直接转矩流连接 | |
| US20050101391A1 (en) | Constant velocity joint having friction reducing web locators | |
| JPH08290722A (ja) | プロペラシャフトのダイナミックダンパー取付構造 | |
| JPH07741Y2 (ja) | 可撓緩衝接手 | |
| JP3136303B2 (ja) | 自在継手用軸受カップ | |
| JPH0611416A (ja) | エンジンの試運転装置 | |
| US20200393001A1 (en) | Coulomb friction axle damper | |
| JP2001246903A (ja) | ハブユニット |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |