JPH0723481B2 - ステンレス鋼粉 - Google Patents
ステンレス鋼粉Info
- Publication number
- JPH0723481B2 JPH0723481B2 JP61191243A JP19124386A JPH0723481B2 JP H0723481 B2 JPH0723481 B2 JP H0723481B2 JP 61191243 A JP61191243 A JP 61191243A JP 19124386 A JP19124386 A JP 19124386A JP H0723481 B2 JPH0723481 B2 JP H0723481B2
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- JP
- Japan
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- stainless steel
- steel powder
- density
- ppm
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はステンレス鋼粉に係り、特に圧縮密度、焼結密
度を向上し得る粉末冶金用に好適なステンレス鋼粉に関
する。
度を向上し得る粉末冶金用に好適なステンレス鋼粉に関
する。
（従来の技術及び解決しようとする問題点） ステンレス鋼粉にはNi系、Cr系などがあるが、Ni系ステ
ンレス鋼粉は耐食性、耐熱性、非磁性などステンレスの
特徴を活かした焼結機械部品、各種フィルター等に適し
ており、Cr系ステンレス鋼粉は高強度、耐摩耗焼結材用
に適している。
ンレス鋼粉は耐食性、耐熱性、非磁性などステンレスの
特徴を活かした焼結機械部品、各種フィルター等に適し
ており、Cr系ステンレス鋼粉は高強度、耐摩耗焼結材用
に適している。
このようなステンレス鋼粉は、一般に、原料を高周波誘
導炉等の溶解炉で溶解、精錬し、次いで水噴霧法により
溶湯を霧化して製造されているが、不純物レベルが高く
硬質化しやすいため、圧縮密度や焼結密度が上がらず、
焼結体の特性が劣化するという問題があった。
導炉等の溶解炉で溶解、精錬し、次いで水噴霧法により
溶湯を霧化して製造されているが、不純物レベルが高く
硬質化しやすいため、圧縮密度や焼結密度が上がらず、
焼結体の特性が劣化するという問題があった。
そこで、これらの密度を向上させる方法が種々研究され
るようになり、焼鈍によって軟質化したり、或いは、例
えば、特開昭61−30604号公報に示すように、溶解・精
錬工程でいわゆるAOD炉（アルゴン・酸素精錬炉）等を
使用して窒素含有量を150ppm以下、酸素含有量を1000pp
m以下のように主として窒素含有量を低減する等の試み
がある。しかし、焼鈍による軟質化はコスト上昇を招
き、一方、このような不純物量の低減により圧縮密度や
焼結密度は一応向上するものの、大幅な改善は期待でき
ないのが現状である。
るようになり、焼鈍によって軟質化したり、或いは、例
えば、特開昭61−30604号公報に示すように、溶解・精
錬工程でいわゆるAOD炉（アルゴン・酸素精錬炉）等を
使用して窒素含有量を150ppm以下、酸素含有量を1000pp
m以下のように主として窒素含有量を低減する等の試み
がある。しかし、焼鈍による軟質化はコスト上昇を招
き、一方、このような不純物量の低減により圧縮密度や
焼結密度は一応向上するものの、大幅な改善は期待でき
ないのが現状である。
（発明の目的） 本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、圧縮密度、焼
結密度を顕著に向上し得るステンレス鋼粉を提供するこ
とを目的とするものである。
結密度を顕著に向上し得るステンレス鋼粉を提供するこ
とを目的とするものである。
（発明の構成） 上記目的を達成するため、本発明者は、ステンレス鋼粉
中の不純物を低減する従来の方法について種々検討した
ところ、不純物として単に酸素や窒素の含有量を低減す
るだけではステンレス鋼粉の硬質化を効果的に防止でき
ないことが判明した。そこで他の不純物について低減策
を研究した結果、酸素や窒素のほか、特にAlN、TiNなど
の窒化物を低下させるならば、ステンレス鋼粉の硬さ、
特にクロム系ステンレス鋼粉の硬さを低下でき、したが
って、圧縮密度や焼結密度を更に向上できることを見い
出したものである。
中の不純物を低減する従来の方法について種々検討した
ところ、不純物として単に酸素や窒素の含有量を低減す
るだけではステンレス鋼粉の硬質化を効果的に防止でき
ないことが判明した。そこで他の不純物について低減策
を研究した結果、酸素や窒素のほか、特にAlN、TiNなど
の窒化物を低下させるならば、ステンレス鋼粉の硬さ、
特にクロム系ステンレス鋼粉の硬さを低下でき、したが
って、圧縮密度や焼結密度を更に向上できることを見い
出したものである。
すなわち、本発明に係るステンレス鋼粉は、TotalAl≦4
0ppm、TotalTi≦150ppm、TotalO≦2000ppm、TotalN≦15
0ppmに規制したことを特徴とするものである。
0ppm、TotalTi≦150ppm、TotalO≦2000ppm、TotalN≦15
0ppmに規制したことを特徴とするものである。
次に、本発明のステンレス鋼粉における化学成分の限定
理由を説明する。
理由を説明する。
TotalAlを40ppm以下に限定したのは、40ppmを超えて含
有させると、生成されるAlNの量が多くなり、ステンレ
ス鋼粉の硬さが高くなり過ぎ、したがって、圧縮密度や
焼結密度を向上することが出来ないからである。
有させると、生成されるAlNの量が多くなり、ステンレ
ス鋼粉の硬さが高くなり過ぎ、したがって、圧縮密度や
焼結密度を向上することが出来ないからである。
TotalTiを150ppm以下に限定したのは、150ppmを超えて
含有させると、生成されるTiNの量が多くなり、ステン
レス鋼粉の硬さが高くなり過ぎ、したがって、圧縮密度
や焼結密度を向上することが出来ないからである。
含有させると、生成されるTiNの量が多くなり、ステン
レス鋼粉の硬さが高くなり過ぎ、したがって、圧縮密度
や焼結密度を向上することが出来ないからである。
TotalOを2000ppm以下に限定したのは、2000ppmを超えて
含有させると、生成される酸化物の量が多くなるため
に、ステンレス鋼粉の硬さが高く、しかも結合し難くな
り、したがって、圧縮密度や焼結密度を向上することが
出来ないばかりでなく、焼結強度を向上するこができな
いからである。
含有させると、生成される酸化物の量が多くなるため
に、ステンレス鋼粉の硬さが高く、しかも結合し難くな
り、したがって、圧縮密度や焼結密度を向上することが
出来ないばかりでなく、焼結強度を向上するこができな
いからである。
また、TotalNを150ppm以下に限定したのは、150ppmを超
えて、含有させると、生成されるAlN、TiNなどの窒化物
の量が多くなり、ステンレス鋼粉の硬さが高くなり過
ぎ、したがって、圧縮密度や焼結密度を向上することが
出来ないからである。
えて、含有させると、生成されるAlN、TiNなどの窒化物
の量が多くなり、ステンレス鋼粉の硬さが高くなり過
ぎ、したがって、圧縮密度や焼結密度を向上することが
出来ないからである。
以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。
本発明のステンレス鋼粉は、まず、AOD炉を使用して溶
鋼中の窒素、酸素を低減させ、次いで高周波誘導炉等の
溶解炉によって原料を再溶解し、その後水噴霧法にて霧
化し製造する。この場合、通常の操業により得られるAO
D材は、窒素が150〜200ppm含まれるが、窒素ガスの使用
による窒素のピックアップを防止するためにArガスを使
用すれば、100〜150ppmに低減され、また酸素含有量は2
000ppm以下に低減される。
鋼中の窒素、酸素を低減させ、次いで高周波誘導炉等の
溶解炉によって原料を再溶解し、その後水噴霧法にて霧
化し製造する。この場合、通常の操業により得られるAO
D材は、窒素が150〜200ppm含まれるが、窒素ガスの使用
による窒素のピックアップを防止するためにArガスを使
用すれば、100〜150ppmに低減され、また酸素含有量は2
000ppm以下に低減される。
しかし、TiやAlの含有量レベルは、通常、Alが50〜60pp
m、Tiが200ppm程度と高く、鋼中にAlN、TiN等の窒化物
が多く存在し、硬度低下は期待できない。これは、ステ
ンレス鋼の溶解の場合、原料として用いるクロム源から
Tiなどの不純物が混入するためであり、AOD炉を用いて
もこのような不純物量を低減することは不可能である。
m、Tiが200ppm程度と高く、鋼中にAlN、TiN等の窒化物
が多く存在し、硬度低下は期待できない。これは、ステ
ンレス鋼の溶解の場合、原料として用いるクロム源から
Tiなどの不純物が混入するためであり、AOD炉を用いて
もこのような不純物量を低減することは不可能である。
そこで、通常の溶解、精錬工程であっても効果的にTi
N、AlNなどの窒化物量を低減するには、Ti、Alの少ない
原料を用い、特にクロム源であるFe−Cr合金として低T
i、Alのものを使用すればよい。
N、AlNなどの窒化物量を低減するには、Ti、Alの少ない
原料を用い、特にクロム源であるFe−Cr合金として低T
i、Alのものを使用すればよい。
かくして得られたステンレス鋼の溶湯は、AlとTiが従来
の含有量レベルより低く、Alが40ppm以下、Tiが150ppm
以下に低減されているので、従来と同様、水噴霧法によ
って霧化すれば、硬度の低いステンレス鋼粉が得られ
る。
の含有量レベルより低く、Alが40ppm以下、Tiが150ppm
以下に低減されているので、従来と同様、水噴霧法によ
って霧化すれば、硬度の低いステンレス鋼粉が得られ
る。
（実施例） クロム源として低Al、TiのFe−Cr合金を用いた原料をAr
ガスを使用するAOD炉によって精錬し、次いで1ton高周
波誘導溶解炉によって再溶解し、得られた溶湯を水噴霧
法にて霧化して、第１表に示す化学成分（wt％）を有す
る各種ステンレス鋼粉を得た。
ガスを使用するAOD炉によって精錬し、次いで1ton高周
波誘導溶解炉によって再溶解し、得られた溶湯を水噴霧
法にて霧化して、第１表に示す化学成分（wt％）を有す
る各種ステンレス鋼粉を得た。
また、比較のため、クロム源として通常のFe−Cr合金を
用い、同様にして溶解、精錬し、水噴霧法にてステンレ
ス鋼粉を得た。
用い、同様にして溶解、精錬し、水噴霧法にてステンレ
ス鋼粉を得た。
これらのステンレス鋼粉を使用して常法により成形、焼
結し、得られた成形体、焼結体のそれぞれの密度を調べ
た。その結果を第２表に示す。
結し、得られた成形体、焼結体のそれぞれの密度を調べ
た。その結果を第２表に示す。
第２表から明らかなように、本発明のステンレス鋼粉を
用いた場合には、圧縮密度、焼結密度のいずれも改善さ
れており、特に焼結密度が大幅に向上している。また、
Al、Ti含有量を低減させれば、酸素含有量が比較的多く
ても改善効果が減殺されない。
用いた場合には、圧縮密度、焼結密度のいずれも改善さ
れており、特に焼結密度が大幅に向上している。また、
Al、Ti含有量を低減させれば、酸素含有量が比較的多く
ても改善効果が減殺されない。
次に、上記410系において、本発明例として、Ti含有量
を100ppm、Al含有量を10ppmに規制した溶湯と、従来例
として、Ti含有量が200ppm、Al含有量が60ppmの溶湯に
つき、炭素当量（Ｃ＋aN）（a:定数）を変化させる精錬
を行い、水噴霧法にてステンレス鋼粉を製造し、これを
成形して圧縮密度を調べた。その結果は第１図に示すと
うり、炭素当量（特に窒素含有量）を低下させることに
よって圧縮密度を上げることができるが、Ti、Al含有量
の少ない本発明例の方が従来例よりも圧縮密度の改善効
果が大きく、したがって、焼結密度の改善効果も大きく
なる。
を100ppm、Al含有量を10ppmに規制した溶湯と、従来例
として、Ti含有量が200ppm、Al含有量が60ppmの溶湯に
つき、炭素当量（Ｃ＋aN）（a:定数）を変化させる精錬
を行い、水噴霧法にてステンレス鋼粉を製造し、これを
成形して圧縮密度を調べた。その結果は第１図に示すと
うり、炭素当量（特に窒素含有量）を低下させることに
よって圧縮密度を上げることができるが、Ti、Al含有量
の少ない本発明例の方が従来例よりも圧縮密度の改善効
果が大きく、したがって、焼結密度の改善効果も大きく
なる。
（発明の効果） 以上詳述したように、本発明によれば、鋼中不不純物と
して酸素、窒素のみならず、TiN、AlNなどの窒化物量を
低減したステンレス鋼粉が提供できるので、その硬度を
低下でき、したがって、圧縮密度並びに焼結密度を大幅
に改善することが可能となり、優れた特性の焼結品を製
造することができる。
して酸素、窒素のみならず、TiN、AlNなどの窒化物量を
低減したステンレス鋼粉が提供できるので、その硬度を
低下でき、したがって、圧縮密度並びに焼結密度を大幅
に改善することが可能となり、優れた特性の焼結品を製
造することができる。
第１図はステンレス鋼粉の炭素当量と圧縮密度の関係を
示す図である。
示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】TotalAl≦40ppm、TotalTi≦150ppm、Total
O≦2000ppm、TotalN≦150ppmに規制したことを特徴とす
るステンレス鋼粉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61191243A JPH0723481B2 (ja) | 1986-08-15 | 1986-08-15 | ステンレス鋼粉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61191243A JPH0723481B2 (ja) | 1986-08-15 | 1986-08-15 | ステンレス鋼粉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6347302A JPS6347302A (ja) | 1988-02-29 |
| JPH0723481B2 true JPH0723481B2 (ja) | 1995-03-15 |
Family
ID=16271278
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61191243A Expired - Lifetime JPH0723481B2 (ja) | 1986-08-15 | 1986-08-15 | ステンレス鋼粉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0723481B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0456703A (ja) * | 1990-06-27 | 1992-02-24 | Daido Steel Co Ltd | 粉末冶金用ステンレス鋼粉末 |
| JPH0456704A (ja) * | 1990-06-27 | 1992-02-24 | Daido Steel Co Ltd | 粉末冶金用ステンレス鋼粉末 |
| JP3258765B2 (ja) * | 1993-06-02 | 2002-02-18 | 川崎製鉄株式会社 | 高強度鉄系焼結体の製造方法 |
| KR100297764B1 (ko) * | 1998-04-27 | 2001-08-07 | 윤종용 | 고밀도 기록/재생 가능한 광픽업장치 |
| US7837812B2 (en) | 2004-05-21 | 2010-11-23 | Ati Properties, Inc. | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
| JP4825140B2 (ja) * | 2007-01-15 | 2011-11-30 | 株式会社小糸製作所 | 車両用灯具 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6130604A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Taiheiyo Kinzoku Kk | 粉末冶金用ステンレス鋼粉 |
-
1986
- 1986-08-15 JP JP61191243A patent/JPH0723481B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6347302A (ja) | 1988-02-29 |
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