JPH0723510B2 - 含硼素オーステナイト系ステンレス鋼のホットコイルの製造方法 - Google Patents
含硼素オーステナイト系ステンレス鋼のホットコイルの製造方法Info
- Publication number
- JPH0723510B2 JPH0723510B2 JP63018532A JP1853288A JPH0723510B2 JP H0723510 B2 JPH0723510 B2 JP H0723510B2 JP 63018532 A JP63018532 A JP 63018532A JP 1853288 A JP1853288 A JP 1853288A JP H0723510 B2 JPH0723510 B2 JP H0723510B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- stainless steel
- austenitic stainless
- temperature
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は，含硼素オーステナイト系ステンレス鋼のホッ
トコイルの製造方法に関する。
トコイルの製造方法に関する。
含硼素オーステナイト系ステンレス鋼は，熱中性子吸収
断面積が大きいという特質があり且つ耐食性にも優れる
ことから熱中性子遮蔽材料として好適である。しかし，
鋼中のＢとFeやCrが化合した硼化物を中心とする金属間
化合物の析出によって熱間加工性を著しく害するので，
鋼帯の製造が難しい。
断面積が大きいという特質があり且つ耐食性にも優れる
ことから熱中性子遮蔽材料として好適である。しかし，
鋼中のＢとFeやCrが化合した硼化物を中心とする金属間
化合物の析出によって熱間加工性を著しく害するので，
鋼帯の製造が難しい。
特公昭57−45464号公報は，含Ｂステンレス鋼の熱間加
工性はAlの添加によって改善されると教示する。
工性はAlの添加によって改善されると教示する。
特開昭55−89459号公報は，含Ｂステンレス鋼にＶを添
加すると硼化物の形態が改善されるので熱間加工性が改
善されると教示する。
加すると硼化物の形態が改善されるので熱間加工性が改
善されると教示する。
しかし，これらの合金元素の添加による熱間加工性の改
善効果の教示にかかわらず，通常の熱間圧延機によって
含硼素オーステナイト系ステンレス鋼帯を製造すること
は困難である。事実，前記の公報はいずれも含Ｂステン
レス鋼帯の製造法を記載していない。
善効果の教示にかかわらず，通常の熱間圧延機によって
含硼素オーステナイト系ステンレス鋼帯を製造すること
は困難である。事実，前記の公報はいずれも含Ｂステン
レス鋼帯の製造法を記載していない。
本発明者らは，特願昭61−240244号において,Bを0.2〜
1.2重量％含有するオーステナイト系ステンレス鋼のス
ラブまたは鋼塊を1150℃以上1200℃以下の温度に加熱
し，粗圧延機と仕上圧延機を用いて圧延終了温度が1000
℃以上となるように熱間圧延を行うことからなる含硼素
オーステナイト系ステンレス鋼の熱延鋼帯の製造法の発
明を提案した。
1.2重量％含有するオーステナイト系ステンレス鋼のス
ラブまたは鋼塊を1150℃以上1200℃以下の温度に加熱
し，粗圧延機と仕上圧延機を用いて圧延終了温度が1000
℃以上となるように熱間圧延を行うことからなる含硼素
オーステナイト系ステンレス鋼の熱延鋼帯の製造法の発
明を提案した。
本発明は，前記特願昭61−240244号に提案した方法の一
層の改善を目的としたものである。すなわち，本発明者
らは含硼素オーステナイト系ステンレス鋼の熱間加工性
についてさらに研究を続けてきたが，先に提案した該方
法においてはホットコイルに割れ疵の発生することもあ
り，その原因究明と共にこれの防止を目的としたもので
ある。
層の改善を目的としたものである。すなわち，本発明者
らは含硼素オーステナイト系ステンレス鋼の熱間加工性
についてさらに研究を続けてきたが，先に提案した該方
法においてはホットコイルに割れ疵の発生することもあ
り，その原因究明と共にこれの防止を目的としたもので
ある。
本発明は含硼素オーステナイト系ステンレス鋼のホット
コイルを割れ疵なく製造する方法を提供するものであ
り，その要旨とするところは,Bを0.2〜1.2重量％含有す
るオーステナイト系ステンレス鋼の鋼塊を製造し，この
鋼塊を1150℃以上1200℃以下の温度に加熱して20〜70％
の圧下を行なう分塊スラブ製造工程と，得られた分塊ス
ラブを1150℃以上1200℃以下の温度に加熱して20〜70％
圧下を行なう中間スラブ製造工程とを経たうえ，該中間
スラブを1150℃以上1200℃以下の温度に加熱して鋼帯に
まで熱延することを特徴とする。また連続鋳造を行なう
場合においては,Bは0.2〜1.2重量％含有するオーステナ
イト系ステンレス鋼の連鋳スラブを製造し，この連鋳ス
ラブを1150℃以上1200℃以下の温度に加熱して20〜70％
圧下を行なう中間スラブ製造工程を経たうえ，該中間ス
ラブを1150℃以上1200℃以下の温度に加熱して鋼帯にま
で熱延することを特徴とする。
コイルを割れ疵なく製造する方法を提供するものであ
り，その要旨とするところは,Bを0.2〜1.2重量％含有す
るオーステナイト系ステンレス鋼の鋼塊を製造し，この
鋼塊を1150℃以上1200℃以下の温度に加熱して20〜70％
の圧下を行なう分塊スラブ製造工程と，得られた分塊ス
ラブを1150℃以上1200℃以下の温度に加熱して20〜70％
圧下を行なう中間スラブ製造工程とを経たうえ，該中間
スラブを1150℃以上1200℃以下の温度に加熱して鋼帯に
まで熱延することを特徴とする。また連続鋳造を行なう
場合においては,Bは0.2〜1.2重量％含有するオーステナ
イト系ステンレス鋼の連鋳スラブを製造し，この連鋳ス
ラブを1150℃以上1200℃以下の温度に加熱して20〜70％
圧下を行なう中間スラブ製造工程を経たうえ，該中間ス
ラブを1150℃以上1200℃以下の温度に加熱して鋼帯にま
で熱延することを特徴とする。
本発明者らはＢ添加オーステナイト系ステンレス鋼の熱
間加工性について種々の試験研究を行ったところ，該Ｂ
添加鋼の熱間加工性はひずみ速度の増加によって顕著に
低下するが，いったん高温での鍛造加工（つまり圧下）
を行ったあと適切に熱処理すると，高温引張による破断
が顕著に改善されることを見出した。より具体的には，
該Ｂ添加鋼の高温引張による破断は，硼化物を起点とし
て或いは硼化物とマトリックスとの境界において生じる
ことが明らかにされたのであるが，鍛造加工（圧下）と
熱処理を適切に行なうと該硼化物を微細に分散させるこ
とができ，破壊の起点となる箇所が微細に分散される結
果，熱間加工性が著しく向上することがわかった。本発
明はこの知見事実を実際のホットコイルの製造ラインに
おいて実現したものであり，通常のように分塊スラブま
たは連続鋳造スラブを直接熱間圧延してホットコイルを
製造するのではなく，途中に中間スラブを製造する工程
を追加し，ここで鍛造効果と熱処理効果を十分に発揮さ
せてから仕上げ熱間圧延を行なうのであり，この方法に
よると,Bを多量に含有する含硼素オーステナイト系ステ
ンレス鋼であっても割れ疵のないホットコイルが安定し
て得られることがわかった。
間加工性について種々の試験研究を行ったところ，該Ｂ
添加鋼の熱間加工性はひずみ速度の増加によって顕著に
低下するが，いったん高温での鍛造加工（つまり圧下）
を行ったあと適切に熱処理すると，高温引張による破断
が顕著に改善されることを見出した。より具体的には，
該Ｂ添加鋼の高温引張による破断は，硼化物を起点とし
て或いは硼化物とマトリックスとの境界において生じる
ことが明らかにされたのであるが，鍛造加工（圧下）と
熱処理を適切に行なうと該硼化物を微細に分散させるこ
とができ，破壊の起点となる箇所が微細に分散される結
果，熱間加工性が著しく向上することがわかった。本発
明はこの知見事実を実際のホットコイルの製造ラインに
おいて実現したものであり，通常のように分塊スラブま
たは連続鋳造スラブを直接熱間圧延してホットコイルを
製造するのではなく，途中に中間スラブを製造する工程
を追加し，ここで鍛造効果と熱処理効果を十分に発揮さ
せてから仕上げ熱間圧延を行なうのであり，この方法に
よると,Bを多量に含有する含硼素オーステナイト系ステ
ンレス鋼であっても割れ疵のないホットコイルが安定し
て得られることがわかった。
本発明はＢ含有量が0.2〜1.2重量％のオーステナイト系
ステンレス鋼を対象とするが，これは,B添加による熱中
性子減衰効果を得るには少なくとも0.2重量％のＢの含
有を必要とし，またＢ含有量が1.2重量％を超えるよう
な鋼では加工性および靭性が極度に悪くなるし，そのよ
うな多量のＢの添加を要せずとも熱中性子減衰効果が十
分に満たされる場合が多いからである。なお,B以外には
オーステナイト系ステンレス鋼とするに必要な諸元素が
鋼中に含有されることは勿論であり，ベースのオーステ
ナイト系ステンレス鋼としては実質上あらゆる種類のも
のが本発明法の対象となり得るものである。
ステンレス鋼を対象とするが，これは,B添加による熱中
性子減衰効果を得るには少なくとも0.2重量％のＢの含
有を必要とし，またＢ含有量が1.2重量％を超えるよう
な鋼では加工性および靭性が極度に悪くなるし，そのよ
うな多量のＢの添加を要せずとも熱中性子減衰効果が十
分に満たされる場合が多いからである。なお,B以外には
オーステナイト系ステンレス鋼とするに必要な諸元素が
鋼中に含有されることは勿論であり，ベースのオーステ
ナイト系ステンレス鋼としては実質上あらゆる種類のも
のが本発明法の対象となり得るものである。
第１図は，後記の第１表に示した供試鋼No.2と３につい
て，各種スラブをひずみ速度:1/secのもとで高温引張試
験に供したさいの試験温度と断面収縮率との関係を示し
たものである。また，第２図はひずみ速度:50/secとし
た以外は第１図と同様の関係を示したものである。ここ
で，ひずみ速度;1/sec（第１図）は，分塊スラブおよび
中間スラブ製造時の粗圧延での熱間加工の通常のひずみ
速度に相当し，ひずみ速度:50/sec（第２図）は，仕上
熱間圧延での通常のひずみ速度に相当するものである。
て，各種スラブをひずみ速度:1/secのもとで高温引張試
験に供したさいの試験温度と断面収縮率との関係を示し
たものである。また，第２図はひずみ速度:50/secとし
た以外は第１図と同様の関係を示したものである。ここ
で，ひずみ速度;1/sec（第１図）は，分塊スラブおよび
中間スラブ製造時の粗圧延での熱間加工の通常のひずみ
速度に相当し，ひずみ速度:50/sec（第２図）は，仕上
熱間圧延での通常のひずみ速度に相当するものである。
供試した各スラブは次のものである。
●印：供試鋼No.2の連鋳スラブ， ■印：供試鋼No.3の鋼塊を圧下率67％で圧下して得た分
塊スラブ， ▲印：供試鋼No.2の連鋳スラブを1180℃に加熱して圧下
率30％で圧下して得た中間スラブ， ◆印：供試鋼No.3の鋼塊を圧下率65％で圧下して得た分
塊スラブを更に1180℃に加熱して圧下率22％で圧下して
得た中間スラブ。
塊スラブ， ▲印：供試鋼No.2の連鋳スラブを1180℃に加熱して圧下
率30％で圧下して得た中間スラブ， ◆印：供試鋼No.3の鋼塊を圧下率65％で圧下して得た分
塊スラブを更に1180℃に加熱して圧下率22％で圧下して
得た中間スラブ。
第１図の結果から明らかなように，粗圧延のようにひず
み速度が遅い熱間加工の場合においては含硼素オーステ
ナイト系ステンレス鋼であっても断面収縮率が比較的高
く，連鋳スラブと言えども，特に1100〜1200℃の範囲で
は変形能が良好であり割れ疵のない中間スラブを得るこ
とができる。鋼塊から分塊スラブあるいは中間スラブを
得る場合も同様である。そして，中間スラブの方が元の
分塊スラブや連鋳スラブより変形能が高くなっている。
み速度が遅い熱間加工の場合においては含硼素オーステ
ナイト系ステンレス鋼であっても断面収縮率が比較的高
く，連鋳スラブと言えども，特に1100〜1200℃の範囲で
は変形能が良好であり割れ疵のない中間スラブを得るこ
とができる。鋼塊から分塊スラブあるいは中間スラブを
得る場合も同様である。そして，中間スラブの方が元の
分塊スラブや連鋳スラブより変形能が高くなっている。
しかし，第２図のように仕上げ熱間圧延に相当するよう
な早いひずみ速度のもとでは全体に断面収縮率が低くな
る。特に連鋳スラブまま，および分塊スラブままではそ
の傾向が強い。したがって連鋳スラブまま或いは鋼塊か
ら製造した分塊スラブままでは変形能が劣り，これを仕
上熱間圧延するとホットコイルに割れが発生しやすくな
る。特に1000℃以下での仕上熱間圧延ではその傾向が強
くなる。これに対して，連鋳スラブから製造した中間ス
ラブおよび鋼塊から分塊スラブを経て製造した中間スラ
ブはひずみ速度が速い場合にも変形能が向上しており，
特に1100〜1200℃の範囲でその傾向が顕著である。
な早いひずみ速度のもとでは全体に断面収縮率が低くな
る。特に連鋳スラブまま，および分塊スラブままではそ
の傾向が強い。したがって連鋳スラブまま或いは鋼塊か
ら製造した分塊スラブままでは変形能が劣り，これを仕
上熱間圧延するとホットコイルに割れが発生しやすくな
る。特に1000℃以下での仕上熱間圧延ではその傾向が強
くなる。これに対して，連鋳スラブから製造した中間ス
ラブおよび鋼塊から分塊スラブを経て製造した中間スラ
ブはひずみ速度が速い場合にも変形能が向上しており，
特に1100〜1200℃の範囲でその傾向が顕著である。
両図に見られるように，含硼素オーステナイト系ステン
レス鋼の高温での変形能は温度低下に伴って低下するた
め，熱間加工時の加熱温度はできる限り高いことが望ま
しい。しかし，両図の結果に示されるように，含硼素オ
ーステナイト系ステンレス鋼の変形能は1200℃を越える
と極端に低下し殆んど加工が出来ないことがわかる。す
なわち粗圧延のようなひずみ速度が遅い場合も仕上熱延
のようにひずみ速度が早い場合も共にその加工温度は12
00℃を超えてはならないのである。これは硼化物が1200
℃を超える温度では溶融することに起因すると考えられ
る。
レス鋼の高温での変形能は温度低下に伴って低下するた
め，熱間加工時の加熱温度はできる限り高いことが望ま
しい。しかし，両図の結果に示されるように，含硼素オ
ーステナイト系ステンレス鋼の変形能は1200℃を越える
と極端に低下し殆んど加工が出来ないことがわかる。す
なわち粗圧延のようなひずみ速度が遅い場合も仕上熱延
のようにひずみ速度が早い場合も共にその加工温度は12
00℃を超えてはならないのである。これは硼化物が1200
℃を超える温度では溶融することに起因すると考えられ
る。
先の特願昭61−240244号では，含Ｂオーステナイト系ス
テンレス鋼のスラブまたは鋼塊を1150℃以上1200℃以下
の温度に加熱して粗圧延機と仕上圧延機を用いて圧延終
了温度が1000℃以上となるように熱間圧延を行うことを
提案した。これは，第２図で言えば●印や■印の連鋳ス
ラブや分塊スラブを1150℃〜1200℃に加熱して熱延終了
温度を1000℃で熱延することを意味している。この場合
には，熱延は可能であるが，得られる熱延鋼帯には割れ
疵（特に耳割れ）の発生を見ることがある。しかし，第
２図の▲印や◆印に見られるように，一たん中間スラブ
を製造して（その製造は第１図の結果に見られるように
1150℃〜1200℃の温度で十分にできる）から，これを11
50℃〜1200℃に加熱して熱延終了温度を1000℃で熱延す
るならば，●印や■印の場合よりも加工性に富むので割
れ疵なくホットコイルが製造できるのである。なお，第
１図や第２図ではいずれも1100℃以上の温度でも十分な
変形能を示しているが,1150℃ではさらに良好な変形能
を示す傾向が見られる。したがって本発明法の実施にさ
いし，ひずみ速度の遅い分塊スラブ，その中間スラブ，
さらには連鋳スラブからの中間スラブの製造にさいして
は加熱温度は1150〜1200℃の範囲とし，またこれらから
仕上熱延する場合の加熱温度も1150〜1200℃の範囲とす
るのがよい。そして，仕上熱延温度についても，第２図
の結果に見られるように,1000℃より低い温度となると
変形能の低下が大きくなるので1000℃以上の温度で熱延
を終了するのがよく，このために仕上熱延温度は1000℃
以上とするのがよい。
テンレス鋼のスラブまたは鋼塊を1150℃以上1200℃以下
の温度に加熱して粗圧延機と仕上圧延機を用いて圧延終
了温度が1000℃以上となるように熱間圧延を行うことを
提案した。これは，第２図で言えば●印や■印の連鋳ス
ラブや分塊スラブを1150℃〜1200℃に加熱して熱延終了
温度を1000℃で熱延することを意味している。この場合
には，熱延は可能であるが，得られる熱延鋼帯には割れ
疵（特に耳割れ）の発生を見ることがある。しかし，第
２図の▲印や◆印に見られるように，一たん中間スラブ
を製造して（その製造は第１図の結果に見られるように
1150℃〜1200℃の温度で十分にできる）から，これを11
50℃〜1200℃に加熱して熱延終了温度を1000℃で熱延す
るならば，●印や■印の場合よりも加工性に富むので割
れ疵なくホットコイルが製造できるのである。なお，第
１図や第２図ではいずれも1100℃以上の温度でも十分な
変形能を示しているが,1150℃ではさらに良好な変形能
を示す傾向が見られる。したがって本発明法の実施にさ
いし，ひずみ速度の遅い分塊スラブ，その中間スラブ，
さらには連鋳スラブからの中間スラブの製造にさいして
は加熱温度は1150〜1200℃の範囲とし，またこれらから
仕上熱延する場合の加熱温度も1150〜1200℃の範囲とす
るのがよい。そして，仕上熱延温度についても，第２図
の結果に見られるように,1000℃より低い温度となると
変形能の低下が大きくなるので1000℃以上の温度で熱延
を終了するのがよく，このために仕上熱延温度は1000℃
以上とするのがよい。
このように，一たん中間スラブを製造する工程を採用す
ると含硼素オーステナイト系ステンレス鋼の仕上熱延で
の変形能を高めることができるのであるが，これはおよ
そ次のように考えることができる。すなわち，含硼素オ
ーステナイト系ステンレス鋼に現れる変形能の低下は硼
化物の存在によるが，特に，凝固時の硼化物の極端な偏
析が変形能の低下を更に促進する。中間スラブを製造す
る工程を追加すると，その再圧下による鍛造効果と再加
熱による熱処理効果が現れて硼化物の偏析が緩和し，硼
化物が微細に分散した組織となり，この組織状態を維持
した状態では変形能が大きくこの状態で仕上熱延すれば
割れ疵のないホットコイルの製造ができることになる。
ると含硼素オーステナイト系ステンレス鋼の仕上熱延で
の変形能を高めることができるのであるが，これはおよ
そ次のように考えることができる。すなわち，含硼素オ
ーステナイト系ステンレス鋼に現れる変形能の低下は硼
化物の存在によるが，特に，凝固時の硼化物の極端な偏
析が変形能の低下を更に促進する。中間スラブを製造す
る工程を追加すると，その再圧下による鍛造効果と再加
熱による熱処理効果が現れて硼化物の偏析が緩和し，硼
化物が微細に分散した組織となり，この組織状態を維持
した状態では変形能が大きくこの状態で仕上熱延すれば
割れ疵のないホットコイルの製造ができることになる。
なお，鋼帯までの仕上熱間圧延に先立ち，中間スラブの
製造加工回数を繰返すほど硼化物の偏析が緩和され変形
能が向上する。しかし，いたずらに加工回数を重ねるこ
とは製造費用の増大を招くので好ましくなく，鋼塊法に
おいては分塊スラブ製造と中間スラブ製造の２回を適当
とし，また連続鋳造法においては中間スラブ製造の１回
を適当とし，これだけによっても本発明の目的が達成で
きる。なお分塊スラブあるいは中間スラブ製造１回当り
の総圧下率は20〜70％とする必要がある。これは，圧下
率が20％未満では硼化物を分散し偏析を緩和する効果が
得られず，他方，圧下率が70％を超えると累積ひずみの
増大，および加工所要時間の増加に伴う温度低下によっ
て変形能が低下し，割れ発生の危険があるからである。
製造加工回数を繰返すほど硼化物の偏析が緩和され変形
能が向上する。しかし，いたずらに加工回数を重ねるこ
とは製造費用の増大を招くので好ましくなく，鋼塊法に
おいては分塊スラブ製造と中間スラブ製造の２回を適当
とし，また連続鋳造法においては中間スラブ製造の１回
を適当とし，これだけによっても本発明の目的が達成で
きる。なお分塊スラブあるいは中間スラブ製造１回当り
の総圧下率は20〜70％とする必要がある。これは，圧下
率が20％未満では硼化物を分散し偏析を緩和する効果が
得られず，他方，圧下率が70％を超えると累積ひずみの
増大，および加工所要時間の増加に伴う温度低下によっ
て変形能が低下し，割れ発生の危険があるからである。
第１表に示した化学成分を有する含硼素オーステナイト
系ステンレス鋼の連続鋳造スラブと鋼塊を製造した。
系ステンレス鋼の連続鋳造スラブと鋼塊を製造した。
これらのスラブまたは鋼塊を，第２表に示す分塊スラブ
製造条件および中間スラブ製造条件に従って中間スラブ
を製造したあと，第２表に示す熱延条件で鋼帯にまで熱
間圧延した。また比較のために，中間スラブを製造しな
いで鋼帯にまで熱間圧延した例も第２表に示した。得ら
れたホットコイルの割れ疵の状態を調べ，その結果を第
２表に示した。
製造条件および中間スラブ製造条件に従って中間スラブ
を製造したあと，第２表に示す熱延条件で鋼帯にまで熱
間圧延した。また比較のために，中間スラブを製造しな
いで鋼帯にまで熱間圧延した例も第２表に示した。得ら
れたホットコイルの割れ疵の状態を調べ，その結果を第
２表に示した。
第２表の結果に見られるように，鋼塊では分塊スラブ製
造＋中間スラブ製造後に熱間圧延した方が，分塊スラブ
製造のみの後熱間圧延した場合に比べて割れ疵のない良
好な結果が得られている。また，連続鋳造スラブでは中
間スラブ製造後熱間圧延した方が，中間スラブを製造す
ることなく直接熱間圧延した場合に比べて良好な結果が
得られている。したがって，本発明法に従うと割れ疵の
ない含硼素オーステナイト系ステンレス鋼のホットコイ
ルが良好に製造できることがわかる。
造＋中間スラブ製造後に熱間圧延した方が，分塊スラブ
製造のみの後熱間圧延した場合に比べて割れ疵のない良
好な結果が得られている。また，連続鋳造スラブでは中
間スラブ製造後熱間圧延した方が，中間スラブを製造す
ることなく直接熱間圧延した場合に比べて良好な結果が
得られている。したがって，本発明法に従うと割れ疵の
ない含硼素オーステナイト系ステンレス鋼のホットコイ
ルが良好に製造できることがわかる。
第１図は含硼素オーステナイト系ステンレス鋼をひずみ
速度1/secにて高温引張試験した場合の試験温度と断面
収縮率の関係図。第２図は含硼素オーステナイト系ステ
ンレス鋼をひずみ速度50/secにて高温引張試験をした場
合の試験温度と断面収縮率の関係図である。
速度1/secにて高温引張試験した場合の試験温度と断面
収縮率の関係図。第２図は含硼素オーステナイト系ステ
ンレス鋼をひずみ速度50/secにて高温引張試験をした場
合の試験温度と断面収縮率の関係図である。
Claims (2)
- 【請求項１】Ｂを0.2〜1.2重量％含有するオーステナイ
ト系ステンレス鋼の鋼塊を製造し，この鋼塊を1150℃以
上1200℃以下の温度に加熱して20〜70％の圧下を行なう
分塊スラブ製造工程と，得られた分塊スラブを1150℃以
上1200℃以下の温度に加熱して20〜70％圧下を行なう中
間スラブ製造工程とを経たうえ，該中間スラブを1150℃
以上1200℃以下の温度に加熱して鋼帯にまで熱延するこ
とからなる含硼素オーステナイト系ステンレス鋼のホッ
トコイルの製造方法。 - 【請求項２】Ｂを0.2〜1.2重量％含有するオーステナイ
ト系ステンレス鋼の連鋳スラブを製造し，この連鋳スラ
ブを1150℃以上1200℃以下の温度に加熱して20〜70％圧
下を行なう中間スラブ製造工程を経たうえ，該中間スラ
ブを1150℃以上1200℃以下の温度に加熱して鋼帯にまで
熱延することからなる含硼素オーステナイト系ステンレ
ス鋼のホットコイルの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63018532A JPH0723510B2 (ja) | 1988-01-30 | 1988-01-30 | 含硼素オーステナイト系ステンレス鋼のホットコイルの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63018532A JPH0723510B2 (ja) | 1988-01-30 | 1988-01-30 | 含硼素オーステナイト系ステンレス鋼のホットコイルの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01195243A JPH01195243A (ja) | 1989-08-07 |
| JPH0723510B2 true JPH0723510B2 (ja) | 1995-03-15 |
Family
ID=11974238
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63018532A Expired - Lifetime JPH0723510B2 (ja) | 1988-01-30 | 1988-01-30 | 含硼素オーステナイト系ステンレス鋼のホットコイルの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0723510B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10203711A1 (de) * | 2002-01-31 | 2003-08-14 | Sms Demag Ag | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband aus austenitischen nichtrostenden Stählen |
| ES2864636T3 (es) * | 2013-10-28 | 2021-10-14 | Nanosteel Co Inc | Producción de acero metálico por fundición de planchones |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61201726A (ja) * | 1985-03-01 | 1986-09-06 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | Ｂ含有オ−ステナイトステンレス鋼の製造方法 |
-
1988
- 1988-01-30 JP JP63018532A patent/JPH0723510B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01195243A (ja) | 1989-08-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107177793B (zh) | 一种厚度400-610mm的低合金特厚结构钢板及其制造方法 | |
| JP2536685B2 (ja) | Ａｇメッキ性に優れたリ―ドフレ―ム素材用Ｆｅ―Ｎｉ合金およびその製造方法 | |
| JP3379355B2 (ja) | 耐硫化物応力割れ性を必要とする環境で使用される高強度鋼材およびその製造方法 | |
| JPS581012A (ja) | 均質な鋼の製造方法 | |
| JPH0551633A (ja) | 高Ｓｉ含有オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH0723510B2 (ja) | 含硼素オーステナイト系ステンレス鋼のホットコイルの製造方法 | |
| JP2000119806A (ja) | 冷間加工性に優れた鋼線材およびその製造方法 | |
| JPH11302739A (ja) | 表面特性が優れ、異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| EP0247264B1 (en) | Method for producing a thin casting of cr-series stainless steel | |
| JP2953304B2 (ja) | 薄板連続鋳造機用ロール外筒材 | |
| JP3091795B2 (ja) | 引抜き加工性に優れた棒鋼の製造方法 | |
| JP2682335B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造法 | |
| JP3493153B2 (ja) | 冷間加工性に優れた線材または棒鋼および機械部品 | |
| KR100285651B1 (ko) | 선재 표면의 미려도가 우수한 비스무스-유황계 쾌삭강 선재의 제조방법 | |
| JP3243987B2 (ja) | 高強度高耐食性マルテンサイト系ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JP3201711B2 (ja) | ダイカスト型用時効硬化鋼 | |
| JP3878051B2 (ja) | 結晶粒度特性と被削性に優れた浸炭用鋼製品の製造方法 | |
| KR20010076219A (ko) | 압연용 롤 | |
| JPH01123029A (ja) | ステンレス鋼継目無し管の製造方法 | |
| JP3224107B2 (ja) | ボロン含有オーステナイトステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPH06299300A (ja) | フェライト系ステンレス鋼線材及びその製造方法 | |
| JP2501438B2 (ja) | 低炭素鋼線材および棒鋼の製造法 | |
| JPS635464B2 (ja) | ||
| KR100574447B1 (ko) | 철-크롬-알루미늄계 압연 빌렛의 표면균열 저감방법 | |
| JPS62205252A (ja) | 高Ｎｉ−Ｆｅ合金の熱間加工方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |