JPH0723524B2 - Ｃｕ含有Ｎｉ基合金の熱間加工法 - Google Patents
Ｃｕ含有Ｎｉ基合金の熱間加工法Info
- Publication number
- JPH0723524B2 JPH0723524B2 JP59238460A JP23846084A JPH0723524B2 JP H0723524 B2 JPH0723524 B2 JP H0723524B2 JP 59238460 A JP59238460 A JP 59238460A JP 23846084 A JP23846084 A JP 23846084A JP H0723524 B2 JPH0723524 B2 JP H0723524B2
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- hot working
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、熱間加工割れの防止を図ったCu含有Ni基合金
の熱間加工法、特に熱間加工割れの多発する合金として
知られているJIS H4551などのCu含有Ni基合金に前処理
としてプレスあるいは圧延等により冷間加工を施すこと
を特徴とする熱間加工割れ防止を図ったCu含有Ni基合金
の熱間加工法である。
の熱間加工法、特に熱間加工割れの多発する合金として
知られているJIS H4551などのCu含有Ni基合金に前処理
としてプレスあるいは圧延等により冷間加工を施すこと
を特徴とする熱間加工割れ防止を図ったCu含有Ni基合金
の熱間加工法である。
（従来の技術） 例えばJIS H4551として規定されているCu含有Ni基合金
は今日そのすぐれた耐食性の点から化学工業の分野にお
いて耐食性材料として多量に使用されてきており、代表
的には下記第１表に示す組成を有する。
は今日そのすぐれた耐食性の点から化学工業の分野にお
いて耐食性材料として多量に使用されてきており、代表
的には下記第１表に示す組成を有する。
しかしながら、本系合金は、連続鋳造スラブから直接製
品寸法まで熱間加工を行うと表面にはヘゲ疵、割れまた
は側面には、耳割れと称す割れ欠陥が多発し、多量製品
化が難しい。
品寸法まで熱間加工を行うと表面にはヘゲ疵、割れまた
は側面には、耳割れと称す割れ欠陥が多発し、多量製品
化が難しい。
そのため従来は熱間加工に先立って疵取り工程を設ける
のは勿論、熱間加工を何段にも分けて少しづつ実施し、
疵が発生する度毎に上記の疵取り工程を行っていた。通
常、熱間圧延は各回の加工率20％程度でこれを数回繰り
返えすか、当初は20〜30％の加工率で、以降から１回も
しくはそれ以上順次加工率を高める加工を行っていた。
のは勿論、熱間加工を何段にも分けて少しづつ実施し、
疵が発生する度毎に上記の疵取り工程を行っていた。通
常、熱間圧延は各回の加工率20％程度でこれを数回繰り
返えすか、当初は20〜30％の加工率で、以降から１回も
しくはそれ以上順次加工率を高める加工を行っていた。
以上からも明らかなように、このような従来法は疵取り
時に疵を取り残す危険性が高く、製品の品質を劣化させ
るばかりでなく、熱間加工および疵取りを繰り返えすた
め操業コストが非常に高価なものとなる。
時に疵を取り残す危険性が高く、製品の品質を劣化させ
るばかりでなく、熱間加工および疵取りを繰り返えすた
め操業コストが非常に高価なものとなる。
ところで、鋼材の熱間加工時にみられる表面割れあるい
は表面欠陥の防止には加熱温度を低くしたりあるいは熱
間圧延する材料に酸化防止剤等を塗布することが行われ
ていた（例：特開昭56−26603号および特開昭59−56519
号）。特に、特開昭59−56519号にはNi20〜45％、Cr6％
以下を含有する高Ni基合金鋼について酸化防止剤を塗布
して熱間圧延に際しての耳割れおよび表面疵を防止する
方法が開示されている。
は表面欠陥の防止には加熱温度を低くしたりあるいは熱
間圧延する材料に酸化防止剤等を塗布することが行われ
ていた（例：特開昭56−26603号および特開昭59−56519
号）。特に、特開昭59−56519号にはNi20〜45％、Cr6％
以下を含有する高Ni基合金鋼について酸化防止剤を塗布
して熱間圧延に際しての耳割れおよび表面疵を防止する
方法が開示されている。
一方、特開昭58−19428号には、ステンレス鋼の連続鋳
造材の熱間押出に際して、連続鋳造材を加熱し、予め熱
間加工して表面から少なくとも3mm厚の表面層の組織を
微細化し、引き続き熱間押出加工することが開示されて
いるが、これが連続鋳造材にみられる方向性の強い連続
鋳造組織を破壊して、熱間圧延素材を用いたと同等の熱
間押出特性を得ようとするものである。
造材の熱間押出に際して、連続鋳造材を加熱し、予め熱
間加工して表面から少なくとも3mm厚の表面層の組織を
微細化し、引き続き熱間押出加工することが開示されて
いるが、これが連続鋳造材にみられる方向性の強い連続
鋳造組織を破壊して、熱間圧延素材を用いたと同等の熱
間押出特性を得ようとするものである。
なお、上述の予め行われる熱間加工に先立って、押出材
先端部のスジ状欠陥発生防止のために素材端面ショット
ブラスト等による冷間加工を施すことも開示している
が、これはいわば予備処理のそのまた予備処理であって
結晶微細化による材料の極く表面における異方性をなく
すことを目的とするものである。
先端部のスジ状欠陥発生防止のために素材端面ショット
ブラスト等による冷間加工を施すことも開示している
が、これはいわば予備処理のそのまた予備処理であって
結晶微細化による材料の極く表面における異方性をなく
すことを目的とするものである。
（発明が解決すべき問題点） 本発明の目的は、熱間加工割れの防止を図ったCu含有Ni
基合金の熱間加工法を提供することである。
基合金の熱間加工法を提供することである。
本発明の別の目的は表面手入れの回数を可及的に少なく
し、できれば、例えば加工率60％以上という大きな加工
率での１回の熱間圧延で製品とし得る、熱間加工割れの
防止を図ったCu含有Ni基合金の熱間加工法を提供するこ
とである。
し、できれば、例えば加工率60％以上という大きな加工
率での１回の熱間圧延で製品とし得る、熱間加工割れの
防止を図ったCu含有Ni基合金の熱間加工法を提供するこ
とである。
（問題点を解決するための手段） 上述の如き目的を達成すべく本発明者らは鋭意検討を重
ねた結果、従来は本系合金は粒界酸化に対する感受性が
高いことから酸化防止剤を使用したり、熱間加工温度を
低くしていたりしたのに対し、むしろ粒界へのCu偏析に
より粒界の延性が低下していることに着目し、さらに研
究を続けたところ熱間加工の前段階でCu含有Ni基合金に
冷間加工を行い、鋳片内部に歪を蓄積し、この歪を駆動
力とし、その後の熱間加工に際しての加熱時に、特に歪
の高い表層部を再結晶させ、組織を微細化せしめること
により、Cu偏析が効果的に消失し、粒界の延性が予想外
の程度にまで改善され、これによりこのCu含有Ni基合金
の熱間加工性が大巾に向上することを見い出した。これ
にもとずき続いて種々基礎試験を行った結果、加工率60
％以上という大きな加工率での１回のみの熱間加工にて
も良好な表面品質を有する本系合金を製造できることを
確認して、本発明を完成した。
ねた結果、従来は本系合金は粒界酸化に対する感受性が
高いことから酸化防止剤を使用したり、熱間加工温度を
低くしていたりしたのに対し、むしろ粒界へのCu偏析に
より粒界の延性が低下していることに着目し、さらに研
究を続けたところ熱間加工の前段階でCu含有Ni基合金に
冷間加工を行い、鋳片内部に歪を蓄積し、この歪を駆動
力とし、その後の熱間加工に際しての加熱時に、特に歪
の高い表層部を再結晶させ、組織を微細化せしめること
により、Cu偏析が効果的に消失し、粒界の延性が予想外
の程度にまで改善され、これによりこのCu含有Ni基合金
の熱間加工性が大巾に向上することを見い出した。これ
にもとずき続いて種々基礎試験を行った結果、加工率60
％以上という大きな加工率での１回のみの熱間加工にて
も良好な表面品質を有する本系合金を製造できることを
確認して、本発明を完成した。
ここに、本発明の要旨とするところは下記合金組成のCu
含有Ni基合金の熱間加工の前処理として冷間加工を行い
表層部の組織を微細化して粒界へのCu偏析を防止し、次
いで熱間加工を行うことを特徴とする、熱間加工時の割
れ欠陥防止を図ったCu含有Ni基合金の熱間加工法であ
る。
含有Ni基合金の熱間加工の前処理として冷間加工を行い
表層部の組織を微細化して粒界へのCu偏析を防止し、次
いで熱間加工を行うことを特徴とする、熱間加工時の割
れ欠陥防止を図ったCu含有Ni基合金の熱間加工法であ
る。
C:0.30％以下、Si:0.50％以下、 Mn:2％以下、Cu:28.0〜34.0％、 Fe:2.5％以下、残部 Ni このように、本発明において採用する前処理冷間加工条
件はプレスまたは圧延により加工率５％、好ましくは10
％以上の加工を加えるのであって、ここで、冷間加工率
は次のように定義される。
件はプレスまたは圧延により加工率５％、好ましくは10
％以上の加工を加えるのであって、ここで、冷間加工率
は次のように定義される。
冷間加工率＝（H1−H2）／H1×100（％） H1＝加工前の板厚、 H2＝加工後の板厚 また、熱間加工方法としては鍛造、プレスおよび圧延が
ある。好ましくは１回の熱間加工で最終製品とすること
ができる程度に大きな加工率で熱間加工を行う。そのと
きの加工率は一般には60％以上である。
ある。好ましくは１回の熱間加工で最終製品とすること
ができる程度に大きな加工率で熱間加工を行う。そのと
きの加工率は一般には60％以上である。
本系合金のCu含有Ni基合金についてはFe含有量が高くな
るにつれて割れ感受性が高くなるが、本発明によれば、
Fe等の不純物分が許容規格の範囲内最大量混入しても、
良好な品質の外観をもった製品が得られるのである。
るにつれて割れ感受性が高くなるが、本発明によれば、
Fe等の不純物分が許容規格の範囲内最大量混入しても、
良好な品質の外観をもった製品が得られるのである。
本発明により熱間加工時の割れ防止が効果的に図られる
機構については未だ明確にはなっていないが、連続鋳造
鋳片の場合、次のように考えることができる。
機構については未だ明確にはなっていないが、連続鋳造
鋳片の場合、次のように考えることができる。
鋳込みのままの状態では、粗大結晶粒の粒界に、顕著な
Cu偏析が見られ粒界とマトリクスの強度差が大きく熱間
加工時の微細割れに結びつく。したがって、本発明にお
けるごとくこれに冷間加工を加え再結晶、微細化してや
ることにより、新生粒界は必然的にCu偏析が減少しある
いは消失し、粒界とマトリクスの相対強度は小さくな
り、かつ一般的に云われている如く結晶粒微細化による
割れ感受性の低下が、以上の効果と相乗的に作用して、
熱間加工性が予想外の程度にまで向上するものと考えら
れる。
Cu偏析が見られ粒界とマトリクスの強度差が大きく熱間
加工時の微細割れに結びつく。したがって、本発明にお
けるごとくこれに冷間加工を加え再結晶、微細化してや
ることにより、新生粒界は必然的にCu偏析が減少しある
いは消失し、粒界とマトリクスの相対強度は小さくな
り、かつ一般的に云われている如く結晶粒微細化による
割れ感受性の低下が、以上の効果と相乗的に作用して、
熱間加工性が予想外の程度にまで向上するものと考えら
れる。
本発明が対象とするCu含有Ni合金は、重量％で、 C:0.30％以下、Si:0.50％以下、 Mn:2％以下、Cu:28.0〜34.0％、 Fe:2.5％以下、残部Ni、 から成るNi合金である。
よって、その好適態様にあっては、本発明は、重量％
で、 C:0.30％以下、Si:0.50％以下、 Mn:2％以下、Cu:28.0〜34.0％、 Fe:2.5％以下、残部Ni、 から成るNi基合金の熱間加工の前処理として加工率５％
以上の冷間加工を行い表層部の組織を微細化して粒界へ
のCu偏析を防止し、次いで熱間加工を行うことを特徴と
する、熱間加工時の割れ欠陥防止を図ったCu含有Ni基合
金の熱間加工法である。
で、 C:0.30％以下、Si:0.50％以下、 Mn:2％以下、Cu:28.0〜34.0％、 Fe:2.5％以下、残部Ni、 から成るNi基合金の熱間加工の前処理として加工率５％
以上の冷間加工を行い表層部の組織を微細化して粒界へ
のCu偏析を防止し、次いで熱間加工を行うことを特徴と
する、熱間加工時の割れ欠陥防止を図ったCu含有Ni基合
金の熱間加工法である。
ここに、上述のように好適態様において各合金成分を選
んだ理由は次の通りである。
んだ理由は次の通りである。
Ｃ（炭素）： Ｃ成分には、合金溶湯の脱酸作用や合金の強度上昇作用
があるので、合金成分として好ましい元素であるが、0.
30％を超えて含有させると過剰量のＣが結晶粒界に析出
して加工性の劣化を招くようになることから、Ｃ含有量
は0.30％以下に制限するのが好ましい。
があるので、合金成分として好ましい元素であるが、0.
30％を超えて含有させると過剰量のＣが結晶粒界に析出
して加工性の劣化を招くようになることから、Ｃ含有量
は0.30％以下に制限するのが好ましい。
なお、微量のＣ含有量であっても上記作用にそれなりの
効果が得られるが、好ましくは、0.05％以上の割合でＣ
を含有させるのが良い。
効果が得られるが、好ましくは、0.05％以上の割合でＣ
を含有させるのが良い。
SiおよびMn（ケイ素およびマンガン）： これらの成分は、それぞれ、合金溶湯の脱酸剤として有
効に作用するものであるが、Si含有量が0.50％を、そし
てMn含有量が２％をそれぞれ超えると、合金の延性が極
端に低下することから、Si含有量は0.50％以下に、また
Mn含有量は２％以下に、それぞれ、制限するのがよい。
効に作用するものであるが、Si含有量が0.50％を、そし
てMn含有量が２％をそれぞれ超えると、合金の延性が極
端に低下することから、Si含有量は0.50％以下に、また
Mn含有量は２％以下に、それぞれ、制限するのがよい。
なお、これらの元素の含有量（脱酸残量）が痕跡程度の
場合にあっても、十分な脱酸効果が得られることはもち
ろんである。
場合にあっても、十分な脱酸効果が得られることはもち
ろんである。
Cu（銅）： Cu成分には、Niに固溶して耐食性を向上させる作用があ
るが、その含有量が28.0％未満では非酸化性酸にたいす
る合金の耐食性が十分でなく、一方、34.0％を越えてCu
を含有させると強度低下を来すことから、Cu含有量は2
8.0〜34.0％とするのが好ましい。
るが、その含有量が28.0％未満では非酸化性酸にたいす
る合金の耐食性が十分でなく、一方、34.0％を越えてCu
を含有させると強度低下を来すことから、Cu含有量は2
8.0〜34.0％とするのが好ましい。
Fe（鉄）： Fe成分にも合金の耐食性を向上させる作用があり、合金
元素として好ましいものであるが、2.5％を超えて含有
させると延性低下を招く恐れが出てくることから、Fe含
有量は2.5％以下とするのが良い。
元素として好ましいものであるが、2.5％を超えて含有
させると延性低下を招く恐れが出てくることから、Fe含
有量は2.5％以下とするのが良い。
なお、Fe含有量が微量であってもそれなりの耐食性向上
効果は得られるが、好ましくは0.5％以上の含有量を確
保するのが良い。
効果は得られるが、好ましくは0.5％以上の含有量を確
保するのが良い。
次に本発明を実施例によってさらに説明する。
実施例 第２表に示す組成を有するCu、Fe含有量をそれぞれ変動
させた５種のCu含有Ni基合金を溶製した。それらのうち
供試材No.1〜４は高周波溶解炉による小型鋳塊（10k
g）、供試材No.5は厚さ150mm×幅1050mmの連続鋳造スラ
ブに溶製したものである。
させた５種のCu含有Ni基合金を溶製した。それらのうち
供試材No.1〜４は高周波溶解炉による小型鋳塊（10k
g）、供試材No.5は厚さ150mm×幅1050mmの連続鋳造スラ
ブに溶製したものである。
これらの供試材の表面を切削、除去して試験材を採取し
たが、連続鋳造スラブについては柱状晶部より試験材を
採取した。
たが、連続鋳造スラブについては柱状晶部より試験材を
採取した。
各試験材について鋳片手入れをしてから、本発明方法に
より3.6〜14.4％冷間加工率で冷間圧延を行い、次いで1
100℃に加熱して加工率60％で熱間加工を行った。１回
の熱間圧延により目的寸法、形状とした。なお、このと
きの熱間加工時に酸化防止剤塗布を行った。
より3.6〜14.4％冷間加工率で冷間圧延を行い、次いで1
100℃に加熱して加工率60％で熱間加工を行った。１回
の熱間圧延により目的寸法、形状とした。なお、このと
きの熱間加工時に酸化防止剤塗布を行った。
比較例として従来法により手入れ後酸化防止剤を塗布し
てから直ちに同一条件で熱間加工を行った。
てから直ちに同一条件で熱間加工を行った。
このようにして得られた熱間圧延材の表面欠陥の発生状
況を調べた。第３表に結果をまとめて示す。表中で冷間
加工率０％が冷間加工を行なわない従来法である。ま
た、本発明方法では、冷間加工率として、マクロ組織観
察で表層部の均一微細化が認められたほぼ５％の水準、
およびそれより高い10〜15％の２水準をとった。
況を調べた。第３表に結果をまとめて示す。表中で冷間
加工率０％が冷間加工を行なわない従来法である。ま
た、本発明方法では、冷間加工率として、マクロ組織観
察で表層部の均一微細化が認められたほぼ５％の水準、
およびそれより高い10〜15％の２水準をとった。
第３表に示す結果から明らかな如く、従来法ではいずれ
の供試材でも表面部、側面部とも割れの発生が認められ
た。これに対し、本発明方法ではいずれも割れは全く認
められなかった。
の供試材でも表面部、側面部とも割れの発生が認められ
た。これに対し、本発明方法ではいずれも割れは全く認
められなかった。
第１図は上記の結果をグラフにまとめたものであり、こ
れより加工率５％以上で、好ましくは10％以上で割れが
実質上防止されるのが分かる。
れより加工率５％以上で、好ましくは10％以上で割れが
実質上防止されるのが分かる。
次に、マクロ組織観察による組織微細化状況を観察すべ
く、まず冷間加工後およびその後の熱間圧延時の加熱を
想定した、1100℃×1Hr、WQの条件での熱処理を行っ
た。
く、まず冷間加工後およびその後の熱間圧延時の加熱を
想定した、1100℃×1Hr、WQの条件での熱処理を行っ
た。
結果を添付図面の第２図にマクロ組織写真で示す。冷間
圧延ままでは、冷間圧延による組織の変化はあまり認め
られないが、熱処理したままのものでは、冷間圧下率が
増加するに従って表層からの再結晶が進行し、再結晶領
域が増大している。しかし、加工率が最も低い3.61％の
場合、表層部に粗大晶の残留が認められる。これに対し
加工率5.00％以上では粗大晶の残留は認められず、組織
は微細化しているといえる。
圧延ままでは、冷間圧延による組織の変化はあまり認め
られないが、熱処理したままのものでは、冷間圧下率が
増加するに従って表層からの再結晶が進行し、再結晶領
域が増大している。しかし、加工率が最も低い3.61％の
場合、表層部に粗大晶の残留が認められる。これに対し
加工率5.00％以上では粗大晶の残留は認められず、組織
は微細化しているといえる。
第３図は冷間加工後1100℃に加熱して結晶の微細化を図
った後のミクロ組織写真であり、Cuの粒界への偏析は実
質上消失しているのが分かる。
った後のミクロ組織写真であり、Cuの粒界への偏析は実
質上消失しているのが分かる。
一方、第４図は第３図に示す材料のＸ線回折法によるCu
およびNiの分析例であって、Cu、Niのいずれも全く偏析
していないのがわかる。
およびNiの分析例であって、Cu、Niのいずれも全く偏析
していないのがわかる。
第５図は比較のために示すもので冷間加工を行なわなか
った場合の第３図に同様のミクロ組織写真であり、粒界
にCuが偏析している。第６図はこのときのＸ線回折法に
よるCuおよびNiの分析例を示すグラフであり、Cuが著し
く偏析しているのが分かる。
った場合の第３図に同様のミクロ組織写真であり、粒界
にCuが偏析している。第６図はこのときのＸ線回折法に
よるCuおよびNiの分析例を示すグラフであり、Cuが著し
く偏析しているのが分かる。
（効果） 以上詳述したように、従来、熱間加工割れの多発する合
金としていわゆる難加工材の１つに数えられていたCu含
有Ni基合金は、本発明方法により、極めて簡単にしかも
従来の設備を何ら変更することなく例えば加熱に先立っ
て１回冷間加工するだけで、容易に熱間加工できるので
あって、その利益には大なるものがある。また圧下率を
大きくとれるため熱間加工も一段で済むなど操業上の利
益も大きい。
金としていわゆる難加工材の１つに数えられていたCu含
有Ni基合金は、本発明方法により、極めて簡単にしかも
従来の設備を何ら変更することなく例えば加熱に先立っ
て１回冷間加工するだけで、容易に熱間加工できるので
あって、その利益には大なるものがある。また圧下率を
大きくとれるため熱間加工も一段で済むなど操業上の利
益も大きい。
第１図は、冷間圧延の加工率が割れ発生状況に及ぼす影
響を示すグラフ； 第２図は、冷間圧延および加熱処理を行ったときの冷間
圧延の加工率に応じた組織の変化をそれぞれ示す一連の
マクロ組織写真； 第３図は本発明により得られる熱間加工材のミクロ組織
写真； 第４図は第３図の材料のCuおよびNi分析例を示すグラ
フ； 第５図は冷間加工を行なわなかった場合の熱間加工材の
ミクロ組織写真；および 第６図は第５図の材料のCuおよびNi分析例を示すグラフ
である。
響を示すグラフ； 第２図は、冷間圧延および加熱処理を行ったときの冷間
圧延の加工率に応じた組織の変化をそれぞれ示す一連の
マクロ組織写真； 第３図は本発明により得られる熱間加工材のミクロ組織
写真； 第４図は第３図の材料のCuおよびNi分析例を示すグラ
フ； 第５図は冷間加工を行なわなかった場合の熱間加工材の
ミクロ組織写真；および 第６図は第５図の材料のCuおよびNi分析例を示すグラフ
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 新谷 与一郎 新潟県上越市港町２丁目12番１号 日本ス テンレス株式会社直江津研究所内 (72)発明者 真田 強 新潟県上越市港町２丁目12番１号 日本ス テンレス株式会社直江津製造所内 (72)発明者 君波 豊 新潟県上越市港町２丁目12番１号 日本ス テンレス株式会社直江津製造所内 (72)発明者 鶴田 忠 新潟県上越市港町２丁目12番１号 日本ス テンレス株式会社直江津製造所内
Claims (1)
- 【請求項１】重量％で、 C:0.30％以下、Si:0.50％以下、 Mn:2％以下、Cu:28.0〜34.0％、 Fe:2.5％以下、 残部:Ni から成るCu含有Ni基合金の熱間加工の前処理として加工
率５％以上の冷間加工を行い表層部の組織を微細化して
粒界へのCu偏析を防止し、次いで熱間加工を行うことを
特徴とする、熱間加工時の割れ欠陥防止を図ったCu含有
Ni基合金の熱間加工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59238460A JPH0723524B2 (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | Ｃｕ含有Ｎｉ基合金の熱間加工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59238460A JPH0723524B2 (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | Ｃｕ含有Ｎｉ基合金の熱間加工法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61117259A JPS61117259A (ja) | 1986-06-04 |
| JPH0723524B2 true JPH0723524B2 (ja) | 1995-03-15 |
Family
ID=17030551
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59238460A Expired - Lifetime JPH0723524B2 (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | Ｃｕ含有Ｎｉ基合金の熱間加工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0723524B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7194012B2 (ja) * | 2018-12-27 | 2022-12-21 | 山陽特殊製鋼株式会社 | Ｎｉ－Ｃｕ合金 |
| CN110284014A (zh) * | 2019-06-25 | 2019-09-27 | 河钢股份有限公司 | 一种蒙乃尔合金的冶炼方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5819428A (ja) * | 1981-07-24 | 1983-02-04 | Nippon Steel Corp | 熱間押出合金材の製造方法 |
-
1984
- 1984-11-14 JP JP59238460A patent/JPH0723524B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61117259A (ja) | 1986-06-04 |
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