JPH07238355A - 成形用Ａｌ合金硬質板の製造方法 - Google Patents
成形用Ａｌ合金硬質板の製造方法Info
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- JPH07238355A JPH07238355A JP2968494A JP2968494A JPH07238355A JP H07238355 A JPH07238355 A JP H07238355A JP 2968494 A JP2968494 A JP 2968494A JP 2968494 A JP2968494 A JP 2968494A JP H07238355 A JPH07238355 A JP H07238355A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 キャンボディ材等の異方性の減少、強度及び
成形性の向上をさせることができる成形用ＡｌーＭｎー
Ｍｇ系合金硬質板の製造方法を提供する。 【構成】 Ｍｇ：０．２〜２．８ｗｔ％，Ｍｎ：０．２
〜３．０ｗｔ％，Ｃｕ：０．１〜１．０ｗｔ％，Ｓｉ：
０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｆｅ：０．０５〜１．０ｗｔ
％を含み、残部がＡｌと不可避的不純物からなるＡｌ合
金を溶解鋳造して鋳塊とし、これを常法に従って均質化
熱処理した後、熱間圧延し、続いて冷間圧延と中間焼
鈍、最終冷間圧延を行うか、又は更に安定化熱処理を行
って製造するＡｌ合金硬質板の製造工程において、前記
鋳造した鋳塊を、昇温速度３００℃／ｈｒ以下で１５０
〜３００℃の温度まで昇温し、１５０〜３００℃の温度
で１〜３０ｈｒ保持した後、続いて昇温速度３００℃／
ｈｒ以下で均質化熱処理温度まで昇温し均質化熱処理す
ることを特徴とする成形用Ａｌ合金硬質板の製造方法。
成形性の向上をさせることができる成形用ＡｌーＭｎー
Ｍｇ系合金硬質板の製造方法を提供する。 【構成】 Ｍｇ：０．２〜２．８ｗｔ％，Ｍｎ：０．２
〜３．０ｗｔ％，Ｃｕ：０．１〜１．０ｗｔ％，Ｓｉ：
０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｆｅ：０．０５〜１．０ｗｔ
％を含み、残部がＡｌと不可避的不純物からなるＡｌ合
金を溶解鋳造して鋳塊とし、これを常法に従って均質化
熱処理した後、熱間圧延し、続いて冷間圧延と中間焼
鈍、最終冷間圧延を行うか、又は更に安定化熱処理を行
って製造するＡｌ合金硬質板の製造工程において、前記
鋳造した鋳塊を、昇温速度３００℃／ｈｒ以下で１５０
〜３００℃の温度まで昇温し、１５０〜３００℃の温度
で１〜３０ｈｒ保持した後、続いて昇温速度３００℃／
ｈｒ以下で均質化熱処理温度まで昇温し均質化熱処理す
ることを特徴とする成形用Ａｌ合金硬質板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主としてキャンボディ
用等に好適な成形用Ａｌ合金硬質板の製造方法に関する
ものである。
用等に好適な成形用Ａｌ合金硬質板の製造方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】Ａｌ合金２ピースキャンは、深絞り、し
ごき（ＤＩ）加工によるキャンボディとキャンエンドと
によって組立られる。これらのうちキャンボディ用板材
は、深絞り性、しごき加工性、又塗装焼付け後のネッキ
ング加工性、フランジング加工性などに優れていること
が要求され、普通ＡｌーＭｎーＭｇ系のＪＩＳ３００４
合金が多用されている。さらに最近コストダウンのた
め、ボディ材の薄肉化が進められ、ボディ材の強度がよ
り高くなるように望まれている。
ごき（ＤＩ）加工によるキャンボディとキャンエンドと
によって組立られる。これらのうちキャンボディ用板材
は、深絞り性、しごき加工性、又塗装焼付け後のネッキ
ング加工性、フランジング加工性などに優れていること
が要求され、普通ＡｌーＭｎーＭｇ系のＪＩＳ３００４
合金が多用されている。さらに最近コストダウンのた
め、ボディ材の薄肉化が進められ、ボディ材の強度がよ
り高くなるように望まれている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】現状では、特に材料の
異方性により深絞り、しごき加工後の耳率はしばしば高
くなり、歩留が低下するのみならず、製造上も多くの問
題がある。また本ＡｌーＭｎーＭｇ系合金は加工硬化型
合金であり、冷間加工で導入される歪の蓄積により強度
が得られるが、キャンボディ材に使用されるＪＩＳ３０
０４合金は、ほとんど強度が最も高い冷間加工度である
Ｈ１９材（加工硬化材）やＨ３９材（安定化熱処理材）
であるため、これ以上の強度の向上は困難となる。本発
明は、これに鑑み種々検討の結果、キャンボディ材等の
異方性の減少、強度及び成形性の向上をさせることがで
きる成形用ＡｌーＭｎーＭｇ系合金硬質板の製造方法を
開発したものである。
異方性により深絞り、しごき加工後の耳率はしばしば高
くなり、歩留が低下するのみならず、製造上も多くの問
題がある。また本ＡｌーＭｎーＭｇ系合金は加工硬化型
合金であり、冷間加工で導入される歪の蓄積により強度
が得られるが、キャンボディ材に使用されるＪＩＳ３０
０４合金は、ほとんど強度が最も高い冷間加工度である
Ｈ１９材（加工硬化材）やＨ３９材（安定化熱処理材）
であるため、これ以上の強度の向上は困難となる。本発
明は、これに鑑み種々検討の結果、キャンボディ材等の
異方性の減少、強度及び成形性の向上をさせることがで
きる成形用ＡｌーＭｎーＭｇ系合金硬質板の製造方法を
開発したものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】即ち本願発明は、Ｍｇ：
０．２〜２．８ｗｔ％，Ｍｎ：０．２〜３．０ｗｔ％，
Ｃｕ：０．１〜１．０ｗｔ％，Ｓｉ：０．０１〜０．５
ｗｔ％，Ｆｅ：０．０５〜１．０ｗｔ％を含み、残部が
Ａｌと不可避的不純物からなるＡｌ合金を溶解鋳造して
鋳塊とし、これを常法に従って均質化熱処理した後、熱
間圧延し、続いて冷間圧延と中間焼鈍、最終冷間圧延を
行うか又は更に安定化熱処理を行って製造するＡｌ合金
硬質板の製造工程において、前記鋳造した鋳塊を、昇温
速度３００℃／ｈｒ以下で１５０〜３００℃の温度まで
昇温し、１５０〜３００℃の温度で１〜３０ｈｒ保持し
た後、続いて昇温速度３００℃／ｈｒ以下で均質化熱処
理温度まで昇温し均質化熱処理することを特徴とする成
形用Ａｌ合金硬質板の製造方法である。
０．２〜２．８ｗｔ％，Ｍｎ：０．２〜３．０ｗｔ％，
Ｃｕ：０．１〜１．０ｗｔ％，Ｓｉ：０．０１〜０．５
ｗｔ％，Ｆｅ：０．０５〜１．０ｗｔ％を含み、残部が
Ａｌと不可避的不純物からなるＡｌ合金を溶解鋳造して
鋳塊とし、これを常法に従って均質化熱処理した後、熱
間圧延し、続いて冷間圧延と中間焼鈍、最終冷間圧延を
行うか又は更に安定化熱処理を行って製造するＡｌ合金
硬質板の製造工程において、前記鋳造した鋳塊を、昇温
速度３００℃／ｈｒ以下で１５０〜３００℃の温度まで
昇温し、１５０〜３００℃の温度で１〜３０ｈｒ保持し
た後、続いて昇温速度３００℃／ｈｒ以下で均質化熱処
理温度まで昇温し均質化熱処理することを特徴とする成
形用Ａｌ合金硬質板の製造方法である。
【０００５】
【作用】本発明において、Ａｌ合金組成を前記のように
限定したのは、以下の理由によるものである。
限定したのは、以下の理由によるものである。
【０００６】Ｍｇはアルミニウム母材に固溶することに
より、合金の強度を向上させる。その含有量を０．２〜
２．８ｗｔ％としたのは、０．２ｗｔ％未満ではその効
果が小さく、２．８ｗｔ％を越えると鋳造、圧延時に割
れを生じやすくなり、歩留が低下するためである。
より、合金の強度を向上させる。その含有量を０．２〜
２．８ｗｔ％としたのは、０．２ｗｔ％未満ではその効
果が小さく、２．８ｗｔ％を越えると鋳造、圧延時に割
れを生じやすくなり、歩留が低下するためである。
【０００７】Ｍｎは塗装焼付時に合金の軟化を防ぐのに
有効な元素である。その量を０．２〜３．０ｗｔ％とし
たのは、０．２ｗｔ％未満では合金の軟化の防止効果が
小さく、３．０ｗｔ％を越えると鋳造時にＦｅやＳｉと
粗大な金属間化合物を作り、合金の性質に悪影響を及ぼ
すからである。
有効な元素である。その量を０．２〜３．０ｗｔ％とし
たのは、０．２ｗｔ％未満では合金の軟化の防止効果が
小さく、３．０ｗｔ％を越えると鋳造時にＦｅやＳｉと
粗大な金属間化合物を作り、合金の性質に悪影響を及ぼ
すからである。
【０００８】Ｃｕは塗装焼付時に、Ｇ．Ｐ．ゾーン、Ｓ
, 相（中間相）などを析出し強度を向上させる。その量
を０．１〜１．０ｗｔ％としたのは、０．１ｗｔ％未満
では強度向上が小さく、１．０ｗｔ％を越えると耐蝕性
が低下するからである。
, 相（中間相）などを析出し強度を向上させる。その量
を０．１〜１．０ｗｔ％としたのは、０．１ｗｔ％未満
では強度向上が小さく、１．０ｗｔ％を越えると耐蝕性
が低下するからである。
【０００９】Ｓｉは塗装焼付時にＭｇ2 Ｓｉ相を析出し
強度を向上させ、固溶Ｆｅの析出をさせ、成形性を向上
させる効果がある。その量を０．０１〜０．５ｗｔ％と
したのは、０．０１ｗｔ％未満では強度や成形性の向上
が小さく、０．５ｗｔ％を越えると成形性が低下する。
強度を向上させ、固溶Ｆｅの析出をさせ、成形性を向上
させる効果がある。その量を０．０１〜０．５ｗｔ％と
したのは、０．０１ｗｔ％未満では強度や成形性の向上
が小さく、０．５ｗｔ％を越えると成形性が低下する。
【００１０】Ｆｅは、通常アルミニウム地金に不純物と
して含まれるものであるが、その量を０．０５〜１．０
ｗｔ％としたのは、０．０５ｗｔ％未満では高純度のア
ルミニウム地金を用いることになってコストが高くな
り、１．０ｗｔ％を越えると成形性が低下する。また、
前記以外の不可避的不純物、例えばＺｎ、Ｔｉ、Ｂ等
は、０．２５ｗｔ％以下であれば本発明の製造方法によ
る効果を妨げない。
して含まれるものであるが、その量を０．０５〜１．０
ｗｔ％としたのは、０．０５ｗｔ％未満では高純度のア
ルミニウム地金を用いることになってコストが高くな
り、１．０ｗｔ％を越えると成形性が低下する。また、
前記以外の不可避的不純物、例えばＺｎ、Ｔｉ、Ｂ等
は、０．２５ｗｔ％以下であれば本発明の製造方法によ
る効果を妨げない。
【００１１】次に本発明方法におけるＡｌ合金鋳塊の熱
処理方法とその作用効果について説明する。ＡｌーＭｎ
ーＭｇ系合金鋳塊は、均質化熱処理温度まで昇温する途
中、１５０〜３００℃の低温領域において硬化析出相で
あるＭｇ2 Ｓｉ相を生じ、３００℃以上の高温領域にな
るとＭｇ2 Ｓｉ相の上にＡｌ（Ｆｅ、Ｍｎ）Ｓｉ分散相
が不均一析出する。約４５０℃以上の温度になると、Ｍ
ｇ2 Ｓｉ相が再固溶し、分散相のみが残る。従来の溶解
鋳造した鋳塊を均質化熱処理した場合、鋳造時に凝固偏
析が起こることによって、均質化熱処理しても分散相の
分布が粗大、不均一になる。このためその後の熱間圧
延、冷間圧延時に均一な加工組織が得られなく、最終的
に材料の異方性が顕著に残され、深絞り、しごき加工後
のキャンボディの耳率は高くなる。また、塗装焼付時
に、すでに偏析したＡｌ（Ｆｅ、Ｍｎ）Ｓｉ分散相上に
粗大なＭｇ2 Ｓｉ相やＳ相（安定相）が優先的に不均一
析出するため、最終的に析出相の分布が不均一になり、
合金の高い強度が得られない。
処理方法とその作用効果について説明する。ＡｌーＭｎ
ーＭｇ系合金鋳塊は、均質化熱処理温度まで昇温する途
中、１５０〜３００℃の低温領域において硬化析出相で
あるＭｇ2 Ｓｉ相を生じ、３００℃以上の高温領域にな
るとＭｇ2 Ｓｉ相の上にＡｌ（Ｆｅ、Ｍｎ）Ｓｉ分散相
が不均一析出する。約４５０℃以上の温度になると、Ｍ
ｇ2 Ｓｉ相が再固溶し、分散相のみが残る。従来の溶解
鋳造した鋳塊を均質化熱処理した場合、鋳造時に凝固偏
析が起こることによって、均質化熱処理しても分散相の
分布が粗大、不均一になる。このためその後の熱間圧
延、冷間圧延時に均一な加工組織が得られなく、最終的
に材料の異方性が顕著に残され、深絞り、しごき加工後
のキャンボディの耳率は高くなる。また、塗装焼付時
に、すでに偏析したＡｌ（Ｆｅ、Ｍｎ）Ｓｉ分散相上に
粗大なＭｇ2 Ｓｉ相やＳ相（安定相）が優先的に不均一
析出するため、最終的に析出相の分布が不均一になり、
合金の高い強度が得られない。
【００１２】本発明者等は以上の知見に基づいて、Ａｌ
ーＭｎーＭｇ系合金硬質板の強度及び成形性を向上し、
深絞り・しごき加工後の耳率の減少ができる合金鋳塊の
熱処理方法について検討し、本発明の熱処理方法を見出
した。即ち、所定組成のＡｌ合金を溶解鋳造して鋳塊と
し、これを均質化熱処理した後、熱間圧延、冷間圧延、
中間焼鈍、最終冷間圧延するか又は更に安定化熱処理し
て製造する硬質板の製造工程について、それぞれ検討し
た結果、鋳塊を均質化熱処理する前に低温で予備熱処理
することが前記特性の向上に効果があることを見出し
た。これは、通常の方法により合金を溶解鋳造後、図１
に示すように鋳塊を、先ず（Ａ）３００℃／ｈｒ以下の
昇温速度で昇温し、（Ｂ）１５０〜３００℃の温度範囲
に達した時に、この温度で１〜３０ｈｒ保持し、その後
（Ｃ）均質化熱処理温度まで再び３００℃／ｈｒ以下の
昇温速度で昇温してから、（Ｄ）均質化熱処理を行うこ
とにより、硬質板の強度及び成形性を向上し、深絞り、
しごき加工後の耳率を減少するものである。なお、均質
化熱処理後は、常法に従って熱間圧延温度まで冷却
（Ｅ）し、熱間圧延に供される。また均質化熱処理後い
ったん常温まで冷却（Ｅ）し、再熱して熱間圧延に供し
てもよい。
ーＭｎーＭｇ系合金硬質板の強度及び成形性を向上し、
深絞り・しごき加工後の耳率の減少ができる合金鋳塊の
熱処理方法について検討し、本発明の熱処理方法を見出
した。即ち、所定組成のＡｌ合金を溶解鋳造して鋳塊と
し、これを均質化熱処理した後、熱間圧延、冷間圧延、
中間焼鈍、最終冷間圧延するか又は更に安定化熱処理し
て製造する硬質板の製造工程について、それぞれ検討し
た結果、鋳塊を均質化熱処理する前に低温で予備熱処理
することが前記特性の向上に効果があることを見出し
た。これは、通常の方法により合金を溶解鋳造後、図１
に示すように鋳塊を、先ず（Ａ）３００℃／ｈｒ以下の
昇温速度で昇温し、（Ｂ）１５０〜３００℃の温度範囲
に達した時に、この温度で１〜３０ｈｒ保持し、その後
（Ｃ）均質化熱処理温度まで再び３００℃／ｈｒ以下の
昇温速度で昇温してから、（Ｄ）均質化熱処理を行うこ
とにより、硬質板の強度及び成形性を向上し、深絞り、
しごき加工後の耳率を減少するものである。なお、均質
化熱処理後は、常法に従って熱間圧延温度まで冷却
（Ｅ）し、熱間圧延に供される。また均質化熱処理後い
ったん常温まで冷却（Ｅ）し、再熱して熱間圧延に供し
てもよい。
【００１３】本発明において、予備熱処理及び均質化熱
処理温度までの昇温速度を３００℃／ｈｒ以下としたの
は原子の拡散をさせながら、Ａｌ（Ｆｅ、Ｍｎ）Ｓｉ分
散相を均一に析出させるためであり、３００℃／ｈｒを
越えると分散相の析出が不均一となる。また予備熱処理
温度を１５０〜３００℃としたのは、分散相の核生成を
充分させて最終的に均一な分散相の分布を得るためであ
り、１５０℃未満では分散相の核生成が起こりにくく、
また３００℃越えると分散相が粗大化しやすい。更にこ
の温度で保持する時間を１〜３０ｈｒとしたのは、均一
な分散相の分布を得るためであり、１ｈｒ未満では分散
相の核生成が不充分であり、また３０ｈｒを越えると合
金が充分均質化されないうちに、分散相が粗大化する。
処理温度までの昇温速度を３００℃／ｈｒ以下としたの
は原子の拡散をさせながら、Ａｌ（Ｆｅ、Ｍｎ）Ｓｉ分
散相を均一に析出させるためであり、３００℃／ｈｒを
越えると分散相の析出が不均一となる。また予備熱処理
温度を１５０〜３００℃としたのは、分散相の核生成を
充分させて最終的に均一な分散相の分布を得るためであ
り、１５０℃未満では分散相の核生成が起こりにくく、
また３００℃越えると分散相が粗大化しやすい。更にこ
の温度で保持する時間を１〜３０ｈｒとしたのは、均一
な分散相の分布を得るためであり、１ｈｒ未満では分散
相の核生成が不充分であり、また３０ｈｒを越えると合
金が充分均質化されないうちに、分散相が粗大化する。
【００１４】なお、本発明における均質化熱処理、熱間
圧延、冷間圧延、必要に応じて行う中間焼鈍、最終冷間
圧延、また必要に応じて行う最終安定化熱処理の各々の
条件は、ＡｌーＭｎーＭｇ系合金の硬質板（Ｈ１９、Ｈ
３９）の製造に通常行われている条件が採用される。
圧延、冷間圧延、必要に応じて行う中間焼鈍、最終冷間
圧延、また必要に応じて行う最終安定化熱処理の各々の
条件は、ＡｌーＭｎーＭｇ系合金の硬質板（Ｈ１９、Ｈ
３９）の製造に通常行われている条件が採用される。
【００１５】
【実施例】表１に示す合金組成を有するＡｌ合金を通常
の方法により溶解鋳造して圧延用鋳塊４００ｍｍ×１５
００ｍｍ×２０００ｍｍを製造した。この鋳塊について
両面面削後、表２に示す熱処理を施した。即ち本発明の
熱処理は、鋳塊をまず１５０〜３００℃の温度まで３０
０℃／ｈｒ以下の昇温速度で昇温し、１５０〜３００℃
の温度で１〜３０ｈｒ保持してから、均質化熱処理温度
まで３００℃／ｈｒ以下の昇温速度で昇温し、５６０℃
で６ｈｒ均質化熱処理を行った。なお比較のため、従来
の熱処理条件や本発明方法の範囲外の熱処理条件でも鋳
塊について熱処理を行った。続いて均質化熱処理温度か
ら熱間圧延温度まで下げ、通常の方法により熱間圧延
（４００〜３００℃）して板厚５．０ｍｍとし、これを
０．８ｍｍまで冷間圧延し、これを５２０℃で１０秒間
中間焼鈍し、これを更に最終冷間圧延を行って厚さ０．
３ｍｍの板材（Ｈ１９）とした。これらの板材につい
て、引張試験、エリクセン張出試験、耳率測定を行っ
た。引張試験はＪＩＳ５号張出試験片により測定し、エ
リクセン張出試験はＪＩＳＺ２２４７Ａ法により、張出
高さを測定した。また、耳率（ブランク径＝φ５５ｍ
ｍ、平底ポンチ径＝φ３３ｍｍで評価）を測定した。そ
の結果を表３〜６に示す。
の方法により溶解鋳造して圧延用鋳塊４００ｍｍ×１５
００ｍｍ×２０００ｍｍを製造した。この鋳塊について
両面面削後、表２に示す熱処理を施した。即ち本発明の
熱処理は、鋳塊をまず１５０〜３００℃の温度まで３０
０℃／ｈｒ以下の昇温速度で昇温し、１５０〜３００℃
の温度で１〜３０ｈｒ保持してから、均質化熱処理温度
まで３００℃／ｈｒ以下の昇温速度で昇温し、５６０℃
で６ｈｒ均質化熱処理を行った。なお比較のため、従来
の熱処理条件や本発明方法の範囲外の熱処理条件でも鋳
塊について熱処理を行った。続いて均質化熱処理温度か
ら熱間圧延温度まで下げ、通常の方法により熱間圧延
（４００〜３００℃）して板厚５．０ｍｍとし、これを
０．８ｍｍまで冷間圧延し、これを５２０℃で１０秒間
中間焼鈍し、これを更に最終冷間圧延を行って厚さ０．
３ｍｍの板材（Ｈ１９）とした。これらの板材につい
て、引張試験、エリクセン張出試験、耳率測定を行っ
た。引張試験はＪＩＳ５号張出試験片により測定し、エ
リクセン張出試験はＪＩＳＺ２２４７Ａ法により、張出
高さを測定した。また、耳率（ブランク径＝φ５５ｍ
ｍ、平底ポンチ径＝φ３３ｍｍで評価）を測定した。そ
の結果を表３〜６に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】
【表４】
【００２０】
【表５】
【００２１】
【表６】
【００２２】表３〜６より明らかなように、本発明方法
で製造した合金板は、従来の製造方法や比較製造方法で
製造した合金板と比べて、強度が高くなるにもかかわら
ず、伸び、成形性、耳率が優れていることがわかる。
で製造した合金板は、従来の製造方法や比較製造方法で
製造した合金板と比べて、強度が高くなるにもかかわら
ず、伸び、成形性、耳率が優れていることがわかる。
【００２３】
【発明の効果】このように本発明法によれば、従来の製
造方法で製造した合金板と比較して特に成形性や耳率が
優れており、また強度においても向上するなど、キャン
ボディ等の成形用材料の製造方法として最適であり、こ
れら材料の成形性及び強度の向上、さらには材料の薄肉
化に貢献するところが大きい等顕著な効果を奏する。
造方法で製造した合金板と比較して特に成形性や耳率が
優れており、また強度においても向上するなど、キャン
ボディ等の成形用材料の製造方法として最適であり、こ
れら材料の成形性及び強度の向上、さらには材料の薄肉
化に貢献するところが大きい等顕著な効果を奏する。
【図１】本発明に係る熱処理法の説明図である。
Ａ 昇温 Ｂ 予備熱処理 Ｃ 昇温 Ｄ 均質化熱処理 Ｅ 冷却
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｍｇ：０．２〜２．８ｗｔ％，Ｍｎ：
０．２〜３．０ｗｔ％，Ｃｕ：０．１〜１．０ｗｔ％，
Ｓｉ：０．０１〜０．５ｗｔ％，Ｆｅ：０．０５〜１．
０ｗｔ％を含み、残部がＡｌと不可避的不純物からなる
Ａｌ合金を溶解鋳造して鋳塊とし、これを常法に従って
均質化熱処理した後熱間圧延し、続いて冷間圧延と中間
焼鈍、最終冷間圧延を行うか又は更に最終安定化熱処理
を行って製造するＡｌ合金硬質板の製造工程において、
前記鋳造した鋳塊を、昇温速度３００℃／ｈｒ以下で１
５０〜３００℃の温度まで昇温し、１５０〜３００℃の
温度で１〜３０ｈｒ保持した後、続いて昇温速度３００
℃／ｈｒ以下で均質化熱処理温度まで昇温し、均質化熱
処理することを特徴とする成形用Ａｌ合金硬質板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2968494A JPH07238355A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 成形用Ａｌ合金硬質板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2968494A JPH07238355A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 成形用Ａｌ合金硬質板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07238355A true JPH07238355A (ja) | 1995-09-12 |
Family
ID=12282941
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2968494A Pending JPH07238355A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 成形用Ａｌ合金硬質板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07238355A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1081947A (ja) * | 1996-04-10 | 1998-03-31 | Toyo Kohan Co Ltd | 絞りしごき缶用樹脂被覆アルミニウム合金板の製造方法 |
| JP2014084473A (ja) * | 2012-10-19 | 2014-05-12 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 缶ボディ用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| US20210292878A1 (en) * | 2015-12-25 | 2021-09-23 | Uacj Corporation | Aluminum alloy sheet for can body, and process for producing the same |
-
1994
- 1994-02-28 JP JP2968494A patent/JPH07238355A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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