JPH0724492Y2 - Ｆｒｐ製ロ−プの緊張定着体 - Google Patents
Ｆｒｐ製ロ−プの緊張定着体Info
- Publication number
- JPH0724492Y2 JPH0724492Y2 JP7519387U JP7519387U JPH0724492Y2 JP H0724492 Y2 JPH0724492 Y2 JP H0724492Y2 JP 7519387 U JP7519387 U JP 7519387U JP 7519387 U JP7519387 U JP 7519387U JP H0724492 Y2 JPH0724492 Y2 JP H0724492Y2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wedge
- peripheral surface
- rope
- taper angle
- hole
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Description
【考案の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本考案は、プレストレストコンクリート構造用の緊張材
や海洋構造物の接合用ロープ等として使用されるFRP製
ロープの緊張定着体に関するものである。
や海洋構造物の接合用ロープ等として使用されるFRP製
ロープの緊張定着体に関するものである。
（従来の技術） 従来のFRP製ロープの緊張定着体は、全体として円錐状
をなす楔の外周面のテーパ角度と、この楔が挿入される
スリーブの貫通孔の内周面のテーパ角度を同じにし６万
至７度にしていた。そして楔の内周面に凹凸を付けたも
のを使用していた。
をなす楔の外周面のテーパ角度と、この楔が挿入される
スリーブの貫通孔の内周面のテーパ角度を同じにし６万
至７度にしていた。そして楔の内周面に凹凸を付けたも
のを使用していた。
（考案が解決しようとする問題点） FRP製ロープは、高引張り強度を有しているが、層間剪
断強度や圧縮強度が極めて低く、また、表面が弱いので
損傷を受け易い。従って、上記従来の場合、楔の内周面
に凹凸が付けてあり、この凹凸部分への応力集中及び楔
の長手方向の応力分布における最大応力の位置が当該楔
の小径側寄りにあってその最大応力値が非常に大きくな
ることによって、当該ロープは引張強度以下にて特に当
該楔の小径側寄りで破断し易く、長手方向の引張強度を
十分に生かすことができない。また、凹凸のない楔を使
用すると、前述の如く長手方向の応力分布が不均一であ
るために、FRP製ロープは、緊張定着操作に際して、表
面が非常に滑り易く、楔の中心孔から抜け出てしまって
緊張定着させることができず、たとえ緊張定着できたと
しても定着効率に大きなばらつきがあり、安定した緊張
定着を行うのが極めて困難であるという欠点があった。
断強度や圧縮強度が極めて低く、また、表面が弱いので
損傷を受け易い。従って、上記従来の場合、楔の内周面
に凹凸が付けてあり、この凹凸部分への応力集中及び楔
の長手方向の応力分布における最大応力の位置が当該楔
の小径側寄りにあってその最大応力値が非常に大きくな
ることによって、当該ロープは引張強度以下にて特に当
該楔の小径側寄りで破断し易く、長手方向の引張強度を
十分に生かすことができない。また、凹凸のない楔を使
用すると、前述の如く長手方向の応力分布が不均一であ
るために、FRP製ロープは、緊張定着操作に際して、表
面が非常に滑り易く、楔の中心孔から抜け出てしまって
緊張定着させることができず、たとえ緊張定着できたと
しても定着効率に大きなばらつきがあり、安定した緊張
定着を行うのが極めて困難であるという欠点があった。
本考案は、上記従来の欠点にかんがみ、端末を引張って
FRP製ロープに緊張力を加えてもその端末が損傷を受け
たり抜け出てしまうことがなく十分な緊張力を保持し、
安定した緊張定着を行うことができるFRP製ロープの緊
張定着体を提供することを目的とする。
FRP製ロープに緊張力を加えてもその端末が損傷を受け
たり抜け出てしまうことがなく十分な緊張力を保持し、
安定した緊張定着を行うことができるFRP製ロープの緊
張定着体を提供することを目的とする。
（問題点を解決するための手段） 上記目的を達成するために、本考案は、FRP製ロープが
挿通される平滑な中心孔を有し複数の縦割り分割体から
なり全体として外周面がテーパ状をなす楔と、内周面が
テーパ状をなし前記楔が挿入される貫通孔を有するスリ
ーブとを備え、前記楔の外周面のテーパ角度を前記スリ
ーブの貫通孔の内周面のテーパ角度よりも大きくし、か
つ前記楔の外周面のテーパー角度を2.2〜たことを特徴
とするFRP製ロープの緊張定着体を要旨とするものであ
る。
挿通される平滑な中心孔を有し複数の縦割り分割体から
なり全体として外周面がテーパ状をなす楔と、内周面が
テーパ状をなし前記楔が挿入される貫通孔を有するスリ
ーブとを備え、前記楔の外周面のテーパ角度を前記スリ
ーブの貫通孔の内周面のテーパ角度よりも大きくし、か
つ前記楔の外周面のテーパー角度を2.2〜たことを特徴
とするFRP製ロープの緊張定着体を要旨とするものであ
る。
（作用） このように本考案に係るFRP製ロープの緊張定着体で
は、スリーブの内周面がテーパ状の貫通孔にFRP製ロー
プを挿通し、複数の縦割り分割体からなり全体として外
周面がテーパ状をなす楔の平滑な中心孔に当該ロープを
位置させ、前記楔をロープと貫通孔との間に挿入し、前
記楔の外周面のテーパ角度が前記スリーブの貫通孔の内
周面のテーパ角度よりも大きく、かつ前記楔の外周面の
テーパ角度が2.2〜3.0度となっているので、このテーパ
角度の差により、楔の長手方向の応力分布における最大
応力の作用位置を楔の大径側寄りへ移行させるとともに
その最大応力値を小さく抑えて当該応力分布を均一化
し、かつ楔作用を十分に発揮させつつ前記FRP製ロープ
を損傷することなく引張り、安定した緊張定着をさせ得
るものである。
は、スリーブの内周面がテーパ状の貫通孔にFRP製ロー
プを挿通し、複数の縦割り分割体からなり全体として外
周面がテーパ状をなす楔の平滑な中心孔に当該ロープを
位置させ、前記楔をロープと貫通孔との間に挿入し、前
記楔の外周面のテーパ角度が前記スリーブの貫通孔の内
周面のテーパ角度よりも大きく、かつ前記楔の外周面の
テーパ角度が2.2〜3.0度となっているので、このテーパ
角度の差により、楔の長手方向の応力分布における最大
応力の作用位置を楔の大径側寄りへ移行させるとともに
その最大応力値を小さく抑えて当該応力分布を均一化
し、かつ楔作用を十分に発揮させつつ前記FRP製ロープ
を損傷することなく引張り、安定した緊張定着をさせ得
るものである。
（実施例） 次に、本考案の一実施例について、図面を参照しながら
説明する。
説明する。
第１図は、本考案の一実施例に係るFRP製ロープの緊張
定着体を示す縦断面図である。
定着体を示す縦断面図である。
緊張定着体１は、スリーブ２の内周面2bがテーパ状にな
っている貫通孔2aにFRP製ロープ４を挿通し、二つの縦
割り分割体からなり全体として外周面3bがテーパ状をな
す楔３の平滑な中心孔3aに当該ロープ４を位置させ、前
記楔３をロープ４と貫通孔2aとの間に挿入し、後に詳細
に説明するように、前記楔３の軸線に対する外周面3bの
傾斜角度即ちテーパ角度が前記スリーブ２の軸線に対す
る貫通孔2aの内周面2bの傾斜角度即ちテーパ角度よりも
若干大きくなっており、このテーパ角度の差により、楔
作用を十分に発揮させつつ前記FRP製ロープ４を損傷す
ることなく引張り、緊張定着させる。
っている貫通孔2aにFRP製ロープ４を挿通し、二つの縦
割り分割体からなり全体として外周面3bがテーパ状をな
す楔３の平滑な中心孔3aに当該ロープ４を位置させ、前
記楔３をロープ４と貫通孔2aとの間に挿入し、後に詳細
に説明するように、前記楔３の軸線に対する外周面3bの
傾斜角度即ちテーパ角度が前記スリーブ２の軸線に対す
る貫通孔2aの内周面2bの傾斜角度即ちテーパ角度よりも
若干大きくなっており、このテーパ角度の差により、楔
作用を十分に発揮させつつ前記FRP製ロープ４を損傷す
ることなく引張り、緊張定着させる。
第２図（ａ）は、スリーブを示す正面図、同図（ｂ）は
その縦断面図である。
その縦断面図である。
スリーブ２は、耐腐蝕性材料のセラミックス、合成樹脂
又は金属等の短円柱状をなし、中央に楔３が挿入される
貫通孔2aを有し、当該貫通孔2aの内周面2bが楔３の外周
面3bに対応してテーパ状とされており、外周に雄ねじ2c
が刻設してある。前記内周面2bは、軸線C1に対する傾斜
角度即ちテーパ角度θ１が第３図に示す楔３の外周面3b
の軸線C2に対する傾斜角度即ちテーパ角度θ２よりも小
さい所定値になっている。
又は金属等の短円柱状をなし、中央に楔３が挿入される
貫通孔2aを有し、当該貫通孔2aの内周面2bが楔３の外周
面3bに対応してテーパ状とされており、外周に雄ねじ2c
が刻設してある。前記内周面2bは、軸線C1に対する傾斜
角度即ちテーパ角度θ１が第３図に示す楔３の外周面3b
の軸線C2に対する傾斜角度即ちテーパ角度θ２よりも小
さい所定値になっている。
第３図（ａ）及び（ｂ）は、それぞれ楔を示す側面図及
び背面図である。
び背面図である。
楔３は、セラミックス、合成樹脂又は金属等の耐腐食性
材料の二つの縦割り分割体からなり、全体として外周面
3bがテーパ状をなし、ロープ４が挿通される中心孔3aを
有し、この中心孔3aの両端の直径がロープ４自体の直径
よりも若干大きく外広がりになって当該ロープ４に無用
な外力が加わらないようになっており、相互対向面3c,3
cをそれぞれ適当な厚さ分だけ一様に削除された形状を
なしている。また、楔３は、内周面が凹凸のない平滑な
状態に仕上げられており、当該内周面をロープ４の外周
に当接させてスリーブ２の貫通孔2aに挿入される。前記
外周面3bは、テーパ角度θ２がスリーブ２の貫通孔2aの
内周面2bのテーパ角度θ１よりも大きい所定値にて当該
テーパ角度θ１に対して角度差が例えば0.114度となる
ように設定してある。
材料の二つの縦割り分割体からなり、全体として外周面
3bがテーパ状をなし、ロープ４が挿通される中心孔3aを
有し、この中心孔3aの両端の直径がロープ４自体の直径
よりも若干大きく外広がりになって当該ロープ４に無用
な外力が加わらないようになっており、相互対向面3c,3
cをそれぞれ適当な厚さ分だけ一様に削除された形状を
なしている。また、楔３は、内周面が凹凸のない平滑な
状態に仕上げられており、当該内周面をロープ４の外周
に当接させてスリーブ２の貫通孔2aに挿入される。前記
外周面3bは、テーパ角度θ２がスリーブ２の貫通孔2aの
内周面2bのテーパ角度θ１よりも大きい所定値にて当該
テーパ角度θ１に対して角度差が例えば0.114度となる
ように設定してある。
FRP製ロープ４は、マトリックス樹脂及び複数の単繊維
で構成された複数の線材を撚り合わせてなり、上記複数
の線材は、長繊維を樹脂で含浸し、長手方向に引き揃え
ながら成形用ダイスに通し、引き抜き、被覆材を被せ、
撚り集め、成形硬化させたものであって、上記単繊維と
して、無機質系のガラス繊維、炭素繊維等、有機質系の
芳香族ポリアミド繊維等が適し、上記マトリックス樹脂
として、硬化剤を配合したエポキシ樹脂、不飽和ポリエ
ステル樹脂、ジアリルフタレート樹脂等の熱硬化性樹脂
が適している。
で構成された複数の線材を撚り合わせてなり、上記複数
の線材は、長繊維を樹脂で含浸し、長手方向に引き揃え
ながら成形用ダイスに通し、引き抜き、被覆材を被せ、
撚り集め、成形硬化させたものであって、上記単繊維と
して、無機質系のガラス繊維、炭素繊維等、有機質系の
芳香族ポリアミド繊維等が適し、上記マトリックス樹脂
として、硬化剤を配合したエポキシ樹脂、不飽和ポリエ
ステル樹脂、ジアリルフタレート樹脂等の熱硬化性樹脂
が適している。
次に、前記テーパ角度θ１を2.06〜2.86度の範囲で、テ
ーパ角度θ２を2.06〜3.09度の範囲でそれぞれ種々変え
てロープ４を緊張させた場合における、当該ロープ４の
破断荷重に及ぼす影響に関する実験例について説明す
る。
ーパ角度θ２を2.06〜3.09度の範囲でそれぞれ種々変え
てロープ４を緊張させた場合における、当該ロープ４の
破断荷重に及ぼす影響に関する実験例について説明す
る。
第４図は、横軸にスリーブ２の貫通孔2aの内周面2bのテ
ーパ角度θ１をとり、縦軸に一定のロープ４の破断荷重
Ｗ（単位ｔ）をとり、楔３の外周面3bのテーパ角度θ２
と貫通孔2aの内周面2bのテーパ角度θ１との差をそれぞ
れ０度、0.114度、0.229度とし、その他の条件を全て同
一とした場合における実験結果を示すグラフである。
ーパ角度θ１をとり、縦軸に一定のロープ４の破断荷重
Ｗ（単位ｔ）をとり、楔３の外周面3bのテーパ角度θ２
と貫通孔2aの内周面2bのテーパ角度θ１との差をそれぞ
れ０度、0.114度、0.229度とし、その他の条件を全て同
一とした場合における実験結果を示すグラフである。
この実験例により、テーパ角度θ２とテーパ角度θ１と
の差を0.114度とした場合に、貫通孔2bの内周面2bのテ
ーパ角度θ１が約2.5〜2.8度の範囲においてロープ４の
破断荷重Ｗが7.5（ｔ）以上となり、良好な結果が得ら
れることが確認できた。これに対してテーパ角度θ２と
テーパ角度θ１との角度差が0.229度の場合には、ロー
プ４の破断荷重Ｗが略一定の約6.5（ｔ）であり、いず
れもテーパ角度θ１が2.1〜2.8度の範囲にあり、テーパ
角度θ２が2.2〜3.0度の範囲にあるとき、ロープ４の破
断荷重Ｗが6.5（ｔ）を越え、両テーパ角度が等しい場
合、ロープ４の破断荷重Ｗがいずれも6.5（ｔ）以下で
あった。
の差を0.114度とした場合に、貫通孔2bの内周面2bのテ
ーパ角度θ１が約2.5〜2.8度の範囲においてロープ４の
破断荷重Ｗが7.5（ｔ）以上となり、良好な結果が得ら
れることが確認できた。これに対してテーパ角度θ２と
テーパ角度θ１との角度差が0.229度の場合には、ロー
プ４の破断荷重Ｗが略一定の約6.5（ｔ）であり、いず
れもテーパ角度θ１が2.1〜2.8度の範囲にあり、テーパ
角度θ２が2.2〜3.0度の範囲にあるとき、ロープ４の破
断荷重Ｗが6.5（ｔ）を越え、両テーパ角度が等しい場
合、ロープ４の破断荷重Ｗがいずれも6.5（ｔ）以下で
あった。
上記実施例に係る緊張定着体１は、第１図において、２
点鎖線で示すようにコンクリート構造物５の端部に固定
した支圧板６に、スリーブ２の外周の雄ねじ2cに螺合す
る定着ナット７をもって、所定の位置に配置したロープ
４を緊張定着させると、前記楔３の外周面3bのテーパ角
度θ２が前記スリーブ２の貫通孔2aの内周面2bのテーパ
角度θ１よりも大きくなっているので、このテーパ角度
の差により、楔３の長手方向の応力分布における最大応
力の作用位置を楔３の大径側寄りへ移行させるとともに
その最大応力値を小さく抑えて応力分布を均一化し、か
つ楔作用を十分に発揮させつつ前記FRP製ロープ４を損
傷することなく引張り、安定した緊張定着をさせること
ができる。
点鎖線で示すようにコンクリート構造物５の端部に固定
した支圧板６に、スリーブ２の外周の雄ねじ2cに螺合す
る定着ナット７をもって、所定の位置に配置したロープ
４を緊張定着させると、前記楔３の外周面3bのテーパ角
度θ２が前記スリーブ２の貫通孔2aの内周面2bのテーパ
角度θ１よりも大きくなっているので、このテーパ角度
の差により、楔３の長手方向の応力分布における最大応
力の作用位置を楔３の大径側寄りへ移行させるとともに
その最大応力値を小さく抑えて応力分布を均一化し、か
つ楔作用を十分に発揮させつつ前記FRP製ロープ４を損
傷することなく引張り、安定した緊張定着をさせること
ができる。
なお、本考案に係るFRP製ロープ４の緊張定着体１は、
海岸近辺の構造物の接合用ロープ、軽量で高抗張力と電
気絶縁性を要する通信ケーブルの端末加工、吊り橋用補
張ロープなどの産業用補強材としてのFRP製ロープの端
末等にも適用が可能であり、FRP製ロープは、スパイラ
ル型、ストランド型その他の任意の形式のものでよく、
楔は、２分割に限らず３分割以上に分割してもよい。ま
た、緊張定着体１は、スリーブの貫通孔2aを複数備えて
いても良く、それぞれの貫通孔2aにFRP製ロープを挿通
し、それぞれ楔３を挿入して複数の当該ロープを同時に
緊張定着させることも可能である。
海岸近辺の構造物の接合用ロープ、軽量で高抗張力と電
気絶縁性を要する通信ケーブルの端末加工、吊り橋用補
張ロープなどの産業用補強材としてのFRP製ロープの端
末等にも適用が可能であり、FRP製ロープは、スパイラ
ル型、ストランド型その他の任意の形式のものでよく、
楔は、２分割に限らず３分割以上に分割してもよい。ま
た、緊張定着体１は、スリーブの貫通孔2aを複数備えて
いても良く、それぞれの貫通孔2aにFRP製ロープを挿通
し、それぞれ楔３を挿入して複数の当該ロープを同時に
緊張定着させることも可能である。
（考案の効果） 本考案は以上のように構成され、FRP製ロープが挿通さ
れる平滑な中心孔を有し複数の縦割り分割体からなり全
体として外周面がテーパ状をなす楔と、内周面がテーパ
状をなし前記楔が挿入される貫通孔を有するスリーブと
を備えることにより、ロープの外周に楔の平滑な中心孔
の内面が当接するので当該ロープが損傷を受けることが
なく、前記楔の外周面のテーパ角度を前記スリーブの貫
通孔の内周面のテーパ角度よりも大きくし、かつ前記楔
の外周面のテーパ角度を2.2〜3.0度としたこにより、従
来の６〜７度の場合に比較してFRP製ロープの緊張定着
の安定性と損傷防止をより確実なものとすることができ
る。
れる平滑な中心孔を有し複数の縦割り分割体からなり全
体として外周面がテーパ状をなす楔と、内周面がテーパ
状をなし前記楔が挿入される貫通孔を有するスリーブと
を備えることにより、ロープの外周に楔の平滑な中心孔
の内面が当接するので当該ロープが損傷を受けることが
なく、前記楔の外周面のテーパ角度を前記スリーブの貫
通孔の内周面のテーパ角度よりも大きくし、かつ前記楔
の外周面のテーパ角度を2.2〜3.0度としたこにより、従
来の６〜７度の場合に比較してFRP製ロープの緊張定着
の安定性と損傷防止をより確実なものとすることができ
る。
そして、端末を引張ってFRP製ロープに緊張力を加える
際に、楔の長手方向の応力分布における最大応力の作用
位置が楔の大径側寄りへ移行するとともに、その最大応
力値が小さく抑えられて当該応力分布が均一になり、楔
作用を十分に発揮させつつ前記FRP製ロープを損傷する
ことなく引張り、安定した緊張定着をさせ、その端末が
抜け出てしまうことがなく十分な緊張力を保持すること
ができる等の効果を有する。
際に、楔の長手方向の応力分布における最大応力の作用
位置が楔の大径側寄りへ移行するとともに、その最大応
力値が小さく抑えられて当該応力分布が均一になり、楔
作用を十分に発揮させつつ前記FRP製ロープを損傷する
ことなく引張り、安定した緊張定着をさせ、その端末が
抜け出てしまうことがなく十分な緊張力を保持すること
ができる等の効果を有する。
第１図は、本考案の一実施例に係るFRP製ロープの緊張
定着体を示す縦断面図、第２図（ａ）はスリーブを示す
正面図、同図（ｂ）はその縦断面図、第３図（ａ）及び
（ｂ）はそれぞれ楔を示す側面図及び背面図、第４図は
スリーブの貫通孔の内周面のテーパ角度と楔の外周面の
テーパ角度とがロープの破断荷重に及ぼす影響に関して
行った実験結果を示すグラフである。 １……緊張定着体、２……スリーブ、2a……貫通孔、2b
……内周面、2c……雄ねじ、３……楔、3a……中心孔、
3b……外周面、3c……相互対向面、４……ロープ、５…
…コンクリート、６……支圧板、７……定着ナット、
C1，C2……軸線、θ１、θ２……テーパ角度
定着体を示す縦断面図、第２図（ａ）はスリーブを示す
正面図、同図（ｂ）はその縦断面図、第３図（ａ）及び
（ｂ）はそれぞれ楔を示す側面図及び背面図、第４図は
スリーブの貫通孔の内周面のテーパ角度と楔の外周面の
テーパ角度とがロープの破断荷重に及ぼす影響に関して
行った実験結果を示すグラフである。 １……緊張定着体、２……スリーブ、2a……貫通孔、2b
……内周面、2c……雄ねじ、３……楔、3a……中心孔、
3b……外周面、3c……相互対向面、４……ロープ、５…
…コンクリート、６……支圧板、７……定着ナット、
C1，C2……軸線、θ１、θ２……テーパ角度
Claims (1)
- 【請求項１】FRP製ロープが挿通される平滑な中心孔を
有し、複数の縦割り分割体からなり全体として外周面が
テーパ状をなす楔と、内周面がテーパ状をなし前記楔が
挿入される貫通孔を有するスリーブとを備え、前記楔の
外周面のテーパ角度を前記スリ、ーブの貫通孔の内周面
のテーパ角度よりも大きくし、かつ前記楔の外周面のテ
ーパ角度を2.2〜3.0度としたことを特徴とするFRP製ロ
ープの緊張定着体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7519387U JPH0724492Y2 (ja) | 1987-05-21 | 1987-05-21 | Ｆｒｐ製ロ−プの緊張定着体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7519387U JPH0724492Y2 (ja) | 1987-05-21 | 1987-05-21 | Ｆｒｐ製ロ−プの緊張定着体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63184915U JPS63184915U (ja) | 1988-11-28 |
| JPH0724492Y2 true JPH0724492Y2 (ja) | 1995-06-05 |
Family
ID=30921109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7519387U Expired - Lifetime JPH0724492Y2 (ja) | 1987-05-21 | 1987-05-21 | Ｆｒｐ製ロ−プの緊張定着体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0724492Y2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0640738Y2 (ja) * | 1987-12-23 | 1994-10-26 | 神鋼鋼線工業株式会社 | 緊張材用定着構造 |
| US7335836B2 (en) | 2002-10-21 | 2008-02-26 | A.G.K., Ltd. | Power supply wire, wire grip, electric appliance suspending device, and electric appliance suspending method |
| JP2004308203A (ja) * | 2003-04-04 | 2004-11-04 | Nippon Steel Corp | 高強度線材の定着治具構造 |
| US8505173B2 (en) * | 2006-08-29 | 2013-08-13 | Otis Elevator Company | Elevator load bearing termination assembly |
| JP6009611B1 (ja) * | 2015-04-22 | 2016-10-19 | 東京製綱株式会社 | くさびクランプ |
| CN105863274B (zh) * | 2016-06-03 | 2023-09-08 | 天津银龙预应力材料股份有限公司 | 一种专用于预应力材料张拉伸长的自动锁定装置 |
| JP6185688B1 (ja) * | 2017-06-20 | 2017-08-23 | 東京製綱株式会社 | くさびクランプ |
-
1987
- 1987-05-21 JP JP7519387U patent/JPH0724492Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63184915U (ja) | 1988-11-28 |
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