JPH0724493A - 活性汚泥循環変法の運転制御方法 - Google Patents
活性汚泥循環変法の運転制御方法Info
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- JPH0724493A JPH0724493A JP17347593A JP17347593A JPH0724493A JP H0724493 A JPH0724493 A JP H0724493A JP 17347593 A JP17347593 A JP 17347593A JP 17347593 A JP17347593 A JP 17347593A JP H0724493 A JPH0724493 A JP H0724493A
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Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 好気槽における硝化効率を向上させ、それに
伴って嫌気槽における脱窒効果を高めることができる活
性汚泥循環変法の運転制御方法を提供することを目的と
する。 【構成】 原水３を嫌気槽１ａで脱窒細菌により脱窒を
行う工程と、複数段の好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄで
硝化を行う工程と、沈澱槽７で固液分離する工程とを含
む活性汚泥循環変法処理において、上記好気槽に夫々ｐ
Ｈ計１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄを配置して、各好
気槽から別々にサンプリングした試料のｐＨを測定して
硝化反応が進行中であるか、もしくは終了しているかを
判断し、この判断結果からコントローラ１６がブロワ５
の駆動及び各送風量調整バルブ１５ａ，１５ｂ，１５
ｃ，１５ｄの開度を適宜にコントロールする制御信号を
出力するようにした活性汚泥循環変法の運転制御方法を
提供する。
伴って嫌気槽における脱窒効果を高めることができる活
性汚泥循環変法の運転制御方法を提供することを目的と
する。 【構成】 原水３を嫌気槽１ａで脱窒細菌により脱窒を
行う工程と、複数段の好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄで
硝化を行う工程と、沈澱槽７で固液分離する工程とを含
む活性汚泥循環変法処理において、上記好気槽に夫々ｐ
Ｈ計１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄを配置して、各好
気槽から別々にサンプリングした試料のｐＨを測定して
硝化反応が進行中であるか、もしくは終了しているかを
判断し、この判断結果からコントローラ１６がブロワ５
の駆動及び各送風量調整バルブ１５ａ，１５ｂ，１５
ｃ，１５ｄの開度を適宜にコントロールする制御信号を
出力するようにした活性汚泥循環変法の運転制御方法を
提供する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は嫌気−好気活性汚泥循環
変法を用いて廃水中の有機物及び窒素を高効率に除去す
る運転制御方法に関するものである。
変法を用いて廃水中の有機物及び窒素を高効率に除去す
る運転制御方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から下水等の廃水中の有機物を効率
的に除去するとともに、閉鎖性水域の富栄養化の原因物
質と考えられている窒素及びリンを除去する方法が種々
提案されている。この富栄養化とは、水域中のＮ，Ｐ等
の栄養塩類の濃度が増大し、これらを栄養素とする生物
活動が活発となって生態系が変化することを指してい
る。特に湖沼等に生活排水とか工場廃水が大量に流入す
ると、上記の富栄養化が急速に進行することが知られて
いる。
的に除去するとともに、閉鎖性水域の富栄養化の原因物
質と考えられている窒素及びリンを除去する方法が種々
提案されている。この富栄養化とは、水域中のＮ，Ｐ等
の栄養塩類の濃度が増大し、これらを栄養素とする生物
活動が活発となって生態系が変化することを指してい
る。特に湖沼等に生活排水とか工場廃水が大量に流入す
ると、上記の富栄養化が急速に進行することが知られて
いる。
【０００３】近時、窒素の除去率を高めることが要求さ
れており、窒素に関する規制も厳しくなることが予想さ
れるので、これを除去することができる高度処理プロセ
スを採用する施設が増加するものと考えられる。
れており、窒素に関する規制も厳しくなることが予想さ
れるので、これを除去することができる高度処理プロセ
スを採用する施設が増加するものと考えられる。
【０００４】廃水中の窒素とかリンを除去する手段とし
て、物理化学的な方法及び生物学的方法が提案されてい
るが、物理化学的方法はコストが嵩む関係から普及して
いない現状にある。例えば物理化学的方法として実用化
されているリン除去方法に凝集沈澱及び晶析手段がある
が、この手段はコストや維持管理面で難点がある。
て、物理化学的な方法及び生物学的方法が提案されてい
るが、物理化学的方法はコストが嵩む関係から普及して
いない現状にある。例えば物理化学的方法として実用化
されているリン除去方法に凝集沈澱及び晶析手段がある
が、この手段はコストや維持管理面で難点がある。
【０００５】一方、生物学的に窒素とリンを同時に除去
する方法として、従来の活性汚泥循環変法として嫌気−
好気活性汚泥法が注目されている。（例えば水質汚濁研
究、第１２巻，第７号 ４４１−４４８，１９８９を参
照。）この嫌気−好気活性汚泥法とは、例えば図４に示
したように、生物反応槽を溶存酸素（通常ＤＯと略称）
の存在しない嫌気槽１ａとＤＯの存在する好気槽２ａ，
２ｂ，２ｃ，２ｄとに仕切り、この嫌気槽１ａにより、
流入する原水３を無酸素状態下で撹拌機構１０による撹
拌を行って活性汚泥中の脱窒菌による脱窒を行い、次に
好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの内方に配置した各散気
管４にブロワ５から空気を供給することにより、エアレ
ーションによる酸素の存在下で活性汚泥による有機物の
酸化分解と硝化菌によるアンモニアの硝化を行う。そし
て最終段の好気槽２ｄの硝化液を硝化液循環ポンプ６を
用いて嫌気槽１ａに送り込むことにより、嫌気槽１ａの
脱窒効果が促進される。
する方法として、従来の活性汚泥循環変法として嫌気−
好気活性汚泥法が注目されている。（例えば水質汚濁研
究、第１２巻，第７号 ４４１−４４８，１９８９を参
照。）この嫌気−好気活性汚泥法とは、例えば図４に示
したように、生物反応槽を溶存酸素（通常ＤＯと略称）
の存在しない嫌気槽１ａとＤＯの存在する好気槽２ａ，
２ｂ，２ｃ，２ｄとに仕切り、この嫌気槽１ａにより、
流入する原水３を無酸素状態下で撹拌機構１０による撹
拌を行って活性汚泥中の脱窒菌による脱窒を行い、次に
好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの内方に配置した各散気
管４にブロワ５から空気を供給することにより、エアレ
ーションによる酸素の存在下で活性汚泥による有機物の
酸化分解と硝化菌によるアンモニアの硝化を行う。そし
て最終段の好気槽２ｄの硝化液を硝化液循環ポンプ６を
用いて嫌気槽１ａに送り込むことにより、嫌気槽１ａの
脱窒効果が促進される。
【０００６】上記脱窒菌とは、嫌気条件下で硝酸呼吸に
よりＮ０2−Ｎ及びＮ０3−ＮをＮ2やＮＯ2に還元する細
菌を指している。又、原水中のリンは嫌気槽１ａ内で放
出され、好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ内で活性汚泥に
取り込まれて除去される。７は最終沈澱池であり、この
最終沈澱池７の上澄液は、図外の消毒槽等を経由してか
ら放流され、該最終沈澱池７内に沈降した汚泥の一部は
汚泥返送ポンプ８により嫌気槽１ａに返送され、他の汚
泥は余剰汚泥引抜ポンプ９から図外の余剰汚泥処理装置
に送り込まれて処理される。
よりＮ０2−Ｎ及びＮ０3−ＮをＮ2やＮＯ2に還元する細
菌を指している。又、原水中のリンは嫌気槽１ａ内で放
出され、好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ内で活性汚泥に
取り込まれて除去される。７は最終沈澱池であり、この
最終沈澱池７の上澄液は、図外の消毒槽等を経由してか
ら放流され、該最終沈澱池７内に沈降した汚泥の一部は
汚泥返送ポンプ８により嫌気槽１ａに返送され、他の汚
泥は余剰汚泥引抜ポンプ９から図外の余剰汚泥処理装置
に送り込まれて処理される。
【０００７】かかる嫌気−好気活性汚泥処理方法を用い
ることにより、通常の標準活性汚泥法で達成される有機
物除去効果と同程度の効果が得られる上、窒素とリンに
関しては活性汚泥法よりも高い除去率が達成される。
ることにより、通常の標準活性汚泥法で達成される有機
物除去効果と同程度の効果が得られる上、窒素とリンに
関しては活性汚泥法よりも高い除去率が達成される。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらこのよう
な従来の嫌気−好気活性汚泥処理法の場合、効率的な運
転制御方法の確立が困難であり、特に好気槽における硝
化効率と、それに伴う嫌気槽における脱窒効果をともに
充分に高めるためのモニタリングを実施することが困難
であるという課題があった。
な従来の嫌気−好気活性汚泥処理法の場合、効率的な運
転制御方法の確立が困難であり、特に好気槽における硝
化効率と、それに伴う嫌気槽における脱窒効果をともに
充分に高めるためのモニタリングを実施することが困難
であるという課題があった。
【０００９】即ち、前記嫌気−好気活性汚泥法における
動作態様は、嫌気槽１ａにおける脱窒反応と、好気槽２
ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄにおける硝化反応とに大別するこ
とが出来るが、反応の律速となっているのは後者，即ち
硝化反応である。
動作態様は、嫌気槽１ａにおける脱窒反応と、好気槽２
ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄにおける硝化反応とに大別するこ
とが出来るが、反応の律速となっているのは後者，即ち
硝化反応である。
【００１０】特に嫌気−好気活性汚泥処理法によって効
率的に窒素を除去するためには、嫌気槽における脱窒と
好気槽における硝化を最適な運転条件に保持することが
要求される上、窒素除去工程は硝化工程に影響される度
合が高いため、良好な窒素除去を行うためには硝化工程
が良好に行われていることが必要である。この硝化反応
は、前記したように硝化菌によって引き起こされるが、
この硝化菌の活性は、ｐＨ，水温等の微妙な変化により
容易に影響を受けることが知られている。硝化反応は硝
化菌によるアンモニア性窒素の酸化作用であり、硝化速
度はアンモニア性窒素の減少速度又はＮＯX−Ｎ（ＮＯ2
−Ｎ＋ＮＯ3−Ｎ）の増加速度として表わすことができ
る。
率的に窒素を除去するためには、嫌気槽における脱窒と
好気槽における硝化を最適な運転条件に保持することが
要求される上、窒素除去工程は硝化工程に影響される度
合が高いため、良好な窒素除去を行うためには硝化工程
が良好に行われていることが必要である。この硝化反応
は、前記したように硝化菌によって引き起こされるが、
この硝化菌の活性は、ｐＨ，水温等の微妙な変化により
容易に影響を受けることが知られている。硝化反応は硝
化菌によるアンモニア性窒素の酸化作用であり、硝化速
度はアンモニア性窒素の減少速度又はＮＯX−Ｎ（ＮＯ2
−Ｎ＋ＮＯ3−Ｎ）の増加速度として表わすことができ
る。
【００１１】他方の脱窒反応は、 ２ＮＯ3 -＋５（Ｈ2） → Ｎ2↑＋２ＯＨ-＋２Ｈ2Ｏ として表わすことができる。
【００１２】硝化が良好に進行している場合には、脱窒
反応の良否が窒素除去率を左右するので、高い窒素除去
率を維持するには硝化反応と脱窒反応のバランスを良好
に保持することが要求される。
反応の良否が窒素除去率を左右するので、高い窒素除去
率を維持するには硝化反応と脱窒反応のバランスを良好
に保持することが要求される。
【００１３】一方、上記硝化菌によるアンモニア性窒素
の硝化は、硝化槽のＤＯ濃度に大きく影響されることが
知られている。従ってＤＯ濃度を高くして硝化反応を促
進することは必要であるが、その反面で硝化液の一部を
硝化槽から脱窒槽へ循環して脱窒反応を行わせる時には
ＤＯは存在しない方が良いという問題がある。従って硝
化液の循環によるＤＯの持ち込みで脱窒反応が阻害され
ることを考慮すると、硝化槽内のＤＯ濃度は、必要以上
に高くならないように管理することが肝要である。
の硝化は、硝化槽のＤＯ濃度に大きく影響されることが
知られている。従ってＤＯ濃度を高くして硝化反応を促
進することは必要であるが、その反面で硝化液の一部を
硝化槽から脱窒槽へ循環して脱窒反応を行わせる時には
ＤＯは存在しない方が良いという問題がある。従って硝
化液の循環によるＤＯの持ち込みで脱窒反応が阻害され
ることを考慮すると、硝化槽内のＤＯ濃度は、必要以上
に高くならないように管理することが肝要である。
【００１４】以上の点から活性汚泥循環変法による効率
的な運転方法を確立するためには、硝化反応のモニタリ
ングを実施することが重要な技術的要素であるが、現状
ではこのような硝化反応のモニタリング手段は確立され
ておらず、好気槽における硝化効率と、それに伴う嫌気
槽における脱窒効果をともに充分に高めるような制御が
行われているとは言い難い状況にある。
的な運転方法を確立するためには、硝化反応のモニタリ
ングを実施することが重要な技術的要素であるが、現状
ではこのような硝化反応のモニタリング手段は確立され
ておらず、好気槽における硝化効率と、それに伴う嫌気
槽における脱窒効果をともに充分に高めるような制御が
行われているとは言い難い状況にある。
【００１５】そこで本発明はこのような嫌気−好気活性
汚泥処理が有している課題を解消して、特に上記制御因
子の中で硝化反応の進行状況をモニタリングすることに
より、好気槽における硝化反応の終了時点を簡易に判断
して、ブロワからの送風量をコントロールすることによ
り硝化効率を高めるとともに余分なＤＯ濃度の上昇を抑
え、それに伴って嫌気槽における脱窒効果を高めること
ができる活性汚泥循環変法の運転制御方法を提供するこ
とを目的とするものである。
汚泥処理が有している課題を解消して、特に上記制御因
子の中で硝化反応の進行状況をモニタリングすることに
より、好気槽における硝化反応の終了時点を簡易に判断
して、ブロワからの送風量をコントロールすることによ
り硝化効率を高めるとともに余分なＤＯ濃度の上昇を抑
え、それに伴って嫌気槽における脱窒効果を高めること
ができる活性汚泥循環変法の運転制御方法を提供するこ
とを目的とするものである。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の目的を達
成するために、原水を嫌気槽で脱窒細菌により脱窒を行
う工程と、複数段の好気槽でエアレーション及び硝化細
菌の作用により硝化を行う工程と、沈澱槽で固液分離し
て上澄液を処理水として放流する工程とを含む活性汚泥
循環変法処理において、先ず請求項１により、上記複数
段の好気槽に夫々ｐＨ計を配置して、各好気槽から別々
にサンプリングした試料のｐＨを測定して硝化反応が進
行中であるか、もしくは終了しているかを判断し、この
判断結果から各好気槽に対する送風量を適宜制御するよ
うにした活性汚泥循環変法の運転制御方法を提供する。
成するために、原水を嫌気槽で脱窒細菌により脱窒を行
う工程と、複数段の好気槽でエアレーション及び硝化細
菌の作用により硝化を行う工程と、沈澱槽で固液分離し
て上澄液を処理水として放流する工程とを含む活性汚泥
循環変法処理において、先ず請求項１により、上記複数
段の好気槽に夫々ｐＨ計を配置して、各好気槽から別々
にサンプリングした試料のｐＨを測定して硝化反応が進
行中であるか、もしくは終了しているかを判断し、この
判断結果から各好気槽に対する送風量を適宜制御するよ
うにした活性汚泥循環変法の運転制御方法を提供する。
【００１７】又、請求項２により、上記複数段の好気槽
に夫々ｐＨ計を配置して、各好気槽から別々にサンプリ
ングした試料のｐＨを測定し、この測定値に基づいてコ
ントローラが各好気槽の硝化特性を判断して、エアレー
ション用のブロワ及び各送風量調整バルブの開度を適宜
にコントロールする制御信号を出力するようにした活性
汚泥循環変法の運転制御方法を提供する。
に夫々ｐＨ計を配置して、各好気槽から別々にサンプリ
ングした試料のｐＨを測定し、この測定値に基づいてコ
ントローラが各好気槽の硝化特性を判断して、エアレー
ション用のブロワ及び各送風量調整バルブの開度を適宜
にコントロールする制御信号を出力するようにした活性
汚泥循環変法の運転制御方法を提供する。
【００１８】上記嫌気−好気槽は、同一の生物反応槽を
仕切板で区切って構成され、且つ好気槽は少なくとも３
区画以上に分割構成してある。
仕切板で区切って構成され、且つ好気槽は少なくとも３
区画以上に分割構成してある。
【００１９】
【作用】かかる活性汚泥循環変法の運転制御方法によれ
ば、原水が嫌気槽で脱窒され、好気槽での曝気と硝化細
菌の作用に基づく硝化が行われる一方、各好気槽からサ
ンプリングされた試料のｐＨがｐＨ計によって別々に測
定され、各ｐＨ計の測定値に基づいてコントローラによ
り硝化反応が進行中であるか、もしくは終了しているか
の判断が行われ、該コントローラからブロワの駆動及び
送風量調整バルブへ駆動制御信号が出力されて、該ブロ
ワから各好気槽に対する送風量が適宜制御される。
ば、原水が嫌気槽で脱窒され、好気槽での曝気と硝化細
菌の作用に基づく硝化が行われる一方、各好気槽からサ
ンプリングされた試料のｐＨがｐＨ計によって別々に測
定され、各ｐＨ計の測定値に基づいてコントローラによ
り硝化反応が進行中であるか、もしくは終了しているか
の判断が行われ、該コントローラからブロワの駆動及び
送風量調整バルブへ駆動制御信号が出力されて、該ブロ
ワから各好気槽に対する送風量が適宜制御される。
【００２０】従って各好気槽内のｐＨ値の変化をモニタ
リングすることによって硝化反応の進行状況が把握可能
であり、送風量の制御を実施することによって好気槽に
おける硝化効率を高め、それに伴って嫌気槽における脱
窒効果が高められるという作用が得られる。
リングすることによって硝化反応の進行状況が把握可能
であり、送風量の制御を実施することによって好気槽に
おける硝化効率を高め、それに伴って嫌気槽における脱
窒効果が高められるという作用が得られる。
【００２１】
【実施例】以下、図面に基づいて本発明にかかる活性汚
泥循環変法の運転制御方法の一実施例を、前記従来の構
成部分と同一の構成部分に同一の符号を付して詳述す
る。図１は本発明にかかる運転制御方法を採用した嫌気
−好気活性汚泥装置を全体的に示す概要図であり、図中
の１ａは廃水の脱窒を行うための嫌気槽、２ａ，２ｂ，
２ｃ，２ｄは硝化を行うための複数段の好気槽であり、
この嫌気槽１ａと好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄとは同
一の生物反応槽を仕切板１２で区切って分割構成されて
いる。
泥循環変法の運転制御方法の一実施例を、前記従来の構
成部分と同一の構成部分に同一の符号を付して詳述す
る。図１は本発明にかかる運転制御方法を採用した嫌気
−好気活性汚泥装置を全体的に示す概要図であり、図中
の１ａは廃水の脱窒を行うための嫌気槽、２ａ，２ｂ，
２ｃ，２ｄは硝化を行うための複数段の好気槽であり、
この嫌気槽１ａと好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄとは同
一の生物反応槽を仕切板１２で区切って分割構成されて
いる。
【００２２】上記嫌気槽１ａの内方には、撹拌機構１０
が配置されており、好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄには
エア吹出機構としての散気管４，４，４，４が配置さ
れ、外部に上記散気管４，４，４，４にエアを供給する
ためのブロワ５が配備されている。そして該ブロワ５と
各散気管４，４，４，４とを連結する管路の途中には、
開閉度調整可能なバルブ１５ａ，１５ｂ，１５ｃ，１５
ｄが配備されている。
が配置されており、好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄには
エア吹出機構としての散気管４，４，４，４が配置さ
れ、外部に上記散気管４，４，４，４にエアを供給する
ためのブロワ５が配備されている。そして該ブロワ５と
各散気管４，４，４，４とを連結する管路の途中には、
開閉度調整可能なバルブ１５ａ，１５ｂ，１５ｃ，１５
ｄが配備されている。
【００２３】本実施例では、上記好気槽２ａ，２ｂ，２
ｃ，２ｄに各々ｐＨ計１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄ
が配置されており、各ｐＨ計の測定値がコントローラ１
６に入力されている。そして該コントローラ１６の出力
信号が前記ブロワ５と各バルブ１５ａ，１５ｂ，１５
ｃ，１５ｄに入力されている。６は硝化液循環ポンプ、
７は最終沈澱池、８は汚泥返送ポンプ、９は余剰汚泥引
抜ポンプである。
ｃ，２ｄに各々ｐＨ計１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄ
が配置されており、各ｐＨ計の測定値がコントローラ１
６に入力されている。そして該コントローラ１６の出力
信号が前記ブロワ５と各バルブ１５ａ，１５ｂ，１５
ｃ，１５ｄに入力されている。６は硝化液循環ポンプ、
７は最終沈澱池、８は汚泥返送ポンプ、９は余剰汚泥引
抜ポンプである。
【００２４】かかる装置の基本的作用は以下の通りであ
る。図１に示したように、先ず廃棄物としての原水３が
嫌気槽１ａへ流入し、水中にある撹拌機構１０の撹拌作
用と脱窒細菌の作用に基づいて、ＮＯ3−Ｎ、ＮＯ2−Ｎ
イオンのＮ2への還元、即ち脱窒が行われる。
る。図１に示したように、先ず廃棄物としての原水３が
嫌気槽１ａへ流入し、水中にある撹拌機構１０の撹拌作
用と脱窒細菌の作用に基づいて、ＮＯ3−Ｎ、ＮＯ2−Ｎ
イオンのＮ2への還元、即ち脱窒が行われる。
【００２５】次に原水は複数段の好気槽２ａ，２ｂ，２
ｃ，２ｄに順次流入して、ブロワ５の駆動に伴って散気
管４，４，４，４からのエアレーションによる曝気が行
われ、硝化細菌の作用に基づいてアンモニア性窒素ＮＨ
4−ＮのＮＯ2−Ｎ又はＮＯ3−Ｎへの酸化、即ち硝化が
行われる。
ｃ，２ｄに順次流入して、ブロワ５の駆動に伴って散気
管４，４，４，４からのエアレーションによる曝気が行
われ、硝化細菌の作用に基づいてアンモニア性窒素ＮＨ
4−ＮのＮＯ2−Ｎ又はＮＯ3−Ｎへの酸化、即ち硝化が
行われる。
【００２６】上記の作用時において、好気槽２ａ，２
ｂ，２ｃ，２ｄから別々にサンプリングされた試料のｐ
Ｈが、各々のｐＨ計１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄに
よって測定され、各ｐＨ計の測定値に基づいてコントロ
ーラ１６によって硝化反応が進行中であるか、もしくは
終了しているかの判断が行われて、該コントローラ１６
から前記ブロワ５及び各バルブ１５ａ，１５ｂ，１５
ｃ，１５ｄへ駆動制御信号が出力されて、ブロワ５から
各好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄに対する送風量が適宜
制御される。
ｂ，２ｃ，２ｄから別々にサンプリングされた試料のｐ
Ｈが、各々のｐＨ計１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄに
よって測定され、各ｐＨ計の測定値に基づいてコントロ
ーラ１６によって硝化反応が進行中であるか、もしくは
終了しているかの判断が行われて、該コントローラ１６
から前記ブロワ５及び各バルブ１５ａ，１５ｂ，１５
ｃ，１５ｄへ駆動制御信号が出力されて、ブロワ５から
各好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄに対する送風量が適宜
制御される。
【００２７】図２は嫌気槽１ａと各好気槽２ａ，２ｂ，
２ｃ，２ｄにおけるｐＨ値とＮＯX−Ｎ濃度（ｍｇ／
ｌ），即ち硝化特性をプロットしたグラフであり、この
例では好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの各槽でＮＯX−
Ｎの値が上昇しており、従って好気槽２ｄでも硝化反応
が終了していないことを示している。そしてこの時の各
ｐＨ計１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄの測定値は、好
気槽２ａから好気槽２ｂ，２ｃ，２ｄに向けて順次減少
していることが観察された。
２ｃ，２ｄにおけるｐＨ値とＮＯX−Ｎ濃度（ｍｇ／
ｌ），即ち硝化特性をプロットしたグラフであり、この
例では好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの各槽でＮＯX−
Ｎの値が上昇しており、従って好気槽２ｄでも硝化反応
が終了していないことを示している。そしてこの時の各
ｐＨ計１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄの測定値は、好
気槽２ａから好気槽２ｂ，２ｃ，２ｄに向けて順次減少
していることが観察された。
【００２８】一方、図３は図２と硝化条件を変えて硝化
反応を進行させ、上記と同様にｐＨとＮＯX−Ｎの測定
を実施した結果であり、この例では好気槽２ｃの段階で
硝化反応がほぼ終了している。そして各ｐＨ計による測
定値は、好気槽２ｂでｐＨ７．２，好気槽２ｃでｐＨ
７．２，好気槽２ｄでｐＨ７．３であった。
反応を進行させ、上記と同様にｐＨとＮＯX−Ｎの測定
を実施した結果であり、この例では好気槽２ｃの段階で
硝化反応がほぼ終了している。そして各ｐＨ計による測
定値は、好気槽２ｂでｐＨ７．２，好気槽２ｃでｐＨ
７．２，好気槽２ｄでｐＨ７．３であった。
【００２９】図３から分かるように、原水３が各好気槽
２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ内を順次流通している間に硝化
反応が終了すると、ｐＨ値は略一定となるか、もしくは
若干上昇している。このような測定結果から、各好気槽
２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ内のｐＨ値をモニタリングする
ことによって硝化反応の進行状況が把握可能であること
が判明した。
２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ内を順次流通している間に硝化
反応が終了すると、ｐＨ値は略一定となるか、もしくは
若干上昇している。このような測定結果から、各好気槽
２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ内のｐＨ値をモニタリングする
ことによって硝化反応の進行状況が把握可能であること
が判明した。
【００３０】更に図１において、好気槽２ｄの硝化液が
硝化液循環ポンプ６を用いて嫌気槽１ａに送り込まれる
ことにより、該嫌気槽１ａでの脱窒効果が促進される。
特に廃水中のリンは嫌気槽１ａ内で放出され、好気槽２
ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ内で活性汚泥に取り込まれて除去
される。
硝化液循環ポンプ６を用いて嫌気槽１ａに送り込まれる
ことにより、該嫌気槽１ａでの脱窒効果が促進される。
特に廃水中のリンは嫌気槽１ａ内で放出され、好気槽２
ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ内で活性汚泥に取り込まれて除去
される。
【００３１】更に最終沈澱池７内に沈降した汚泥の一部
は、汚泥返送ポンプ８により嫌気槽１ａに返送され、他
の汚泥は余剰汚泥引抜ポンプ９によって図外の余剰汚泥
処理装置に送り込まれて処理される。最終沈澱池７の上
澄液は処理水１１として図外の消毒槽等を経由してから
放流される。
は、汚泥返送ポンプ８により嫌気槽１ａに返送され、他
の汚泥は余剰汚泥引抜ポンプ９によって図外の余剰汚泥
処理装置に送り込まれて処理される。最終沈澱池７の上
澄液は処理水１１として図外の消毒槽等を経由してから
放流される。
【００３２】上記実施例では、好気槽を合計４槽設けた
例を説明したが、複数段の好気槽内のｐＨ値をモニタリ
ングするという本実施例の特徴的方法から考慮して、好
気槽は少なくとも３槽以上設けることが必要である。
例を説明したが、複数段の好気槽内のｐＨ値をモニタリ
ングするという本実施例の特徴的方法から考慮して、好
気槽は少なくとも３槽以上設けることが必要である。
【００３３】以上説明したように、本実施例にかかる活
性汚泥循環変法の運転制御方法によれば、各好気槽２
ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄに配置したｐＨ計によるモニタリ
ングを実施することによって好気槽における硝化反応の
終了時点を判断して、ブロワ５及び各バルブ１５ａ，１
５ｂ，１５ｃ，１５ｄの開度を調整することにより、硝
化効率を高めるとともに余分なＤＯ濃度の上昇を抑え、
嫌気槽における脱窒効果を高めるようにしたことが特徴
となっている。
性汚泥循環変法の運転制御方法によれば、各好気槽２
ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄに配置したｐＨ計によるモニタリ
ングを実施することによって好気槽における硝化反応の
終了時点を判断して、ブロワ５及び各バルブ１５ａ，１
５ｂ，１５ｃ，１５ｄの開度を調整することにより、硝
化効率を高めるとともに余分なＤＯ濃度の上昇を抑え、
嫌気槽における脱窒効果を高めるようにしたことが特徴
となっている。
【００３４】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明にか
かる活性汚泥循環変法の運転制御方法によれば、原水が
嫌気槽で脱窒され、好気槽での曝気と硝化細菌の作用に
基づく硝化が行われる一方、各槽からサンプリングされ
た試料のｐＨを別々に測定することにより、硝化反応が
進行中であるか、もしくは終了しているかの判断を行う
ことが可能となり、ブロワの駆動及び送風量調整バルブ
の開度を制御することによって好気槽における硝化効率
を高め、且つ嫌気槽における脱窒効果を高めることがで
きる。
かる活性汚泥循環変法の運転制御方法によれば、原水が
嫌気槽で脱窒され、好気槽での曝気と硝化細菌の作用に
基づく硝化が行われる一方、各槽からサンプリングされ
た試料のｐＨを別々に測定することにより、硝化反応が
進行中であるか、もしくは終了しているかの判断を行う
ことが可能となり、ブロワの駆動及び送風量調整バルブ
の開度を制御することによって好気槽における硝化効率
を高め、且つ嫌気槽における脱窒効果を高めることがで
きる。
【００３５】特に嫌気−好気活性汚泥処理法によって効
率的に窒素を除去するためには、嫌気槽における脱窒と
好気槽における硝化を最適な運転条件に保持することが
要求される上、窒素除去工程は硝化工程に影響される度
合が高いため、高い窒素除去率を維持するには硝化反応
と脱窒反応のバランスを良好に保持することが要求され
るものであるが、本発明では硝化反応のモニタリングを
実施することにより、好気槽内のＤＯ濃度が必要以上に
高くならないように管理して、硝化菌によるアンモニア
性窒素の硝化時のＤＯの持ち込みで硝化液の循環による
嫌気槽での脱窒反応が阻害されることがないという効果
が得られ、嫌気−好気活性汚泥処理の効率的な運転制御
方法を確立することができる。
率的に窒素を除去するためには、嫌気槽における脱窒と
好気槽における硝化を最適な運転条件に保持することが
要求される上、窒素除去工程は硝化工程に影響される度
合が高いため、高い窒素除去率を維持するには硝化反応
と脱窒反応のバランスを良好に保持することが要求され
るものであるが、本発明では硝化反応のモニタリングを
実施することにより、好気槽内のＤＯ濃度が必要以上に
高くならないように管理して、硝化菌によるアンモニア
性窒素の硝化時のＤＯの持ち込みで硝化液の循環による
嫌気槽での脱窒反応が阻害されることがないという効果
が得られ、嫌気−好気活性汚泥処理の効率的な運転制御
方法を確立することができる。
【図１】本発明にかかる活性汚泥循環変法の運転制御方
法の一実施例を示す概要図。
法の一実施例を示す概要図。
【図２】本実施例における各好気槽のｐＨ値と硝化特性
の相関を示すグラフ。
の相関を示すグラフ。
【図３】本実施例の他の硝化条件下における各好気槽の
ｐＨ値と硝化特性の相関を示すグラフ。
ｐＨ値と硝化特性の相関を示すグラフ。
【図４】従来の嫌気−好気活性汚泥処理の一例を示す概
要図。
要図。
１ａ…嫌気槽 ２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ…好気槽 ４…散気管 ５…ブロワ ６…硝化液循環ポンプ ７…最終沈澱池 ８…汚泥返送ポンプ ９…余剰汚泥引抜ポンプ １０…撹拌機構 １２…仕切板 １３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄ…ｐＨ計 １５ａ，１５ｂ，１５ｃ，１５ｄ…バルブ １６…コントローラ
Claims (3)
- 【請求項１】 原水を嫌気槽で脱窒細菌により脱窒を行
う工程と、複数段の好気槽でエアレーション及び硝化細
菌の作用により硝化を行う工程と、沈澱槽で固液分離し
て上澄液を処理水として放流する工程とを含む活性汚泥
循環変法処理において、 上記複数段の好気槽に夫々ｐＨ計を配置して、各好気槽
から別々にサンプリングした試料のｐＨを測定して硝化
反応が進行中であるか、もしくは終了しているかを判断
し、この判断結果から各好気槽に対する送風量を適宜制
御するようにしたことを特徴とする活性汚泥循環変法の
運転制御方法。 - 【請求項２】 原水を嫌気槽で脱窒細菌により脱窒を行
う工程と、複数段の好気槽でエアレーション及び硝化細
菌の作用により硝化を行う工程と、沈澱槽で固液分離し
て上澄液を処理水として放流する工程とを含む活性汚泥
循環変法処理において、 上記複数段の好気槽に夫々ｐＨ計を配置して、各好気槽
から別々にサンプリングした試料のｐＨを測定し、この
測定値に基づいてコントローラが各好気槽の硝化特性を
判断して、エアレーション用のブロワ及び各送風量調整
バルブの開度を適宜にコントロールする制御信号を出力
するようにしたことを特徴とする活性汚泥循環変法の運
転制御方法。 - 【請求項３】 上記嫌気−好気槽は、同一の生物反応槽
を仕切板で区切って構成され、且つ好気槽は少なくとも
３区画以上に分割構成した請求項１，２記載の活性汚泥
循環変法の運転制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17347593A JPH0724493A (ja) | 1993-07-14 | 1993-07-14 | 活性汚泥循環変法の運転制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17347593A JPH0724493A (ja) | 1993-07-14 | 1993-07-14 | 活性汚泥循環変法の運転制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0724493A true JPH0724493A (ja) | 1995-01-27 |
Family
ID=15961181
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17347593A Pending JPH0724493A (ja) | 1993-07-14 | 1993-07-14 | 活性汚泥循環変法の運転制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0724493A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008012425A (ja) * | 2006-07-05 | 2008-01-24 | Nippon Steel Corp | 下水からのりん及び窒素の除去方法並びに除去装置 |
| CN108046540A (zh) * | 2018-01-22 | 2018-05-18 | 云南合续环境科技有限公司 | 一种同步硝化反硝化污水处理方法及其装置 |
-
1993
- 1993-07-14 JP JP17347593A patent/JPH0724493A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008012425A (ja) * | 2006-07-05 | 2008-01-24 | Nippon Steel Corp | 下水からのりん及び窒素の除去方法並びに除去装置 |
| CN108046540A (zh) * | 2018-01-22 | 2018-05-18 | 云南合续环境科技有限公司 | 一种同步硝化反硝化污水处理方法及其装置 |
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