JPH07254457A - ノイズフィルタ付ケーブル用コネクタ - Google Patents
ノイズフィルタ付ケーブル用コネクタInfo
- Publication number
- JPH07254457A JPH07254457A JP6072739A JP7273994A JPH07254457A JP H07254457 A JPH07254457 A JP H07254457A JP 6072739 A JP6072739 A JP 6072739A JP 7273994 A JP7273994 A JP 7273994A JP H07254457 A JPH07254457 A JP H07254457A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic
- cable
- noise filter
- connector
- magnetic material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Details Of Connecting Devices For Male And Female Coupling (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
- Filters And Equalizers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 小型、フレクシブルであり、かつ数百ＭＨｚ
以上のノイズに対する有効性を可能にするノイズフィル
タコネクタを提供すること。 【構成】 ケーブル用コネクタにおいて、きょう体２ま
たはピン受け部３の少なくとも一部が磁性体によって構
成されている。
以上のノイズに対する有効性を可能にするノイズフィル
タコネクタを提供すること。 【構成】 ケーブル用コネクタにおいて、きょう体２ま
たはピン受け部３の少なくとも一部が磁性体によって構
成されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ノイズフィルタ機能付
ケーブル用コネクタに関する。
ケーブル用コネクタに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、高速デジタル機器の普及に伴い、
これら機器から発生する不要電磁波が他の機器に妨害を
与える現象（電磁環境問題，ＥＭＣ問題）が新しい公害
としてとりあげられてきた。例えばデジタル通信装置の
ケーブルに重畳するコモンモードノイズ電流が原因で発
生する３０〜１０００ＭＨｚの不要電磁波は、テレビ等
に対する妨害波となることが問題視されている。上記コ
モンモードノイズ電流を抑えるノイズフィルタとして、
従来は図１２に示すフェライトコア１２が使用されてき
た。サイズは例えばｄ＝１０ｍｍ、ｔ＝４ｍｍ、ｌ＝３
０ｍｍである。これを図１３に示すようにケーブル１３
に装荷して用いる。１４はコネクタを示す。ノイズフィ
ルタとしてはインピーダンスおよび抵抗が大きいことが
要求され、３０〜１０００ＭＨｚで数十から１００Ωが
必要となる。フェライトコアにおけるインピーダンス
（Ｚ：Ｒ＋ｊ・Ｘ）の周波数特性を図１４に示す。ここ
で、Ｚはインピーダンス、Ｒは抵抗、Ｘはリアクタン
ス、ｊは（−１）1/2 である。３０〜１０００ＭＨｚで
ＺおよびＲは数十から２００Ωとなり、上記の条件を満
たしているが、フェライトコアは他の部品に比べ体積、
重量がかなり大きく、またこれを装荷した場合、ケーブ
ルのフレクシビリティも損なわれる。また、図１４から
わかるように、数百ＭＨｚ以上になると、インピーダン
スが低下するため、数百ＭＨｚ以上のノイズに対しては
ノイズ抑制効果が低下する。このように従来のノイズフ
ィルタは部品サイズが大型であり、ケーブルのフレクシ
ビリティを損なう、数百ＭＨｚ以上のノイズに対して有
効でないという欠点があった。
これら機器から発生する不要電磁波が他の機器に妨害を
与える現象（電磁環境問題，ＥＭＣ問題）が新しい公害
としてとりあげられてきた。例えばデジタル通信装置の
ケーブルに重畳するコモンモードノイズ電流が原因で発
生する３０〜１０００ＭＨｚの不要電磁波は、テレビ等
に対する妨害波となることが問題視されている。上記コ
モンモードノイズ電流を抑えるノイズフィルタとして、
従来は図１２に示すフェライトコア１２が使用されてき
た。サイズは例えばｄ＝１０ｍｍ、ｔ＝４ｍｍ、ｌ＝３
０ｍｍである。これを図１３に示すようにケーブル１３
に装荷して用いる。１４はコネクタを示す。ノイズフィ
ルタとしてはインピーダンスおよび抵抗が大きいことが
要求され、３０〜１０００ＭＨｚで数十から１００Ωが
必要となる。フェライトコアにおけるインピーダンス
（Ｚ：Ｒ＋ｊ・Ｘ）の周波数特性を図１４に示す。ここ
で、Ｚはインピーダンス、Ｒは抵抗、Ｘはリアクタン
ス、ｊは（−１）1/2 である。３０〜１０００ＭＨｚで
ＺおよびＲは数十から２００Ωとなり、上記の条件を満
たしているが、フェライトコアは他の部品に比べ体積、
重量がかなり大きく、またこれを装荷した場合、ケーブ
ルのフレクシビリティも損なわれる。また、図１４から
わかるように、数百ＭＨｚ以上になると、インピーダン
スが低下するため、数百ＭＨｚ以上のノイズに対しては
ノイズ抑制効果が低下する。このように従来のノイズフ
ィルタは部品サイズが大型であり、ケーブルのフレクシ
ビリティを損なう、数百ＭＨｚ以上のノイズに対して有
効でないという欠点があった。
【０００３】図１５は従来のケーブル用コネクタの一例
の構造を示す。（ａ）は全体の斜視図、（ｂ）はＡ′面
の断面図であり、ケーブルに装荷した状態を示す。サイ
ズは例えば、Ｗ＝１０ｍｍ、Ｈ＝４５ｍｍ、Ｌ＝３５ｍ
ｍ、ｔ＝２ｍｍである。コネクタのきょう体１５はプラ
スティック製あるいは金属製である。ピン受け部１６は
プラスティックなどの絶縁体で形成され、複数の電極用
ホール１７が貫通し、電極用ホールの壁面に電極１８が
設置され、これら電極は互いに絶縁されている。コネク
タ内で、ケーブルのリード線１９はこれら電極に接続さ
れる。装置側のピンがこれら電極用ホールに挿入される
ことにより、装置とケーブル２０との電気的接続が達成
される。コネクタのきょう体は図１５に示すようにケー
ブル端、ケーブル端から出たリード線、およびピン受け
部の周りを囲むような構造となっている。従来、このコ
ネクタ自体にはノイズ抑制効果はなく、ノイズを抑える
ためには図１３のように新たにノイズフィルタを装荷す
る必要があった。
の構造を示す。（ａ）は全体の斜視図、（ｂ）はＡ′面
の断面図であり、ケーブルに装荷した状態を示す。サイ
ズは例えば、Ｗ＝１０ｍｍ、Ｈ＝４５ｍｍ、Ｌ＝３５ｍ
ｍ、ｔ＝２ｍｍである。コネクタのきょう体１５はプラ
スティック製あるいは金属製である。ピン受け部１６は
プラスティックなどの絶縁体で形成され、複数の電極用
ホール１７が貫通し、電極用ホールの壁面に電極１８が
設置され、これら電極は互いに絶縁されている。コネク
タ内で、ケーブルのリード線１９はこれら電極に接続さ
れる。装置側のピンがこれら電極用ホールに挿入される
ことにより、装置とケーブル２０との電気的接続が達成
される。コネクタのきょう体は図１５に示すようにケー
ブル端、ケーブル端から出たリード線、およびピン受け
部の周りを囲むような構造となっている。従来、このコ
ネクタ自体にはノイズ抑制効果はなく、ノイズを抑える
ためには図１３のように新たにノイズフィルタを装荷す
る必要があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の欠点を
改善するために提案されたもので、その目的は、従来の
ノイズフィルタとケーブルとコネクタの組合わせにおい
て、部品が大型、ケーブルのフレクシビリティが損なわ
れる、数百ＭＨｚ以上のノイズに対して有効でないとい
う点を解決した、小型、フレクシブル、数百ＭＨｚ以上
のノイズに対する有効性を可能にするノイズフィルタ付
きケーブル用コネクタを提供することにある。
改善するために提案されたもので、その目的は、従来の
ノイズフィルタとケーブルとコネクタの組合わせにおい
て、部品が大型、ケーブルのフレクシビリティが損なわ
れる、数百ＭＨｚ以上のノイズに対して有効でないとい
う点を解決した、小型、フレクシブル、数百ＭＨｚ以上
のノイズに対する有効性を可能にするノイズフィルタ付
きケーブル用コネクタを提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の問題を解決するた
め、本発明は、ケーブル用コネクタにおいて、きょう体
またはピン受け部の一部、もしくは全部が磁性体により
構成されていることを特徴とするノイズフィルタ付ケー
ブル用コネクタを発明の要旨とする。さらに本発明は、
ケーブル用コネクタにおいて、リード線、ケーブル端、
電極の少なくとも一つの部材の周囲を一周するように磁
性体が配置されていることを特徴とするノイズフィルタ
付ケーブル用コネクタを発明の要旨とする。さらに本発
明は、ケーブル用コネクタにおいて、きょう体またはピ
ン受け部の一部、もしくは全部が絶縁性磁性体により構
成されていることを特徴とするノイズフィルタ付ケーブ
ル用コネクタを発明の要旨とする。さらに本発明は、ケ
ーブル用コネクタにおいて、リード線、ケーブル端、電
極の少なくとも一つの部材の周囲を一周するように絶縁
性磁性体が配置されていることを特徴とするノイズフィ
ルタ付ケーブル用コネクタを発明の要旨とする。さらに
本発明は、磁性体がフェライトであること、あるいは磁
性体が一層の磁性体層で構成されるか、もしくは一層以
上の磁性体層と一層以上の非磁性絶縁体層とを交互に積
層させて構成されること、あるいは磁性体が複数個の磁
性体粒が非磁性絶縁体の中に分散した形態を成すことを
特徴とするノイズフィルタ付ケーブル用コネクタを発明
の要旨とする。
め、本発明は、ケーブル用コネクタにおいて、きょう体
またはピン受け部の一部、もしくは全部が磁性体により
構成されていることを特徴とするノイズフィルタ付ケー
ブル用コネクタを発明の要旨とする。さらに本発明は、
ケーブル用コネクタにおいて、リード線、ケーブル端、
電極の少なくとも一つの部材の周囲を一周するように磁
性体が配置されていることを特徴とするノイズフィルタ
付ケーブル用コネクタを発明の要旨とする。さらに本発
明は、ケーブル用コネクタにおいて、きょう体またはピ
ン受け部の一部、もしくは全部が絶縁性磁性体により構
成されていることを特徴とするノイズフィルタ付ケーブ
ル用コネクタを発明の要旨とする。さらに本発明は、ケ
ーブル用コネクタにおいて、リード線、ケーブル端、電
極の少なくとも一つの部材の周囲を一周するように絶縁
性磁性体が配置されていることを特徴とするノイズフィ
ルタ付ケーブル用コネクタを発明の要旨とする。さらに
本発明は、磁性体がフェライトであること、あるいは磁
性体が一層の磁性体層で構成されるか、もしくは一層以
上の磁性体層と一層以上の非磁性絶縁体層とを交互に積
層させて構成されること、あるいは磁性体が複数個の磁
性体粒が非磁性絶縁体の中に分散した形態を成すことを
特徴とするノイズフィルタ付ケーブル用コネクタを発明
の要旨とする。
【０００６】
【作用】本発明によれば、コネクタ自体がノイズフィル
タの機能を持つため、部品の小型化が可能になり、また
ケーブルのフレクシビリティを損なわない。さらに、本
発明で用いる磁性体（後述実施例２，実施例３）は、数
百ＭＨｚ以上でも大きな比透磁率を有するため、ノイズ
フィルタとしても数百ＭＨｚ以上まで有効である。
タの機能を持つため、部品の小型化が可能になり、また
ケーブルのフレクシビリティを損なわない。さらに、本
発明で用いる磁性体（後述実施例２，実施例３）は、数
百ＭＨｚ以上でも大きな比透磁率を有するため、ノイズ
フィルタとしても数百ＭＨｚ以上まで有効である。
【０００７】
【実施例】次に本発明の実施例について説明する。図１
は本発明のノイズフィルタコネクタの実施例を示す図、
図２はその詳細を示す図であって、（ａ）は図１のＡ面
の断面図、（ｂ）はＢ面の断面図、（ｃ）はＣ方向から
見た図、（ｄ）はＤ方向から見た図である。コネクタの
構造自体は図１５の従来コネクタと同様であり、きょう
体２、ピン受け部３、電極４、電極用ホール５、ケーブ
ル挿入穴６から構成され、電極４は互いに絶縁されてい
る。本実施例では、きょう体２が磁性体により構成され
る。磁性体の実施例としては以下の３例が挙げられる。
は本発明のノイズフィルタコネクタの実施例を示す図、
図２はその詳細を示す図であって、（ａ）は図１のＡ面
の断面図、（ｂ）はＢ面の断面図、（ｃ）はＣ方向から
見た図、（ｄ）はＤ方向から見た図である。コネクタの
構造自体は図１５の従来コネクタと同様であり、きょう
体２、ピン受け部３、電極４、電極用ホール５、ケーブ
ル挿入穴６から構成され、電極４は互いに絶縁されてい
る。本実施例では、きょう体２が磁性体により構成され
る。磁性体の実施例としては以下の３例が挙げられる。
【０００８】（実施例１）本実施例では磁性体としてフ
ェライトを使用する。フェライトは絶縁体であるため、
（イ）ピン受け部３をフェライトで構成しても同様の効
果を得ることができる。また、（ロ）きょう体の一部、
ピン受け部の一部のみフェライトで構成してもノイズフ
ィルタとして機能する。また、（ハ）フェライトの粉末
あるいは粒をプラスティックなどの非磁性体に混入させ
て形成した磁性体を、きょう体またはピン受け部の一
部、もくしは全部に使用してもノイズフィルタとして機
能する。なお、不要電磁波はリード線、ケーブル、ケー
ブル端、電極から円周方向に放射されるため、リード
線、ケーブル端、電極の少なくとも一つの部材の周囲を
一周するようにフェライトを配置することがより効果的
である。
ェライトを使用する。フェライトは絶縁体であるため、
（イ）ピン受け部３をフェライトで構成しても同様の効
果を得ることができる。また、（ロ）きょう体の一部、
ピン受け部の一部のみフェライトで構成してもノイズフ
ィルタとして機能する。また、（ハ）フェライトの粉末
あるいは粒をプラスティックなどの非磁性体に混入させ
て形成した磁性体を、きょう体またはピン受け部の一
部、もくしは全部に使用してもノイズフィルタとして機
能する。なお、不要電磁波はリード線、ケーブル、ケー
ブル端、電極から円周方向に放射されるため、リード
線、ケーブル端、電極の少なくとも一つの部材の周囲を
一周するようにフェライトを配置することがより効果的
である。
【０００９】図３にきょう体を図１２と同質のフェライ
ト、ピン受け部をプラスティックとし、サイズを図１５
の従来コネクタと同じ、Ｗ＝１０ｍｍ、Ｈ＝４５ｍｍ、
Ｌ＝３５ｍｍ、ｔ＝２ｍｍとしたコネクタにおけるイン
ピーダンスの周波数特性を示す。３０〜１０００ＭＨｚ
でＺ，Ｒは数十から２００Ωとなり、従来のケーブルと
コネクタの組合わせと比較し、体積増加を伴うことな
く、フェライトコアを装荷した場合と同等のノイズ抑制
効果が得られることがわかる。なお、図３のコネクタ
は、バルクフェライトを機械加工することにより、ある
いはフェライト粉末、粒をコネクタの形をした鋳型に入
れ焼結することにより形成することができる。
ト、ピン受け部をプラスティックとし、サイズを図１５
の従来コネクタと同じ、Ｗ＝１０ｍｍ、Ｈ＝４５ｍｍ、
Ｌ＝３５ｍｍ、ｔ＝２ｍｍとしたコネクタにおけるイン
ピーダンスの周波数特性を示す。３０〜１０００ＭＨｚ
でＺ，Ｒは数十から２００Ωとなり、従来のケーブルと
コネクタの組合わせと比較し、体積増加を伴うことな
く、フェライトコアを装荷した場合と同等のノイズ抑制
効果が得られることがわかる。なお、図３のコネクタ
は、バルクフェライトを機械加工することにより、ある
いはフェライト粉末、粒をコネクタの形をした鋳型に入
れ焼結することにより形成することができる。
【００１０】（実施例２）本実施例では磁性体として図
４（ａ）に示すような一層の磁性体層８か、あるいは図
４（ｂ）に示すような少なくとも２層以上の磁性体層８
と少なくとも一層以上の非磁性絶縁体層９との積層構造
から成る材料を使用する。本実施例の磁性体をきょう体
またはピン受け部の一部、もしくは全部に使用した場
合、ノイズフィルタとして機能する。なお、不要電磁波
はリード線、ケーブル、ケーブル端、電極から円周方向
に放射されるため、リード線、ケーブル端、電極の少な
くとも一つの部材の周囲を一周するように磁性体を配置
することがより効果的である。この際、磁性体が膜面内
一軸磁気異方性を有し、その困難軸が円周方向に一致す
ることが、高周波特性に優れ、大きな値である困難軸方
向の比透磁率を利用できる点で効果的である。
４（ａ）に示すような一層の磁性体層８か、あるいは図
４（ｂ）に示すような少なくとも２層以上の磁性体層８
と少なくとも一層以上の非磁性絶縁体層９との積層構造
から成る材料を使用する。本実施例の磁性体をきょう体
またはピン受け部の一部、もしくは全部に使用した場
合、ノイズフィルタとして機能する。なお、不要電磁波
はリード線、ケーブル、ケーブル端、電極から円周方向
に放射されるため、リード線、ケーブル端、電極の少な
くとも一つの部材の周囲を一周するように磁性体を配置
することがより効果的である。この際、磁性体が膜面内
一軸磁気異方性を有し、その困難軸が円周方向に一致す
ることが、高周波特性に優れ、大きな値である困難軸方
向の比透磁率を利用できる点で効果的である。
【００１１】図５に磁性体層厚ｔm と困難軸方向の比透
磁率μr （：μr ′−ｊ・μr ″）の関係を示す。磁性
体層としてはＮｉＦｅ合金およびＣｏＺｒＮｂ合金を使
用した。ノイズフィルタのＲはμr ″と比例関係にある
ため、大きなノイズ抑制効果を得るためには、磁性体と
してμr ″が大きいことが望ましい。図５でμr ′，μ
r ″は静的比透磁率μr ′（０）で、またｔm は表皮深
さδで規格化されている。表皮深さδは、高周波電磁波
が、磁性体に浸入し得る表面からの深さであり、磁性体
の電気抵抗ρm ，周波数ｆ，静的比透磁率μr ′
（０），真空の透磁率μ0 を用いて、 δ＝〔２ρm ／（２πｆ・μr ′（０）・μ0 ）〕1/2 （１） で表される。図５に示すように、μr ″はｔm ／δが
０．１から１０の範囲で、μr ″の最大値の１００分の
１以上の値を持つ。ｔm がδの１０分の１未満となった
場合、およびｔm がδの１０倍を超過した場合、本発明
によって、従来部品（フェライトコア）よりも大きな効
果を実現することができなくなるため、実用上好ましく
ない。
磁率μr （：μr ′−ｊ・μr ″）の関係を示す。磁性
体層としてはＮｉＦｅ合金およびＣｏＺｒＮｂ合金を使
用した。ノイズフィルタのＲはμr ″と比例関係にある
ため、大きなノイズ抑制効果を得るためには、磁性体と
してμr ″が大きいことが望ましい。図５でμr ′，μ
r ″は静的比透磁率μr ′（０）で、またｔm は表皮深
さδで規格化されている。表皮深さδは、高周波電磁波
が、磁性体に浸入し得る表面からの深さであり、磁性体
の電気抵抗ρm ，周波数ｆ，静的比透磁率μr ′
（０），真空の透磁率μ0 を用いて、 δ＝〔２ρm ／（２πｆ・μr ′（０）・μ0 ）〕1/2 （１） で表される。図５に示すように、μr ″はｔm ／δが
０．１から１０の範囲で、μr ″の最大値の１００分の
１以上の値を持つ。ｔm がδの１０分の１未満となった
場合、およびｔm がδの１０倍を超過した場合、本発明
によって、従来部品（フェライトコア）よりも大きな効
果を実現することができなくなるため、実用上好ましく
ない。
【００１２】非磁性絶縁体層厚が薄いと、電気的絶縁破
壊が生じ、図５のような特性が得られない。図６に磁性
体層としてＮｉＦｅを、非磁性絶縁体層としてＳｉＯ2
を用い、ＳｉＯ2 層を変化させた場合の困難軸方向の比
透磁率の周波数特性を示す。ＮｉＦｅ層厚は表皮深さよ
り十分薄い５０ｎｍ（０．０５μｍ）に設定した。Ｓｉ
Ｏ2 層厚が５ｎｍでは電気的絶縁不良により３０ＭＨｚ
付近からμr ′の減少、μr ″の増大が起きる。一方、
ＳｉＯ2 層厚が５０ｎｍではＮｉＦｅの強磁性共鳴周波
数６５０ＭＨｚまでμr ′一定となり、電気的絶縁はほ
ぼ保たれ、さらにＳｉＯ2 層厚１００ｎｍでは絶縁効果
はいっそう確実となる。以上、非磁性絶縁体層としてＳ
ｉＯ2 を使用した場合、磁性体層間の電気的絶縁を保つ
には５０ｎｍ以上とすることが効果的であることがわか
る。なお、非磁性絶縁体層厚の上限としては１０ｍｍ以
下とすることが実用上好ましい。
壊が生じ、図５のような特性が得られない。図６に磁性
体層としてＮｉＦｅを、非磁性絶縁体層としてＳｉＯ2
を用い、ＳｉＯ2 層を変化させた場合の困難軸方向の比
透磁率の周波数特性を示す。ＮｉＦｅ層厚は表皮深さよ
り十分薄い５０ｎｍ（０．０５μｍ）に設定した。Ｓｉ
Ｏ2 層厚が５ｎｍでは電気的絶縁不良により３０ＭＨｚ
付近からμr ′の減少、μr ″の増大が起きる。一方、
ＳｉＯ2 層厚が５０ｎｍではＮｉＦｅの強磁性共鳴周波
数６５０ＭＨｚまでμr ′一定となり、電気的絶縁はほ
ぼ保たれ、さらにＳｉＯ2 層厚１００ｎｍでは絶縁効果
はいっそう確実となる。以上、非磁性絶縁体層としてＳ
ｉＯ2 を使用した場合、磁性体層間の電気的絶縁を保つ
には５０ｎｍ以上とすることが効果的であることがわか
る。なお、非磁性絶縁体層厚の上限としては１０ｍｍ以
下とすることが実用上好ましい。
【００１３】図７に磁性体層としてＣｏＺｒＮｂを、非
磁性絶縁体層としてＳｉＯ2 を使用した図４（ｂ）の実
施例の磁性体を、Ｗ＝１０ｍｍ、Ｈ＝４５ｍｍ、Ｌ＝３
５ｍｍ、ｔ＝１．５ｍｍのプラスティック製きょう体の
内側に設置した場合のインピーダンスの周波数特性を示
す。ＣｏＺｒＮｂは上述したように円周方向に一軸磁気
異方性の困難軸を有し、ＣｏＺｒＮｂ層厚ｔm はδ／１
０≦ｔm ≦１０δを満たす２μｍである。また、ＳｉＯ
2 層厚は電気的絶縁を保ち得る１００ｎｍとし、磁性体
全体の厚さを０．５ｍｍとした。３０〜１０００ＭＨｚ
でＺ，Ｒは数十から３００Ωとなり、従来のケーブルと
コネクタの組合わせと比較し、体積増加を伴うことな
く、フェライトコアを装荷した場合と同等のノイズ抑制
効果が得られることがわかる。また、図よりインピーダ
ンスは数百ＭＨｚ以上になっても低下しないことから、
数百ＭＨｚ以上のノイズに対しても有効であることがわ
かる。図４の磁性体を作製する方法としては、イオンビ
ームスパッタ法、ＲＦスパッタ法、マグネトロンスパッ
タ法、蒸着法、メッキ法、ロール法、塗布法、スクリー
ン印刷法、圧延法が挙げられ、いずれも同様の効果を得
ることができる。また、図４（ａ），（ｂ）に示す磁性
体をきょう体の内側に設置する方法としては、きょう体
に直接堆積させる方法、ポリイミド，ポリエチレンナフ
タレート（ＰＥＮ），ポリエチレンテレフタレート（Ｐ
ＥＴ），カプトンなどのフレクシブルな基板上に堆積さ
せ、基板ごときょう体に設置させる方法、ガラスなどの
基板に堆積させた後、剥離し、きょう体に設置させる方
法が挙げられ、いずれも同様の効果を得ることができ
る。
磁性絶縁体層としてＳｉＯ2 を使用した図４（ｂ）の実
施例の磁性体を、Ｗ＝１０ｍｍ、Ｈ＝４５ｍｍ、Ｌ＝３
５ｍｍ、ｔ＝１．５ｍｍのプラスティック製きょう体の
内側に設置した場合のインピーダンスの周波数特性を示
す。ＣｏＺｒＮｂは上述したように円周方向に一軸磁気
異方性の困難軸を有し、ＣｏＺｒＮｂ層厚ｔm はδ／１
０≦ｔm ≦１０δを満たす２μｍである。また、ＳｉＯ
2 層厚は電気的絶縁を保ち得る１００ｎｍとし、磁性体
全体の厚さを０．５ｍｍとした。３０〜１０００ＭＨｚ
でＺ，Ｒは数十から３００Ωとなり、従来のケーブルと
コネクタの組合わせと比較し、体積増加を伴うことな
く、フェライトコアを装荷した場合と同等のノイズ抑制
効果が得られることがわかる。また、図よりインピーダ
ンスは数百ＭＨｚ以上になっても低下しないことから、
数百ＭＨｚ以上のノイズに対しても有効であることがわ
かる。図４の磁性体を作製する方法としては、イオンビ
ームスパッタ法、ＲＦスパッタ法、マグネトロンスパッ
タ法、蒸着法、メッキ法、ロール法、塗布法、スクリー
ン印刷法、圧延法が挙げられ、いずれも同様の効果を得
ることができる。また、図４（ａ），（ｂ）に示す磁性
体をきょう体の内側に設置する方法としては、きょう体
に直接堆積させる方法、ポリイミド，ポリエチレンナフ
タレート（ＰＥＮ），ポリエチレンテレフタレート（Ｐ
ＥＴ），カプトンなどのフレクシブルな基板上に堆積さ
せ、基板ごときょう体に設置させる方法、ガラスなどの
基板に堆積させた後、剥離し、きょう体に設置させる方
法が挙げられ、いずれも同様の効果を得ることができ
る。
【００１４】磁性体層としては、Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｏをベ
ースとした単体あるいは合金系材料を、一方、非磁性絶
縁体層としてはＳｉＯ2 ，ＡｌＮ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＢＮ，
ＴｉＮ，ＳｉＣ，ＰＥＮ，ＰＥＴ，ポリイミド，カプト
ン，レジスト等を使用することにより、同様の効果を得
ることができる。なお、上記合金系材料としては、Ｎｉ
ＦｅＭｏ，ＮｉＦｅＣｕ，ＮｉＦｅＣｒ，ＮｉＦｅＮ
ｂ，ＮｉＦｅＴｉ，ＮｉＦｅＳｉ，ＦｅＳｉ，ＦｅＣ，
ＦｅＮ，ＣｏＦｅ，ＦｅＳｉＡｌ，ＦｅＢ，ＦｅＢＳ
ｉ，ＣｏＢＳｉ，ＦｅＣｏＢＳｉ，ＦｅＣｏＮｉＢＳ
ｉ，ＣｏＸａ（Ｘａ：Ｙ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍ
ｏ，Ｗ，Ｒｅ，Ｎｉ，Ｆｅ，Ｍｎ），ＣｏＸｂＸｃ（Ｘ
ｂ：Ｙ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｒｅ，Ｎ
ｉ，Ｆｅ，Ｍｎ、Ｘｃ：Ｙ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔｉ，Ｎｂ，
Ｍｏ，Ｗ，Ｒｅ，Ｎｉ，Ｆｅ，Ｍｎ）などが挙げられ
る。
ースとした単体あるいは合金系材料を、一方、非磁性絶
縁体層としてはＳｉＯ2 ，ＡｌＮ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＢＮ，
ＴｉＮ，ＳｉＣ，ＰＥＮ，ＰＥＴ，ポリイミド，カプト
ン，レジスト等を使用することにより、同様の効果を得
ることができる。なお、上記合金系材料としては、Ｎｉ
ＦｅＭｏ，ＮｉＦｅＣｕ，ＮｉＦｅＣｒ，ＮｉＦｅＮ
ｂ，ＮｉＦｅＴｉ，ＮｉＦｅＳｉ，ＦｅＳｉ，ＦｅＣ，
ＦｅＮ，ＣｏＦｅ，ＦｅＳｉＡｌ，ＦｅＢ，ＦｅＢＳ
ｉ，ＣｏＢＳｉ，ＦｅＣｏＢＳｉ，ＦｅＣｏＮｉＢＳ
ｉ，ＣｏＸａ（Ｘａ：Ｙ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍ
ｏ，Ｗ，Ｒｅ，Ｎｉ，Ｆｅ，Ｍｎ），ＣｏＸｂＸｃ（Ｘ
ｂ：Ｙ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｒｅ，Ｎ
ｉ，Ｆｅ，Ｍｎ、Ｘｃ：Ｙ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔｉ，Ｎｂ，
Ｍｏ，Ｗ，Ｒｅ，Ｎｉ，Ｆｅ，Ｍｎ）などが挙げられ
る。
【００１５】（実施例３）本実施例では磁性体として図
８に示す複数の磁性体粒１０が非磁性絶縁体１１の中に
分散した形態の材料を使用する。本実施例の磁性体をき
ょう体またはピン受け部の一部、もしくは全部に使用し
た場合、ノイズフィルタとして機能する。なお、不要電
磁波はリード線、ケーブル、ケーブル端、電極から円周
方向に放射されるため、リード線、ケーブル端、電極の
少なくとも一つの部材の周囲を一周するように磁性体を
配置することがより効果的である。この際、磁性体が膜
面内一軸磁気異方性を有し、その困難軸が円周方向に一
致することが、高周波特性に優れ、大きな値である困難
軸方向の比透磁率を利用できる点で効果的である。
８に示す複数の磁性体粒１０が非磁性絶縁体１１の中に
分散した形態の材料を使用する。本実施例の磁性体をき
ょう体またはピン受け部の一部、もしくは全部に使用し
た場合、ノイズフィルタとして機能する。なお、不要電
磁波はリード線、ケーブル、ケーブル端、電極から円周
方向に放射されるため、リード線、ケーブル端、電極の
少なくとも一つの部材の周囲を一周するように磁性体を
配置することがより効果的である。この際、磁性体が膜
面内一軸磁気異方性を有し、その困難軸が円周方向に一
致することが、高周波特性に優れ、大きな値である困難
軸方向の比透磁率を利用できる点で効果的である。
【００１６】図９に磁性体粒径ｄm と困難軸方向の比透
磁率μr （：μr ′−ｊ・μr ″）の関係を示す。磁性
体粒としてはＮｉＦｅ合金およびＣｏＺｒＮｂ合金を使
用した。図９でμr ′，μr ″は静的比透磁率μr ′
（０）で、またｄm は表皮深さδで規格化されている。
ここで、表皮深さδは（１）式で定義される。図９に示
すように、μr ″はｄm ／δが０．１から１０の範囲
で、μr ″の最大値の１００分の１以上の値を持つ。ｄ
m がδの１０分の１未満となった場合、およびｄmがδ
の１０倍を超過した場合、本発明によって、従来部品
（フェライトコア）よりも大きな効果を実現することが
できなくなるため、実用上好ましくない。
磁率μr （：μr ′−ｊ・μr ″）の関係を示す。磁性
体粒としてはＮｉＦｅ合金およびＣｏＺｒＮｂ合金を使
用した。図９でμr ′，μr ″は静的比透磁率μr ′
（０）で、またｄm は表皮深さδで規格化されている。
ここで、表皮深さδは（１）式で定義される。図９に示
すように、μr ″はｄm ／δが０．１から１０の範囲
で、μr ″の最大値の１００分の１以上の値を持つ。ｄ
m がδの１０分の１未満となった場合、およびｄmがδ
の１０倍を超過した場合、本発明によって、従来部品
（フェライトコア）よりも大きな効果を実現することが
できなくなるため、実用上好ましくない。
【００１７】磁性体粒間が近いと、電気的絶縁破壊が生
じ、図９のような特性が得られない。図１０に磁性体粒
としてＮｉＦｅを、非磁性絶縁体としてＳｉＯ2 を用
い、磁性体粒間距離ｄｎを変化させた場合の困難軸方向
の比透磁率の周波数特性を示す。ＮｉＦｅ粒径は表皮深
さより十分小さい５０ｎｍ（０．０５μｍ）に設定し
た。ｄｎが５ｎｍでは電気的絶縁不良により３０ＭＨｚ
付近からμr ′の減少、μr ″の増大が起きる。一方、
ｄｎが５０ｎｍではＮｉＦｅの強磁性共鳴周波数６５０
ＭＨｚまでμr ′一定となり、電気的絶縁はほぼ保た
れ、さらにｄｎが１００ｎｍでは絶縁効果はいっそう確
実となる。以上、非磁性絶縁体層としてＳｉＯ2 を使用
した場合、磁性体層間の電気的絶縁を保つには磁性体粒
間を５０ｎｍ以上とすることが効果的であることがわか
る。なお、磁性体粒間距離の上限としては１０ｍｍ以下
とすることが実用上好ましい。
じ、図９のような特性が得られない。図１０に磁性体粒
としてＮｉＦｅを、非磁性絶縁体としてＳｉＯ2 を用
い、磁性体粒間距離ｄｎを変化させた場合の困難軸方向
の比透磁率の周波数特性を示す。ＮｉＦｅ粒径は表皮深
さより十分小さい５０ｎｍ（０．０５μｍ）に設定し
た。ｄｎが５ｎｍでは電気的絶縁不良により３０ＭＨｚ
付近からμr ′の減少、μr ″の増大が起きる。一方、
ｄｎが５０ｎｍではＮｉＦｅの強磁性共鳴周波数６５０
ＭＨｚまでμr ′一定となり、電気的絶縁はほぼ保た
れ、さらにｄｎが１００ｎｍでは絶縁効果はいっそう確
実となる。以上、非磁性絶縁体層としてＳｉＯ2 を使用
した場合、磁性体層間の電気的絶縁を保つには磁性体粒
間を５０ｎｍ以上とすることが効果的であることがわか
る。なお、磁性体粒間距離の上限としては１０ｍｍ以下
とすることが実用上好ましい。
【００１８】図１１にきょう体として、磁性体粒にＣｏ
ＺｒＮｂを、非磁性絶縁体にＳｉＯ2 を使用した磁性体
を用い、Ｗ＝１０ｍｍ、Ｈ＝４５ｍｍ、Ｌ＝３５ｍｍ、
ｔ＝２ｍｍとした場合のインピーダンスの周波数特性を
示す。ＣｏＺｒＮｂ粒は上述したように円周方向に一軸
磁気異方性の困難軸を有し、ＣｏＺｒＮｂ粒径ｄm はδ
／１０≦ｄm ≦１０δを満たす２μｍである。また、粒
間距離は電気的絶縁を保ち得る１００ｎｍとした。３０
〜１０００ＭＨｚでＺ，Ｒは数十から３００Ωとなり、
従来のケーブルとコネクタの組合わせと比較し、体積増
加を伴うことなく、フェライトコアを装荷した場合と同
等のノイズ抑制効果が得られることがわかる。また、図
よりインピーダンスは数百ＭＨｚ以上になっても低下し
ないことから、数百ＭＨｚ以上のノイズに対しても有効
であることがわかる。
ＺｒＮｂを、非磁性絶縁体にＳｉＯ2 を使用した磁性体
を用い、Ｗ＝１０ｍｍ、Ｈ＝４５ｍｍ、Ｌ＝３５ｍｍ、
ｔ＝２ｍｍとした場合のインピーダンスの周波数特性を
示す。ＣｏＺｒＮｂ粒は上述したように円周方向に一軸
磁気異方性の困難軸を有し、ＣｏＺｒＮｂ粒径ｄm はδ
／１０≦ｄm ≦１０δを満たす２μｍである。また、粒
間距離は電気的絶縁を保ち得る１００ｎｍとした。３０
〜１０００ＭＨｚでＺ，Ｒは数十から３００Ωとなり、
従来のケーブルとコネクタの組合わせと比較し、体積増
加を伴うことなく、フェライトコアを装荷した場合と同
等のノイズ抑制効果が得られることがわかる。また、図
よりインピーダンスは数百ＭＨｚ以上になっても低下し
ないことから、数百ＭＨｚ以上のノイズに対しても有効
であることがわかる。
【００１９】図８の磁性体を作製する方法としては、イ
オンビームスパッタ法、ＲＦスパッタ法、マグネトロン
スパッタ法、蒸着法、メッキ法、ロール法、塗布法、ス
クリーン印刷法、圧延法、焼結法が挙げられ、いずれも
同様の効果を得ることができる。磁性体粒としては、Ｆ
ｅ，Ｎｉ，Ｃｏをベースとした単体あるいは合金系材料
を、一方、非磁性絶縁体としてはＳｉＯ2 ，ＡｌＮ，Ａ
ｌ2 Ｏ3 ，ＢＮ，ＴｉＮ，ＳｉＣ，ＰＥＮ，ＰＥＴ，ポ
リイミド，カプトン，レジスト等を使用することによ
り、同様の効果を得ることができる。なお、上記合金系
材料としては、ＮｉＦｅＭｏ，ＮｉＦｅＣｕ，ＮｉＦｅ
Ｃｒ，ＮｉＦｅＮｂ，ＮｉＦｅＴｉ，ＮｉＦｅＳｉ，Ｆ
ｅＳｉ，ＦｅＣ，ＦｅＮ，ＣｏＦｅ，ＦｅＳｉＡｌ，Ｆ
ｅＢ，ＦｅＢＳｉ，ＣｏＢＳｉ，ＦｅＣｏＢＳｉ，Ｆｅ
ＣｏＮｉＢＳｉ，ＣｏＸａ（Ｘａ：Ｙ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｒｅ，Ｎｉ，Ｆｅ，Ｍｎ），Ｃｏ
ＸｂＸｃ（Ｘｂ：Ｙ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍｏ，
Ｗ，Ｒｅ，Ｎｉ，Ｆｅ，Ｍｎ、Ｘｃ：Ｙ，Ｚｒ，Ｈｆ，
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｒｅ，Ｎｉ，Ｆｅ，Ｍｎ）など
が挙げられる。
オンビームスパッタ法、ＲＦスパッタ法、マグネトロン
スパッタ法、蒸着法、メッキ法、ロール法、塗布法、ス
クリーン印刷法、圧延法、焼結法が挙げられ、いずれも
同様の効果を得ることができる。磁性体粒としては、Ｆ
ｅ，Ｎｉ，Ｃｏをベースとした単体あるいは合金系材料
を、一方、非磁性絶縁体としてはＳｉＯ2 ，ＡｌＮ，Ａ
ｌ2 Ｏ3 ，ＢＮ，ＴｉＮ，ＳｉＣ，ＰＥＮ，ＰＥＴ，ポ
リイミド，カプトン，レジスト等を使用することによ
り、同様の効果を得ることができる。なお、上記合金系
材料としては、ＮｉＦｅＭｏ，ＮｉＦｅＣｕ，ＮｉＦｅ
Ｃｒ，ＮｉＦｅＮｂ，ＮｉＦｅＴｉ，ＮｉＦｅＳｉ，Ｆ
ｅＳｉ，ＦｅＣ，ＦｅＮ，ＣｏＦｅ，ＦｅＳｉＡｌ，Ｆ
ｅＢ，ＦｅＢＳｉ，ＣｏＢＳｉ，ＦｅＣｏＢＳｉ，Ｆｅ
ＣｏＮｉＢＳｉ，ＣｏＸａ（Ｘａ：Ｙ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｒｅ，Ｎｉ，Ｆｅ，Ｍｎ），Ｃｏ
ＸｂＸｃ（Ｘｂ：Ｙ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍｏ，
Ｗ，Ｒｅ，Ｎｉ，Ｆｅ，Ｍｎ、Ｘｃ：Ｙ，Ｚｒ，Ｈｆ，
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｒｅ，Ｎｉ，Ｆｅ，Ｍｎ）など
が挙げられる。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
コネクタ自体がノイズフィルタの機能を持つため、部品
の小型化が可能になり、またケーブルのフレクシビリテ
ィを損なわない。さらに、数百ＭＨｚ以上のノイズに対
しても有効である。また、製造が容易、構造が簡単、使
用が便利であり、従来のようにフェライトコアの装着の
必要がない。
コネクタ自体がノイズフィルタの機能を持つため、部品
の小型化が可能になり、またケーブルのフレクシビリテ
ィを損なわない。さらに、数百ＭＨｚ以上のノイズに対
しても有効である。また、製造が容易、構造が簡単、使
用が便利であり、従来のようにフェライトコアの装着の
必要がない。
【図１】本発明のノイズフィルタコネクタの実施例の斜
視図を示す図である。
視図を示す図である。
【図２本発明のノイズフィルタコ
ネクタを示す図で、（ａ）〜（ｄ）は各部の詳細図であ
る。 【図３】実施例１のノイズフィルタコネクタにおけるイ
ンピーダンスの周波数特性を示す図である。
ネクタを示す図で、（ａ）〜（ｄ）は各部の詳細図であ
る。 【図３】実施例１のノイズフィルタコネクタにおけるイ
ンピーダンスの周波数特性を示す図である。
【図４】磁性体の実施例２を示す図で、（ａ），（ｂ）
は異なる例を示す。
は異なる例を示す。
【図５】比透磁率の磁性体層厚依存性を示す図である。
【図６】非磁性絶縁体層厚を変化させた場合の比透磁率
の周波数特性を示す図である。
の周波数特性を示す図である。
【図７】実施例２のノイズフィルタコネクタにおけるイ
ンピーダンスの周波数特性を示す図である。
ンピーダンスの周波数特性を示す図である。
【図８】磁性体の実施例３を示す図である。
【図９】比透磁率の磁性体粒径依存性を示す図である。
【図１０】磁性体粒間距離を変化させた場合の比透磁率
の周波数特性を示す図である。
の周波数特性を示す図である。
【図１１】実施例３のノイズフィルタコネクタにおける
インピーダンスの周波数特性を示す図である。
インピーダンスの周波数特性を示す図である。
【図１２】従来のノイズフィルタの例を示す図である。
【図１３】従来のノイズフィルタの装荷状態を示す図で
ある。
ある。
【図１４】従来のノイズフィルタにおけるインピーダン
スの周波数特性を示す図である。
スの周波数特性を示す図である。
【図１５】従来のケーブル用コネクタの構造を示す図
で、（ａ）は斜視図、（ｂ）は断面図を示し、ケーブル
を装荷した状態を示す。
で、（ａ）は斜視図、（ｂ）は断面図を示し、ケーブル
を装荷した状態を示す。
１ コネクタ ２ きょう体 ３ ピン受け部 ４ 電極 ５ 電極用ホール ６ ケーブル挿入穴 ７ 磁性体 ８ 磁性体層 ９ 非磁性絶縁体層 １０ 磁性体粒 １１ 非磁性絶縁体 １２ フェライトコア １３ ケーブル １４ コネクタ １５ きょう体 １６ ピン受け部 １７ 電極用ホール １８ 電極 １９ リード線 ２０ ケーブル ２１ ケーブル挿入穴 ２２ ケーブル端
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 戸島 知之 東京都千代田区内幸町１丁目１番６号 日 本電信電話株式会社内
Claims (7)
- 【請求項１】 ケーブル用コネクタにおいて、きょう体
またはピン受け部の一部、もしくは全部が磁性体により
構成されていることを特徴とするノイズフィルタ付ケー
ブル用コネクタ。 - 【請求項２】 ケーブル用コネクタにおいて、リード
線、ケーブル端、電極の少なくとも一つの部材の周囲を
一周するように磁性体が配置されていることを特徴とす
るノイズフィルタ付ケーブル用コネクタ。 - 【請求項３】 ケーブル用コネクタにおいて、きょう体
またはピン受け部の一部、もしくは全部が絶縁性磁性体
により構成されていることを特徴とするノイズフィルタ
付ケーブル用コネクタ。 - 【請求項４】 ケーブル用コネクタにおいて、リード
線、ケーブル端、電極の少なくとも一つの部材の周囲を
一周するように絶縁性磁性体が配置されていることを特
徴とするノイズフィルタ付ケーブル用コネクタ。 - 【請求項５】 前記磁性体が、フェライトであることを
特徴とする請求項１もしくは２記載のノイズフィルタ付
ケーブル用コネクタ。 - 【請求項６】 前記磁性体が、一層の磁性体層で構成さ
れるか、もしくは一層以上の磁性体層と一層以上の非磁
性絶縁体層とを交互に積層させて構成されることを特徴
とする請求項１もしくは２記載のノイズフィルタ付ケー
ブル用コネクタ。 - 【請求項７】 前記磁性体が、複数個の磁性体粒が非磁
性絶縁体の中に分散した形態を成すことを特徴とする請
求項１もしくは２記載のノイズフィルタ付ケーブル用コ
ネクタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6072739A JPH07254457A (ja) | 1994-03-16 | 1994-03-16 | ノイズフィルタ付ケーブル用コネクタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6072739A JPH07254457A (ja) | 1994-03-16 | 1994-03-16 | ノイズフィルタ付ケーブル用コネクタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07254457A true JPH07254457A (ja) | 1995-10-03 |
Family
ID=13498036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6072739A Pending JPH07254457A (ja) | 1994-03-16 | 1994-03-16 | ノイズフィルタ付ケーブル用コネクタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07254457A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09312489A (ja) * | 1996-05-21 | 1997-12-02 | Tokin Corp | Ｅｍｉ対策方法 |
| JPH1012315A (ja) * | 1996-06-25 | 1998-01-16 | Tokin Corp | ソケット及びコネクタ |
| JP2005274554A (ja) * | 2004-01-27 | 2005-10-06 | Ngk Spark Plug Co Ltd | ガス検出システム |
| FR2973590A1 (fr) * | 2011-03-31 | 2012-10-05 | Valeo Thermal Sys Japan Co | Dispositif de connexion electrique a matrice plastoferrique |
-
1994
- 1994-03-16 JP JP6072739A patent/JPH07254457A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09312489A (ja) * | 1996-05-21 | 1997-12-02 | Tokin Corp | Ｅｍｉ対策方法 |
| JPH1012315A (ja) * | 1996-06-25 | 1998-01-16 | Tokin Corp | ソケット及びコネクタ |
| JP2005274554A (ja) * | 2004-01-27 | 2005-10-06 | Ngk Spark Plug Co Ltd | ガス検出システム |
| FR2973590A1 (fr) * | 2011-03-31 | 2012-10-05 | Valeo Thermal Sys Japan Co | Dispositif de connexion electrique a matrice plastoferrique |
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