JPH07258678A - ガスエンジン油組成物 - Google Patents
ガスエンジン油組成物Info
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- JPH07258678A JPH07258678A JP7654794A JP7654794A JPH07258678A JP H07258678 A JPH07258678 A JP H07258678A JP 7654794 A JP7654794 A JP 7654794A JP 7654794 A JP7654794 A JP 7654794A JP H07258678 A JPH07258678 A JP H07258678A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温条件下において使用される発電容量１０
００ＫＷ以下のコジェネレーション用ガスエンジン油の
酸化安定性を長期間にわたって維持することが可能なガ
スエンジン油組成物を提供する。 【構成】 鉱油系潤滑油，合成油系潤滑油，これらの混
合油を基材とし、（Ａ）塩基価２００〜４００ｍｇＫＯ
Ｈ／ｇのアルカリ土類金属サリシレート１〜２０質量
％、（Ｂ）ビスタイプ高分子量アルケニルこはく酸イミ
ドまたはその誘導体１〜２０質量％、（Ｃ）一般式
（１）で表されるジアルキルジチリオン酸亜鉛０．１〜
５質量％を含有する。 【化１】 上記（Ａ）〜（Ｃ）成分に加えて、（Ｄ）高分子ヒンダ
ードフェノール化合物０．１〜５質量％を含有する。
００ＫＷ以下のコジェネレーション用ガスエンジン油の
酸化安定性を長期間にわたって維持することが可能なガ
スエンジン油組成物を提供する。 【構成】 鉱油系潤滑油，合成油系潤滑油，これらの混
合油を基材とし、（Ａ）塩基価２００〜４００ｍｇＫＯ
Ｈ／ｇのアルカリ土類金属サリシレート１〜２０質量
％、（Ｂ）ビスタイプ高分子量アルケニルこはく酸イミ
ドまたはその誘導体１〜２０質量％、（Ｃ）一般式
（１）で表されるジアルキルジチリオン酸亜鉛０．１〜
５質量％を含有する。 【化１】 上記（Ａ）〜（Ｃ）成分に加えて、（Ｄ）高分子ヒンダ
ードフェノール化合物０．１〜５質量％を含有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガスエンジン油組成物
に関し、詳しくは、高温条件下において使用される発電
容量１０００ＫＷ以下のコジェネレーション用ガスエン
ジン油の酸化安定性を長期間にわたって維持することが
可能なガスエンジン油組成物に関する。
に関し、詳しくは、高温条件下において使用される発電
容量１０００ＫＷ以下のコジェネレーション用ガスエン
ジン油の酸化安定性を長期間にわたって維持することが
可能なガスエンジン油組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】ガス
エンジンシステムは、燃焼性が良く、燃焼温度もガソリ
ンエンジンや陸上ディーゼルエンジンよりも高いため、
高温酸化やＮＯｘの発生が激しく、液体燃料を使用する
エンジンに比較して、エンジン用潤滑油、すなわちエン
ジン油の劣化がより促進される。したがって、耐酸化性
や耐ＮＯｘ性に優れていることが、ガスエンジン油にと
って重要である。
エンジンシステムは、燃焼性が良く、燃焼温度もガソリ
ンエンジンや陸上ディーゼルエンジンよりも高いため、
高温酸化やＮＯｘの発生が激しく、液体燃料を使用する
エンジンに比較して、エンジン用潤滑油、すなわちエン
ジン油の劣化がより促進される。したがって、耐酸化性
や耐ＮＯｘ性に優れていることが、ガスエンジン油にと
って重要である。
【０００３】従来、潤滑油の酸化安定性を改善するため
に、一般には、アミン系やフェノール系酸化防止剤が配
合されている。これらは、単独で、あるいは２種以上が
組合わされて使用される。
に、一般には、アミン系やフェノール系酸化防止剤が配
合されている。これらは、単独で、あるいは２種以上が
組合わされて使用される。
【０００４】また、潤滑油の酸化安定性を高め、かつ長
期間安定した性能を維持するために、合成潤滑基油が配
合されている。
期間安定した性能を維持するために、合成潤滑基油が配
合されている。
【０００５】ところで、コジェネレーション用エンジン
油の使用温度条件は、さらに苛酷となってきており、一
般に使用されている上記のような酸化防止剤では、この
ような過酷な使用温度条件下での耐熱性および耐ＮＯｘ
性が劣り、更油間隔を短くせざるを得ない。したがっ
て、メンテナンスの容易性をもたらす更油間隔の延長と
いう点から、エンジン油の長期にわたる耐酸化性および
耐ＮＯｘ性が要望されている。
油の使用温度条件は、さらに苛酷となってきており、一
般に使用されている上記のような酸化防止剤では、この
ような過酷な使用温度条件下での耐熱性および耐ＮＯｘ
性が劣り、更油間隔を短くせざるを得ない。したがっ
て、メンテナンスの容易性をもたらす更油間隔の延長と
いう点から、エンジン油の長期にわたる耐酸化性および
耐ＮＯｘ性が要望されている。
【０００６】以上のように、ガスエンジン油は、ガスエ
ンジンシステムの高温燃焼により燃焼温度が極めて高い
雰囲気下に曝されるため、従来のものでは、高温酸化に
よる熱劣化や、ＮＯｘ劣化が促進され、スラッジや堆積
物を生成する。これらは、ガスエンジン油に対し、粘度
上昇、全酸価の上昇、あるいは塩基価の低下といった悪
影響を及ぼし、潤滑油性能を著しく阻害する要因となっ
ている。
ンジンシステムの高温燃焼により燃焼温度が極めて高い
雰囲気下に曝されるため、従来のものでは、高温酸化に
よる熱劣化や、ＮＯｘ劣化が促進され、スラッジや堆積
物を生成する。これらは、ガスエンジン油に対し、粘度
上昇、全酸価の上昇、あるいは塩基価の低下といった悪
影響を及ぼし、潤滑油性能を著しく阻害する要因となっ
ている。
【０００７】本発明は、更油間隔の長いガスエンジン油
が要望される中で、メンテナスを容易にすることができ
るガスエンジン油として、耐熱性、耐高温酸化性、耐Ｎ
Ｏｘ性に優れた長寿命性を有することに加えて、低公害
性をも有するガスエンジン油組成物を提供することを目
的とする。
が要望される中で、メンテナスを容易にすることができ
るガスエンジン油として、耐熱性、耐高温酸化性、耐Ｎ
Ｏｘ性に優れた長寿命性を有することに加えて、低公害
性をも有するガスエンジン油組成物を提供することを目
的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するために検討を重ねた結果、（１）高塩基金属型
清浄剤、耐熱型無灰型分散剤、特定のアルキル基を有す
るジアルキルジチオリン酸亜鉛、および高分子ヒンダー
ドフェノ−ル化合物を、特定の組合せおよび配合量で添
加することにより、耐酸化性および耐ＮＯｘ性に対し飛
躍的な効果があること、および（２）これらの化合物を
配合することにより、油中の金属等（Ｚｎ、Ｐ、Ｃａ等
であって、ＮＯｘ低減触媒の活性低下を引き起こす原因
物質）の量を極力低減し、これによってＮＯｘ排出量が
極力抑えられ、低公害性をもたらし得ることを見出し、
本発明を完成するに至った。
達成するために検討を重ねた結果、（１）高塩基金属型
清浄剤、耐熱型無灰型分散剤、特定のアルキル基を有す
るジアルキルジチオリン酸亜鉛、および高分子ヒンダー
ドフェノ−ル化合物を、特定の組合せおよび配合量で添
加することにより、耐酸化性および耐ＮＯｘ性に対し飛
躍的な効果があること、および（２）これらの化合物を
配合することにより、油中の金属等（Ｚｎ、Ｐ、Ｃａ等
であって、ＮＯｘ低減触媒の活性低下を引き起こす原因
物質）の量を極力低減し、これによってＮＯｘ排出量が
極力抑えられ、低公害性をもたらし得ることを見出し、
本発明を完成するに至った。
【０００９】すなわち、本発明のガスエンジン油組成物
は、〔１〕鉱油系潤滑油または合成油系潤滑油、あるい
はこれらの混合油を基材とし、これに、（Ａ）塩基価２
００〜４００ｍｇＫＯＨ／ｇのアルカリ土類金属サリシ
レート（高塩基金属型清浄剤）１〜２０質量％、（Ｂ）
ビスタイプ高分子量アルケニルこはく酸イミドまたはそ
の誘導体（耐熱型無灰型分散剤）１〜２０質量％、
（Ｃ）一般式（１）で表されるジアルキルジチリオン酸
亜鉛０．１〜５質量％、を含有してなることを特徴とす
る。
は、〔１〕鉱油系潤滑油または合成油系潤滑油、あるい
はこれらの混合油を基材とし、これに、（Ａ）塩基価２
００〜４００ｍｇＫＯＨ／ｇのアルカリ土類金属サリシ
レート（高塩基金属型清浄剤）１〜２０質量％、（Ｂ）
ビスタイプ高分子量アルケニルこはく酸イミドまたはそ
の誘導体（耐熱型無灰型分散剤）１〜２０質量％、
（Ｃ）一般式（１）で表されるジアルキルジチリオン酸
亜鉛０．１〜５質量％、を含有してなることを特徴とす
る。
【００１０】
【化２】
【００１１】また、本発明のガスエンジン油組成物は、
〔２〕上記（Ａ）〜（Ｃ）成分とともに、（Ｄ）成分と
して、高分子ヒンダードフェノール化合物０．１〜５質
量％を含有してなることをも特徴とする。
〔２〕上記（Ａ）〜（Ｃ）成分とともに、（Ｄ）成分と
して、高分子ヒンダードフェノール化合物０．１〜５質
量％を含有してなることをも特徴とする。
【００１２】本発明のガスエンジン油に使用される基油
は、通常の潤滑油粘度を有し、粘度指数が８５〜１５０
のものであればよく、鉱油や鉱油系水添油等の鉱油系潤
滑油または合成油系潤滑油、あるいはこれらの混合油が
使用される。
は、通常の潤滑油粘度を有し、粘度指数が８５〜１５０
のものであればよく、鉱油や鉱油系水添油等の鉱油系潤
滑油または合成油系潤滑油、あるいはこれらの混合油が
使用される。
【００１３】鉱油系潤滑油の場合は、溶剤精製、水素化
精製等を適宜に組み合わせて精製したものを用いればよ
く、これらは単独で、あるいは２種類以上を混合して使
用することができる。
精製等を適宜に組み合わせて精製したものを用いればよ
く、これらは単独で、あるいは２種類以上を混合して使
用することができる。
【００１４】合成油系潤滑油の場合は、炭素数３〜１２
のα−オレフィンの重合体であるα−オレフィンオリゴ
マー、ジオクチルセバケートをはじめとするセバケー
ト、アゼレ−トやアジペート等の炭素数４〜１２のジア
ルキルジエステル類、１−トリメチロールプロパンやペ
ンタエリスリトールと炭素数３〜１２の一塩基化合物と
から得られるエステルをはじめとするポリオールエステ
ル類、炭素数９〜４０のアルキル基を有するアルキルベ
ンゼン類等の各種合成油系潤滑油を、単独あるいは２種
類以上を混合して使用することができる。
のα−オレフィンの重合体であるα−オレフィンオリゴ
マー、ジオクチルセバケートをはじめとするセバケー
ト、アゼレ−トやアジペート等の炭素数４〜１２のジア
ルキルジエステル類、１−トリメチロールプロパンやペ
ンタエリスリトールと炭素数３〜１２の一塩基化合物と
から得られるエステルをはじめとするポリオールエステ
ル類、炭素数９〜４０のアルキル基を有するアルキルベ
ンゼン類等の各種合成油系潤滑油を、単独あるいは２種
類以上を混合して使用することができる。
【００１５】上記の基材に配合される本発明における必
須成分の一つである（Ａ）成分の金属型清浄剤、すなわ
ち塩基価４００ｍｇＫＯＨ／ｇ以下のアルカリ土類金属
サリシレートは、カルシウム塩、マグネシウム塩等が使
用される。一般には、炭素数１０〜１８のα−オレフィ
ンでフェノールをアルキル化し、次いでコルベシュミッ
ト反応でカルボキシル基を導入した後、複分解等により
アルカリ土類金属塩としたものが使用される（イギリス
特許ＧＢ７３４５９８、ＧＢ７３４６２２等参照）。
須成分の一つである（Ａ）成分の金属型清浄剤、すなわ
ち塩基価４００ｍｇＫＯＨ／ｇ以下のアルカリ土類金属
サリシレートは、カルシウム塩、マグネシウム塩等が使
用される。一般には、炭素数１０〜１８のα−オレフィ
ンでフェノールをアルキル化し、次いでコルベシュミッ
ト反応でカルボキシル基を導入した後、複分解等により
アルカリ土類金属塩としたものが使用される（イギリス
特許ＧＢ７３４５９８、ＧＢ７３４６２２等参照）。
【００１６】本発明において、アルカリ土類金属サリシ
レートの塩基価を塩基価４００ｍｇＫＯＨ／ｇ以下とす
るのは、４００ｍｇＫＯＨ／ｇを超える塩基価のもので
は、エンジン油中の灰分が増加し、燃焼室堆積物の増加
や触媒コンバータの詰まり等の原因となるからである。
なお、塩基価の下限は、特に限定せず、中性型のもので
も使用することができる。
レートの塩基価を塩基価４００ｍｇＫＯＨ／ｇ以下とす
るのは、４００ｍｇＫＯＨ／ｇを超える塩基価のもので
は、エンジン油中の灰分が増加し、燃焼室堆積物の増加
や触媒コンバータの詰まり等の原因となるからである。
なお、塩基価の下限は、特に限定せず、中性型のもので
も使用することができる。
【００１７】塩基価が３００ｍｇＫＯＨ／ｇ〜４００ｍ
ｇＫＯＨ／ｇの言わゆる過塩基性型のアルカリ土類金属
サリシレートは、中性型を二酸化炭素で処理する等によ
り製造される（ＵＳＰ３０５７８９６号明細書参照）。
ｇＫＯＨ／ｇの言わゆる過塩基性型のアルカリ土類金属
サリシレートは、中性型を二酸化炭素で処理する等によ
り製造される（ＵＳＰ３０５７８９６号明細書参照）。
【００１８】アルカリ土類金属サリシレートの配合割合
は、１〜２０質量％で、好ましくは１〜５質量％であ
る。配合割合が少なすぎると、アルカリ土類金属サリシ
レートによる耐熱性効果が小さくなり、多すぎても、こ
の効果の向上は得られず、コストアップとなって経済的
に不利となる。
は、１〜２０質量％で、好ましくは１〜５質量％であ
る。配合割合が少なすぎると、アルカリ土類金属サリシ
レートによる耐熱性効果が小さくなり、多すぎても、こ
の効果の向上は得られず、コストアップとなって経済的
に不利となる。
【００１９】上記の基材に配合される本発明における必
須成分の一つである（Ｂ）成分のビスタイプ高分子量ア
ルケニルこはく酸イミドもしくはその誘導体は、平均分
子量が１０００〜３０００、好ましくは１３００〜２５
００のポリブテニル基を有するものであり、化３の一般
式で表される。
須成分の一つである（Ｂ）成分のビスタイプ高分子量ア
ルケニルこはく酸イミドもしくはその誘導体は、平均分
子量が１０００〜３０００、好ましくは１３００〜２５
００のポリブテニル基を有するものであり、化３の一般
式で表される。
【００２０】
【化３】
【００２１】化３の一般式中、Ｒ３は、アルケニル基で
あるポリブテニル基で、上記した平均分子量のものを表
し、−Ｒ４−は、炭素数２〜５の２価の飽和脂肪族炭化
水素を表し、ｘは、０〜１０の整数を表す。
あるポリブテニル基で、上記した平均分子量のものを表
し、−Ｒ４−は、炭素数２〜５の２価の飽和脂肪族炭化
水素を表し、ｘは、０〜１０の整数を表す。
【００２２】このビスタイプ高分子量アルケニルこはく
酸イミドは、一般には、ポリブテンと無水マレイン酸と
の反応で得られるポリブテニルコハク酸無水物と、ポリ
アミとの反応によって合成される。このポリアミンの例
としては、単一ジアミン、例えば、エチレンジアミン、
プロピレンジアミン、ブチレンジアミン、ペンチレンジ
アミン等；ポリアルキレンポリアミン、例えば、ジエチ
レントリアミン、トリエチレンテトラミン、テトラエチ
レンペンタミン、ペンタエチレンヘキサミン、ジ（メチ
ルエチレン）トリアミン、ジブチレントリアミン、トリ
ブチレンテトラミン、ペンタペンチレンヘキサミン等、
が挙げられる。
酸イミドは、一般には、ポリブテンと無水マレイン酸と
の反応で得られるポリブテニルコハク酸無水物と、ポリ
アミとの反応によって合成される。このポリアミンの例
としては、単一ジアミン、例えば、エチレンジアミン、
プロピレンジアミン、ブチレンジアミン、ペンチレンジ
アミン等；ポリアルキレンポリアミン、例えば、ジエチ
レントリアミン、トリエチレンテトラミン、テトラエチ
レンペンタミン、ペンタエチレンヘキサミン、ジ（メチ
ルエチレン）トリアミン、ジブチレントリアミン、トリ
ブチレンテトラミン、ペンタペンチレンヘキサミン等、
が挙げられる。
【００２３】また、ビスタイプ高分子量アルケニルこは
く酸イミドのホウ素化合物誘導体、有機ホスホネート誘
導体等、あるいはビスタイプ高分子量アルケニルこはく
酸イミドをアルデヒト、ケトン、カルボン酸、スルホン
酸、アルキシレンオキシド、硫黄等と反応させたビスタ
イプ高分子量アルケニルこはく酸イミドの誘導体も使用
できる。
く酸イミドのホウ素化合物誘導体、有機ホスホネート誘
導体等、あるいはビスタイプ高分子量アルケニルこはく
酸イミドをアルデヒト、ケトン、カルボン酸、スルホン
酸、アルキシレンオキシド、硫黄等と反応させたビスタ
イプ高分子量アルケニルこはく酸イミドの誘導体も使用
できる。
【００２４】上記のビスタイプ高分子量アルケニルこは
く酸イミド、その誘導体は、それぞれ単独で、あるいは
２種類以上を混合して使用することができる。２種類以
上混合して使用する場合は、平均分子量の異なるもの同
志を組合わせることが好ましく、この場合の混合割合
は、平均分子量が小さいもの（ａ）と大きいもの（ｂ）
（ただし、いずれも、上記範囲内の平均分子量のもの）
との質量比でａ／ｂ＝２〜５とすることが好ましい。こ
の理由は、理論的には明確ではないが、後述の実施例か
ら明らかなように、平均分子量が小さいものをリッチに
したもの（実施例１〜３）が、平均分子量が大きいもの
をリッチにしたもの（実施例４〜５および９）より、良
好な特性が得られるからである。
く酸イミド、その誘導体は、それぞれ単独で、あるいは
２種類以上を混合して使用することができる。２種類以
上混合して使用する場合は、平均分子量の異なるもの同
志を組合わせることが好ましく、この場合の混合割合
は、平均分子量が小さいもの（ａ）と大きいもの（ｂ）
（ただし、いずれも、上記範囲内の平均分子量のもの）
との質量比でａ／ｂ＝２〜５とすることが好ましい。こ
の理由は、理論的には明確ではないが、後述の実施例か
ら明らかなように、平均分子量が小さいものをリッチに
したもの（実施例１〜３）が、平均分子量が大きいもの
をリッチにしたもの（実施例４〜５および９）より、良
好な特性が得られるからである。
【００２５】ビスタイプ高分子量アルケニルこはく酸イ
ミドまたはその誘導体の配合割合は、単独使用であって
も、上記した２種類以上の混合使用であっても、１〜２
０質量％、好ましくは３〜１５質量％である。配合割合
が少なすぎると、ビスタイプ高分子量アルケニルこはく
酸イミドによる耐ＮＯｘ効果が小さくなり、多すぎて
も、この効果の向上は得られず、コストアップとなって
経済的に不利となる。
ミドまたはその誘導体の配合割合は、単独使用であって
も、上記した２種類以上の混合使用であっても、１〜２
０質量％、好ましくは３〜１５質量％である。配合割合
が少なすぎると、ビスタイプ高分子量アルケニルこはく
酸イミドによる耐ＮＯｘ効果が小さくなり、多すぎて
も、この効果の向上は得られず、コストアップとなって
経済的に不利となる。
【００２６】本発明における必須成分の一つである
（Ｃ）成分のジアルキルジチオリン酸亜鉛は、前出の化
２の一般式（１）で表される。化２の一般式中、Ｒ１、
Ｒ２、Ｒ３、およびＲ４は、それぞれ同一または相異な
る炭素数６〜２０、好ましくは１０〜１８、より好まし
くは１１〜１４のアルキル基で、例えばデシル基、ドデ
ジル基、テトラジル基、ヘキサデシル基等が挙げられ
る。炭素数６未満のアルキル基のものは、耐摩耗性、耐
酸化性、耐ＮＯｘ性の抑制効果が小さく、炭素数２０を
超えるアルキル基のものも、同様に、耐摩耗性、耐酸化
性、耐ＮＯｘ性の抑制効果が小さくなる。
（Ｃ）成分のジアルキルジチオリン酸亜鉛は、前出の化
２の一般式（１）で表される。化２の一般式中、Ｒ１、
Ｒ２、Ｒ３、およびＲ４は、それぞれ同一または相異な
る炭素数６〜２０、好ましくは１０〜１８、より好まし
くは１１〜１４のアルキル基で、例えばデシル基、ドデ
ジル基、テトラジル基、ヘキサデシル基等が挙げられ
る。炭素数６未満のアルキル基のものは、耐摩耗性、耐
酸化性、耐ＮＯｘ性の抑制効果が小さく、炭素数２０を
超えるアルキル基のものも、同様に、耐摩耗性、耐酸化
性、耐ＮＯｘ性の抑制効果が小さくなる。
【００２７】ジアルキルジチオリン酸亜鉛の配合割合
は、０．１〜５質量％、好ましくは０．５〜１．５質量
％である。配合割合が少なすぎると、ジアルキルジチオ
リン酸亜鉛による耐高温酸化効果が小さくなり、多すぎ
ると、この効果の向上は得られず、排ガス触媒の寿命を
低下させることがあるため好ましくない。
は、０．１〜５質量％、好ましくは０．５〜１．５質量
％である。配合割合が少なすぎると、ジアルキルジチオ
リン酸亜鉛による耐高温酸化効果が小さくなり、多すぎ
ると、この効果の向上は得られず、排ガス触媒の寿命を
低下させることがあるため好ましくない。
【００２８】以上の（Ａ）〜（Ｃ）成分とともに、配合
される任意成分である（Ｄ）成分の高分子ヒンダードフ
ェノール化合物は、平均分子量が３５０〜７００、好ま
しくは５００〜７００のヒンダ−ドフェノール成分を有
するものが好ましい。この高分子ヒンダードフェノール
化合物は、酸化防止剤として作用するものであり、例え
ば化４の一般式で表されるものが使用される。
される任意成分である（Ｄ）成分の高分子ヒンダードフ
ェノール化合物は、平均分子量が３５０〜７００、好ま
しくは５００〜７００のヒンダ−ドフェノール成分を有
するものが好ましい。この高分子ヒンダードフェノール
化合物は、酸化防止剤として作用するものであり、例え
ば化４の一般式で表されるものが使用される。
【００２９】
【化４】
【００３０】化４の一般式中、ｎは、１〜４の整数、Ｒ
１、Ｒ２は、Ｈまたはｔ−ブチル基を示す。
１、Ｒ２は、Ｈまたはｔ−ブチル基を示す。
【００３１】この高分子ヒンダードフェノール化合物を
配合する場合の割合は、０．１〜５質量％、好ましくは
０．１〜２質量％である。配合割合が少なすぎると、高
分子ヒンダードフェノール化合物による耐高温酸化効果
は小さくなり、多すぎても、この効果の向上は得られ
ず、コストアップとなって経済的に不利となる。
配合する場合の割合は、０．１〜５質量％、好ましくは
０．１〜２質量％である。配合割合が少なすぎると、高
分子ヒンダードフェノール化合物による耐高温酸化効果
は小さくなり、多すぎても、この効果の向上は得られ
ず、コストアップとなって経済的に不利となる。
【００３２】以上の本発明のガスエンジン油組成物にお
いては、上記した（Ａ）〜（Ｃ）成分、または（Ａ）〜
（Ｄ）成分の他に、金属不活性化剤、粘度指数向上剤、
流動点降下剤、消泡剤等の添加剤を含有することもでき
る。
いては、上記した（Ａ）〜（Ｃ）成分、または（Ａ）〜
（Ｄ）成分の他に、金属不活性化剤、粘度指数向上剤、
流動点降下剤、消泡剤等の添加剤を含有することもでき
る。
【００３３】このうち金属不活性化剤としては、ベンゾ
トリアゾール、アルケニルこはく酸エステル等が使用で
き、粘度指数向上剤としては、ポリメタクリレート系の
もの、オレフィンコポリマー、エチレンプロピレン共重
合体、スチレン−イソプレン共重合体の水素化物、ポリ
イソブチレン等が使用でき、流動点降下剤としては、ポ
リメタクリレート等が使用でき、消泡剤としては、シリ
コン化合物等が使用できる。
トリアゾール、アルケニルこはく酸エステル等が使用で
き、粘度指数向上剤としては、ポリメタクリレート系の
もの、オレフィンコポリマー、エチレンプロピレン共重
合体、スチレン−イソプレン共重合体の水素化物、ポリ
イソブチレン等が使用でき、流動点降下剤としては、ポ
リメタクリレート等が使用でき、消泡剤としては、シリ
コン化合物等が使用できる。
【００３４】以上詳述した本発明のガスエンジン油組成
物は、家庭用、民生用（すなわち、病院、学校、スポー
ツセンター等民間の施設用）、業務用、産業用等のコジ
ェネレーションシステム、ガスヒートポンプシステム等
におけるガスエンジンに使用できるが、特に発電容量が
１０００ＫＷ以下、好ましくは５００ＫＷ以下のガスエ
ンジンに使用するのが好ましい。
物は、家庭用、民生用（すなわち、病院、学校、スポー
ツセンター等民間の施設用）、業務用、産業用等のコジ
ェネレーションシステム、ガスヒートポンプシステム等
におけるガスエンジンに使用できるが、特に発電容量が
１０００ＫＷ以下、好ましくは５００ＫＷ以下のガスエ
ンジンに使用するのが好ましい。
【００３５】
実施例１〜９、比較例１〜１０ 表１〜６に示す基材に同表に示す割合でそれぞれの成分
を配合して、実施例１〜９および比較例１〜１０のガス
エンジン油組成物を調製した（なお、比較例１０は市販
のガスエンジン油を使用した）。なお、表１〜６の組成
物は、全て硫酸灰分を約０．５質量％、油中リン量を約
０．０５％に調整した。また、表１〜６中の配合割合
は、質量％で示してある。
を配合して、実施例１〜９および比較例１〜１０のガス
エンジン油組成物を調製した（なお、比較例１０は市販
のガスエンジン油を使用した）。なお、表１〜６の組成
物は、全て硫酸灰分を約０．５質量％、油中リン量を約
０．０５％に調整した。また、表１〜６中の配合割合
は、質量％で示してある。
【００３６】これら実施例１〜９および比較例１〜１０
それぞれの組成物につき、次の要領の内燃機関用潤滑油
酸化安定度試験およびＮＯｘバブリング試験により評価
し、この結果を表１〜６に合わせて示す。
それぞれの組成物につき、次の要領の内燃機関用潤滑油
酸化安定度試験およびＮＯｘバブリング試験により評価
し、この結果を表１〜６に合わせて示す。
【００３７】〔内燃機関用潤滑油酸化安定試験要領〕Ｊ
ＩＳ Ｋ２５１４−１９８２に規定される内燃機関潤滑
油酸化安定度試験方法（以下、「ＩＳＯＴ」と略す）を
用いる。ＩＳＯＴ専用ビーカー２個に、供試油として実
施例１〜９および比較例１〜１０の組成物を２５０ミリ
リットル（以下、ミリリットルを「ｍＬ」と記し、リッ
トルを「Ｌ」とき記す）入れ、さらに銅および銅触媒を
添加し、１６５．５℃で、９６時間、１３００±１５回
転で撹拌し続けて酸化油とした。
ＩＳ Ｋ２５１４−１９８２に規定される内燃機関潤滑
油酸化安定度試験方法（以下、「ＩＳＯＴ」と略す）を
用いる。ＩＳＯＴ専用ビーカー２個に、供試油として実
施例１〜９および比較例１〜１０の組成物を２５０ミリ
リットル（以下、ミリリットルを「ｍＬ」と記し、リッ
トルを「Ｌ」とき記す）入れ、さらに銅および銅触媒を
添加し、１６５．５℃で、９６時間、１３００±１５回
転で撹拌し続けて酸化油とした。
【００３８】上記の酸化油の４０℃動粘度を、ＪＩＳ
Ｋ２２８３（原油および石油製品の動粘度試験方法並び
に石油製品粘度指数算出方法）によって求める。また、
全酸価を、ＪＩＳ Ｋ２５０１（石油製品中和価試験方
法）に規定する電位差滴定法によって求める。これらの
動粘度および全酸価は、上記の酸化油の外に、未酸化油
についても求める。これらの値から算術的に変化率を求
め、変化率が小さいものほど酸化劣化を抑制できると評
価される。
Ｋ２２８３（原油および石油製品の動粘度試験方法並び
に石油製品粘度指数算出方法）によって求める。また、
全酸価を、ＪＩＳ Ｋ２５０１（石油製品中和価試験方
法）に規定する電位差滴定法によって求める。これらの
動粘度および全酸価は、上記の酸化油の外に、未酸化油
についても求める。これらの値から算術的に変化率を求
め、変化率が小さいものほど酸化劣化を抑制できると評
価される。
【００３９】〔ＮＯｘバブリング試験要領〕２００ｍＬ
のベッセルに、供試油として実施例１〜９および比較例
１〜１０の組成物を４０ｍＬ入れ、銅および銅触媒を添
加し、１４０℃で、９６時間、０．８％ＮＯガス５．７
Ｌ／ｈｒと、加湿空気１５Ｌ／ｈｒとを供試油中に吹込
んでバブリング油とした。
のベッセルに、供試油として実施例１〜９および比較例
１〜１０の組成物を４０ｍＬ入れ、銅および銅触媒を添
加し、１４０℃で、９６時間、０．８％ＮＯガス５．７
Ｌ／ｈｒと、加湿空気１５Ｌ／ｈｒとを供試油中に吹込
んでバブリング油とした。
【００４０】上記のバブリング油の４０℃動粘度を、Ｊ
ＩＳ Ｋ−２２８３（原油および石油製品の動粘度試験
方法並びに石油製品指数算出方法）にて求める。また、
全酸価をＪＩＳ Ｋ−２５０１（石油製品中和価試験方
法）に規定する電位差滴定法によって求める。これらの
動粘度および全酸価は、上記のバブリング油の外に、未
バブリング油についても求める。これらの値から算術的
に変化率を求め、変化率が小さいものほどＮＯｘ劣化を
抑制できると評価される。
ＩＳ Ｋ−２２８３（原油および石油製品の動粘度試験
方法並びに石油製品指数算出方法）にて求める。また、
全酸価をＪＩＳ Ｋ−２５０１（石油製品中和価試験方
法）に規定する電位差滴定法によって求める。これらの
動粘度および全酸価は、上記のバブリング油の外に、未
バブリング油についても求める。これらの値から算術的
に変化率を求め、変化率が小さいものほどＮＯｘ劣化を
抑制できると評価される。
【００４１】なお、表１〜７中の＊Ａ，＊１〜＊１２
は、次の意味を有する。 ＊Ａ：鉱油と合成油の混合物（１００℃の動粘度が５ｍ
ｍ２／Ｓ） ＊１：Ｎ量＝１．６ｗｔ％，ボリブテニル基の平均分子
量＝２４００ ＊１′：Ｎ量＝１．６ｗｔ％，ボリブテニル基の平均分
子量＝１９００ ＊２：Ｎ量＝２．１ｗｔ％，ボリブテニル基の平均分子
量＝７００ ＊３：Ｚｎ量＝６．５ｗｔ％，Ｐ量＝６．１ｗｔ％，Ｓ
量＝１０．７ｗｔ％，炭素数１２ ＊４：Ｚｎ量＝８．９ｗｔ％，Ｐ量＝７．４ｗｔ％，Ｓ
量＝１５．０ｔ％，炭素数８ ＊５：フェノール系化合物とアミン系化合物の混合物 ＊６：ＤＢＰＣ（ジターシャリーブチルパラクレゾー
ル） ＊７：ジフェニルアミン ＊８：平均分子量６００の高分子ヒンダードフェノール
化合物 ＊９：塩基価３００ｍｇＫＯＨ／ｇ ＊１０：塩基価１７５ｍｇＫＯＨ／ｇ ＊１１：塩基価１７０ｍｇＫＯＨ／ｇ ＊１２：塩基価２５０ｍｇＫＯＨ／ｇ また、表１〜７中の「−」は、測定していない場合を示
している。
は、次の意味を有する。 ＊Ａ：鉱油と合成油の混合物（１００℃の動粘度が５ｍ
ｍ２／Ｓ） ＊１：Ｎ量＝１．６ｗｔ％，ボリブテニル基の平均分子
量＝２４００ ＊１′：Ｎ量＝１．６ｗｔ％，ボリブテニル基の平均分
子量＝１９００ ＊２：Ｎ量＝２．１ｗｔ％，ボリブテニル基の平均分子
量＝７００ ＊３：Ｚｎ量＝６．５ｗｔ％，Ｐ量＝６．１ｗｔ％，Ｓ
量＝１０．７ｗｔ％，炭素数１２ ＊４：Ｚｎ量＝８．９ｗｔ％，Ｐ量＝７．４ｗｔ％，Ｓ
量＝１５．０ｔ％，炭素数８ ＊５：フェノール系化合物とアミン系化合物の混合物 ＊６：ＤＢＰＣ（ジターシャリーブチルパラクレゾー
ル） ＊７：ジフェニルアミン ＊８：平均分子量６００の高分子ヒンダードフェノール
化合物 ＊９：塩基価３００ｍｇＫＯＨ／ｇ ＊１０：塩基価１７５ｍｇＫＯＨ／ｇ ＊１１：塩基価１７０ｍｇＫＯＨ／ｇ ＊１２：塩基価２５０ｍｇＫＯＨ／ｇ また、表１〜７中の「−」は、測定していない場合を示
している。
【００４２】
【表１】
【００４３】
【表２】
【００４４】
【表３】
【００４５】
【表４】
【００４６】
【表５】
【００４７】
【表６】
【００４８】
【表７】
【００４９】また、実施例７および比較例１０の市販の
ガスエンジン油について、Ｖ型１２気筒のガスエンジン
に使用し、平均回転数１８００ｒｐｍ、平均温度１００
℃で、７５０時間の連続運転を実施したところ、実施例
７に示す組成のガスエンジン油は、比較例１０の市販の
ガスエンジン油に比べ、４０℃動粘度変化率および全酸
価変化率が大幅に小さくなることが確認された。また、
動弁系摩耗および燃焼室内の清浄性への効果が確認され
た。
ガスエンジン油について、Ｖ型１２気筒のガスエンジン
に使用し、平均回転数１８００ｒｐｍ、平均温度１００
℃で、７５０時間の連続運転を実施したところ、実施例
７に示す組成のガスエンジン油は、比較例１０の市販の
ガスエンジン油に比べ、４０℃動粘度変化率および全酸
価変化率が大幅に小さくなることが確認された。また、
動弁系摩耗および燃焼室内の清浄性への効果が確認され
た。
【００５０】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明のガスエン
ジン油組成物は、コジェネレーション用ガスエンジンに
適し、特に発電容量５００ＫＷ以下のコジェネレーショ
ン用ガスエンジンに対して優れた性能を発揮する。ま
た、本発明のガスエンジン油組成物を用いると、極めて
長い更油寿命を示し、ガスコジェネレーションシステム
のメンテナス費用の削減をはじめとして、優れたコスト
パフォーマンスを実現し、時代の要請にマッチしたガス
エンジン油を提供することができる。さらに、本発明に
よれば、ガスエンジン油中の金属等（Ｚｎ、Ｐ、Ｃａ等
のＮＯｘ低減用触媒の活性低下を引き起こす原因物質）
の量を極力低減することができるため、ＮＯｘ低減用触
媒の寿命が延長し、低公害性のガスエンジン油を提供す
ることができる。
ジン油組成物は、コジェネレーション用ガスエンジンに
適し、特に発電容量５００ＫＷ以下のコジェネレーショ
ン用ガスエンジンに対して優れた性能を発揮する。ま
た、本発明のガスエンジン油組成物を用いると、極めて
長い更油寿命を示し、ガスコジェネレーションシステム
のメンテナス費用の削減をはじめとして、優れたコスト
パフォーマンスを実現し、時代の要請にマッチしたガス
エンジン油を提供することができる。さらに、本発明に
よれば、ガスエンジン油中の金属等（Ｚｎ、Ｐ、Ｃａ等
のＮＯｘ低減用触媒の活性低下を引き起こす原因物質）
の量を極力低減することができるため、ＮＯｘ低減用触
媒の寿命が延長し、低公害性のガスエンジン油を提供す
ることができる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 149:06 137:10） Ａ Ｃ１０Ｎ 10:04 30:08 30:10 40:25
Claims (2)
- 【請求項１】 鉱油系潤滑油または合成油系潤滑油、あ
るいはこれらの混合油を基材とし、（Ａ）塩基価２００
〜４００ｍｇＫＯＨ／ｇのアルカリ土類金属サリシレー
ト１〜２０質量％、（Ｂ）ビスタイプ高分子量アルケニ
ルこはく酸イミドまたはその誘導体１〜２０質量％、
（Ｃ）一般式（１）で表されるジアルキルジチリオン酸
亜鉛０．１〜５質量％、 【化１】 を含有してなることを特徴とするガスエンジン油組成
物。 - 【請求項２】 請求項１に記載の（Ａ）〜（Ｃ）成分と
ともに、（Ｄ）高分子ヒンダードフェノール化合物０．
１〜５質量％を含有してなることを特徴とするガスエン
ジン油組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7654794A JP2970991B2 (ja) | 1994-03-22 | 1994-03-22 | ガスエンジン油組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7654794A JP2970991B2 (ja) | 1994-03-22 | 1994-03-22 | ガスエンジン油組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07258678A true JPH07258678A (ja) | 1995-10-09 |
| JP2970991B2 JP2970991B2 (ja) | 1999-11-02 |
Family
ID=13608299
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7654794A Expired - Fee Related JP2970991B2 (ja) | 1994-03-22 | 1994-03-22 | ガスエンジン油組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2970991B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0953629A1 (en) * | 1998-05-01 | 1999-11-03 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Lubricating oil compositions for internal combustion engines |
| JP2000345184A (ja) * | 1999-06-04 | 2000-12-12 | Showa Shell Sekiyu Kk | ガスエンジン用潤滑油組成物 |
| JP2005526897A (ja) * | 2002-05-24 | 2005-09-08 | ザ ルブリゾル コーポレイション | 低灰分定常ガスエンジン潤滑剤 |
| EP1659166A1 (en) | 2004-11-22 | 2006-05-24 | Nippon Oil Corporation | Hydraulic oil composition for shock absorbers |
| JP2008308698A (ja) * | 1998-04-13 | 2008-12-25 | Osaka Gas Co Ltd | ガスエンジン潤滑油組成物 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1266953A1 (en) | 2001-06-15 | 2002-12-18 | Infineum International Limited | Gas-fuelled engine lubricating oil compositions |
-
1994
- 1994-03-22 JP JP7654794A patent/JP2970991B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008308698A (ja) * | 1998-04-13 | 2008-12-25 | Osaka Gas Co Ltd | ガスエンジン潤滑油組成物 |
| EP0953629A1 (en) * | 1998-05-01 | 1999-11-03 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Lubricating oil compositions for internal combustion engines |
| JP2000345184A (ja) * | 1999-06-04 | 2000-12-12 | Showa Shell Sekiyu Kk | ガスエンジン用潤滑油組成物 |
| JP2005526897A (ja) * | 2002-05-24 | 2005-09-08 | ザ ルブリゾル コーポレイション | 低灰分定常ガスエンジン潤滑剤 |
| EP1659166A1 (en) | 2004-11-22 | 2006-05-24 | Nippon Oil Corporation | Hydraulic oil composition for shock absorbers |
| US7759293B2 (en) | 2004-11-22 | 2010-07-20 | Nippon Oil Corporation | Hydraulic oil composition for shock absorbers |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2970991B2 (ja) | 1999-11-02 |
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