JPH07258788A - 脆性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた厚鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明はＮｉ等の高価な合金元素の多量の添
加に頼ることなく、脆性亀裂伝播停止特性と、シャルピ
ー特性の優れた引張り強度６０kgf/mm² 級以下の高張力
構造用鋼板を製造する方法を提供する。 【構成】 所定の成分範囲の鋼において、フェライトの
体積分率が３０〜８０％で、残部がベイナイトあるいは
マルテンサイト、あるいはベイナイトとマルテンサイト
の混合組織である組織を有する鋼板を、０．５℃/s以上
の昇温速度で４５０〜６５０℃に再加熱し、該温度での
保持時間が１０分以下の条件で焼戻すことを特徴とする
脆性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた厚鋼板の製造
方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はＮｉ等の高価な合金元素
の多量の添加に頼ることなく、脆性亀裂伝播停止特性
と、シャルピー特性の優れた引張り強度６０kgf/mm² 級
以下の高張力構造用鋼板を製造する方法に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】厚鋼板の脆性亀裂停止特性を向上させる
冶金学的方法としては結晶粒の微細化とＮｉ量の増加が
主な方法である。Ｎｉ量の増加はミクロ組織によらず脆
性亀裂伝播停止特性を向上できる方法であるが、当然コ
ストの増加を招く。そこで、従来から脆性破壊伝播停止
特性の向上を結晶粒の微細化により図る試みが種々行わ
れている。一般的には熱間圧延における制御圧延を強化
したり、さらに制御圧延を容易にするためにＮｂを添加
する方法がとられているが、制御圧延の強化は生産性の
低下を招き、また、Ｎｂの添加は溶接部の靭性劣化を生
じやすくなる上、これらの方法では大幅な細粒化は望め
ず、得られる脆性亀裂伝播停止特性の向上には限度があ
る。

【０００３】最近では、例えば特開昭６１−２３５５３
４号公報においては、鋳片表面から中心部への板厚の１
／８以上の距離にわたってＡｒ₃ 変態点以下に冷却し、
鋳片の厚み方向に温度差をつけたまま圧延を開始し、圧
延中または圧延後に鋳片厚の全域をＡｃ₃ 変態点以上に
復熱することにより、ＥＳＳＯ試験による−２０℃にお
ける脆性亀裂伝播停止特性を表すＫｃａが４６０〜９６
０ kgf・mm^-3/2程度の厚鋼板を製造する方法を提案して
いる。しかし最近の構造物の使用環境の苛酷化の傾向に
伴ない、鋼材にもさらに高い脆性破壊伝播停止特性が要
求されるようになってきており、前記方法により達成さ
れる特性では十分でない場合が生じている。前記特開昭
６１−２３５５３４号公報の方法においては鋳片全域を
Ａｃ₃ 変態点以上に単純に復熱させる工程であり、最終
的にオーステナイト（γ）−フェライト（α）変態で得
られるα粒径はせいぜい５μｍ以下であるため、一層の
脆性亀裂伝播停止特性の改善を図るにはさらに、新しい
技術が要求される。

【０００４】ごく最近においては、特開平４−１４１５
１７号公報に示されているように、表層部を冷却後、復
熱中の圧延により表層部のα結晶粒を顕著に細粒化して
脆性亀裂伝播停止特性を向上させる方法が提案されてい
る。この方法によれば表層部が超細粒化し、表層部のシ
アリップの形成により−５０℃においても優れた脆性亀
裂伝播停止特性が得られる。しかし、上記方法は全て圧
延過程での組織の造り込みを前提としており、圧延への
負荷の軽減が十分でない。また、αの細粒化を極限的に
用いる方法であり、製造条件を厳密に制御する必要があ
ると考えられる。従って、αの細粒化による方法は現状
の製造方法の中では限界にきており、圧延過程での細粒
化によらない新しい脆性亀裂伝播停止特性を含む低温靭
性の画期的な製造方法が必要である。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明はシャルピー特
性の確保に加えて、良好な脆性亀裂伝播停止特性を得る
ための製造方法において、α粒径の微細化によらない、
圧延工程に負荷をかけない、効率的、経済的な製造方法
を提供することを課題とするものである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決すべく、熱間圧延、制御冷却、さらに焼戻しにより、
低温靭性を向上させるための研究により発明に至ったも
のである。その要旨の第１とするところは、重量％で、
Ｃ：０．０１〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜１．０
％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％、Ａｌ：０．００５〜
０．１％、Ｎ：０．００１〜０．０１％を含有し、以下
の（１）式で示す炭素当量（Ｃeq．）が０．４５％以下
で、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼において、
フェライトの体積分率が３０〜８０％で、残部がベイナ
イトあるいはマルテンサイト、あるいはベイナイトとマ
ルテンサイトの混合組織である組織を有する鋼板を、
０．５℃/s以上の昇温速度で４５０〜６５０℃に再加熱
し、該温度での保持時間が１０分以下の条件で焼戻すこ
とを特徴とする脆性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れ
た厚鋼板の製造方法である。 Ｃeq．＝Ｃ％＋Ｍｎ％／６ ……………（１）

【０００７】また、要旨の第２とするところは、重量％
でＣ：０．０１〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜１．０
％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％、Ａｌ：０．００５〜
０．１％、Ｎ：０．００１〜０．０１％を含有し、さら
に、、Ｃｒ：０．０１〜１．０％、Ｎｉ：０．０１〜
３．０％、Ｍｏ：０．０１〜１．０％、Ｃｕ：０．０１
〜１．５％、Ｔｉ：０．００３〜０．１０％、Ｖ：０．
００５〜０．２０％、Ｎｂ：０．００３〜０．０５％、
Ｂ：０．０００３〜０．００２０％の１種または２種以
上を含有し、以下の（２）式で示す炭素当量（Ceq.）が
０．４５％以下で、残部がＦｅ及び不可避不純物からな
る鋼において、フェライトの体積分率が３０〜８０％
で、残部がベイナイトあるいはマルテンサイト、あるい
はベイナイトとマルテンサイトの混合組織である組織を
有する鋼板を、０．５℃/s以上の昇温速度で、４５０〜
６５０℃に再加熱し、該温度での保持時間が１０分以下
の条件で焼戻すことを特徴とする脆性亀裂伝播停止特性
と低温靭性の優れた厚鋼板の製造方法である。 Ｃeq．＝Ｃ％＋Ｍｎ％／６＋（Ｃｕ％＋Ｎｉ％）／１５ ＋（Ｃｒ％＋Ｍｏ％＋Ｖ％）／５） ……………（２）

【０００８】本発明は、引張り強度が６０kgf/mm² 級以
下の高張力鋼板において、シャルピー特性及び脆性破壊
伝播停止特性を向上させるために、特に焼戻しによる冶
金因子の制御に注目して研究した結果、発明に至ったも
のである。低温靭性を支配する冶金因子としては、マト
リクスの特性、結晶粒径、析出物、第二相が主要なもの
である。マトリクスの特性を向上させるほとんど唯一の
方法がＮｉの添加であるが、Ｎｉの添加により靭性、特
に脆性破壊伝播停止特性を明確に向上させるためには、
多量の添加が必要で、経済的に好ましくない。また、細
粒化は靭性向上の代表的な手法であるが、最初に述べた
ように、圧延過程への負荷が過大となり、生産性を低下
させる。残る手段として、析出物あるいは第二相の制御
が考えられる。そこで、本発明者らは、析出物の制御に
注目して、詳細な研究を行った。

【０００９】通常、析出物としては大別して強度向上の
ためのＮｂやＶ等の炭窒化物とセメンタイトが挙げられ
る。本発明者らはこれらの析出物の制御と靭性への影響
を詳細に検討した結果、シャルピー特性及び脆性破壊伝
播停止特性向上のためには、粗大に析出する傾向の強い
セメンタイトの制御が重要であること、その制御には適
切な焼戻し処理を施すことが必要であること、焼戻し工
程におけるセメンタイトの制御による低温靭性の向上の
ためには、焼戻し前の組織を適切に造り込む必要がある
こと、等を以下に示すような実験、解析、考察により見
いだした。

【００１０】焼入れした鋼を焼戻す場合、焼戻しの温度
の上昇、焼戻し時間の増加等、いわゆる焼戻し効果の増
加により、固溶しているＣがセメンタイトとして析出・
粗大化する。Ｔｉ，Ｎｂ等も炭窒化物として析出する一
方で、焼入れ時に導入された転位、空孔等の欠陥が消失
して、マトリクスの回復が進む。焼戻し効果が増加して
セメンタイトが粗大化すると、靭性に悪影響を及ぼすた
め、セメンタイトに関しては焼戻し効果が過大になるこ
とは避けるべきである。ところが、マトリクスの回復に
関しては、焼戻し効果が大きければ大きいほど靭性向上
には有利である。従って、焼入れ時にはマトリクス中に
転位等の欠陥が多量に導入される、マルテンサイトやベ
イナイト主体組織では焼戻し効果が小さいとマトリクス
自体の靭性が劣り、逆に焼戻し効果が大きいとセメンタ
イトが粗大化して破壊発生起点となり、両因子を両立さ
せて靭性向上を図ることが難しい。従って、セメンタイ
トの微細化とマトリクスの回復を同時に達成することが
低温靭性の抜本的な改善につながると考えられる。

【００１１】上記の観点から、検討を行った結果、マル
テンサイト〜ベイナイト主体組織においては、マトリク
スのある程度の回復を図ろうとすると、焼戻し温度の上
昇あるいは焼戻し時間の増加が必要となるが、そのよう
な焼戻し条件ではセメンタイトの粗大化を避けられな
い。一方、焼入れ時の組織をα主体の組織とすればもと
もとマトリクス中の欠陥密度が低いため、それほど焼戻
し効果が大きくなくともマトリクスの回復を図ることが
でき、さらに焼戻しの条件を最適化することにより低温
靭性の改善が可能であることを見いだした。また、αが
主体で、残りが硬質相である組織とすることは脆性破壊
伝播停止特性の改善にも有効であることが判明した。

【００１２】図１は０．０８％Ｃ−０．２６％Ｓｉ−
１．４８％Ｍｎ−０．００７％Ｔｉを主要成分とする鋼
を用いて、焼戻しの最適化と組み合わせて靭性を向上さ
せるために適切な組織と焼戻し条件を検討した結果であ
る。鋼片を１１５０℃に加熱後、累積圧下率約４０〜５
０％でγの再結晶域圧延を行った後、圧下率が５０〜７
５％でγの未再結晶域圧延を行って仕上げ板厚２５mmと
し、圧延後は水冷により平均冷却速度が約２０℃/sの加
速冷却を行った。加速冷却は約２００℃以下まで行っ
た。熱間圧延に際して、未再結晶域圧延の温度域と加速
冷却開始温度を種々変化させて、最終的に得られる組織
中のαの割合を０〜８０％程度まで変化させている。こ
の方法ではαの割合が８０％を超えるような、組織は得
られなかった。αが０％の場合は、組織は展伸したγか
ら変態した上部ベイナイト主体組織となっている。αの
割合が増加するにつれて残った第二相は変態温度の低い
組織に変化しており、αが４０％程度以上になると、第
二相は低温で変態したベイナイトに加えて、マルテンサ
イトも存在するようになる。

【００１３】上記の条件で熱間圧延、加速冷却した鋼板
に種々の条件で焼戻しを施した。焼戻しは高周波誘導加
熱方式で行い、焼戻し条件は、昇温速度が０．１℃/sで
保持時間が３０分と、昇温速度が１℃/sで保持時間が
０．５分の２条件において、焼戻し温度を３５０℃から
７５０℃まで変化させた。熱処理を施した素材より試験
片を採取し、シャルピー衝撃特性を調査した。

【００１４】図１に焼戻し温度と靭性（シャルピー試験
における破面遷移温度：ｖＴｒｓ）の関係を示す。αの
組織割合と焼戻し条件の組み合わせの種類により、到達
し得る靭性レベルは大きく異なり、αの割合が３０〜８
０％で、かつ昇温速度が１℃/sと速く、保持時間が０．
５分と短い焼戻し条件でのみ、安定して優れた低温靭性
が得られた。これは、αが一定量あれば焼戻し効果がそ
れほど大きくなくともαの回復は十分で、脆性破壊の発
生あるいは伝播の際の破壊の抵抗になり得るためであ
る。このような組織の場合にも最適な焼戻し条件が存在
する。

【００１５】その理由としては、焼戻し温度に関して
は、焼戻し温度が低すぎるとα主体組織といえども回復
が十分でなく靭性向上が望めないためと、焼戻し温度が
高すぎると、昇温速度が速く、保持時間が短くともセメ
ンタイトの粗大化が顕著となって、靭性劣化を生じるた
めである。適正な温度条件においても昇温速度を増加
し、保持時間を短時間に抑制することによって初めてセ
メンタイトの微細化が達成される。従って、焼戻し条件
が、昇温速度が０．１℃/sと遅く、保持時間が３０分と
長ければ組織によらず、靭性は向上しない。また、αの
割合が３０％未満の場合は、昇温速度の速い、保持時間
の短い焼戻し条件でマトリクス中の欠陥の消滅が不十分
となるため、セメンタイトが微細分散しても靭性の顕著
な向上が望めない。

【００１６】従って、本発明の基本要件の第１は、焼戻
し前の組織をα主体組織にすることであるが、図１の結
果に基づいて、αの割合を３０〜８０％に限定する。即
ち、このαが３０％以上あれば、もともとのマトリクス
中の転位、空孔等の欠陥密度が低く、焼戻しによる回復
も速い。また、破壊の発生、伝播に対しても３０％以上
のα分率であれば抵抗として十分働く。ただし、α分率
が８０％を超えると、構造用鋼板の基本特性である強度
が確保できなくなるため、また、脆性破壊伝播停止特性
に対してはある程度、硬質の第二相を含有させた方が好
ましいため、αの割合の上限は８０％とした。

【００１７】α以外の組織はベイナイトあるいはマルテ
ンサイト、あるいは両者の混合組織とすべきである。α
以外の組織がパーライトであると、先ず、強度確保が困
難であること、また、パーライトは層状のセメンタイト
からなる組織であるため、破壊の発生点となりやすく、
靭性に有害となる。さらに、脆性破壊伝播停止特性に対
しては、ベイナイト〜マルテンサイトの硬質相がα主体
組織中に分散している方が好ましい。以上の理由から、
第二相としてはパーライト以外のベイナイトあるいはマ
ルテンサイト、あるいは両者の混合組織とする必要があ
る。ただし、パーライト生成を厳密に抑制する必要はな
く、５％未満程度であれば混在していても靭性への悪影
響は無視できる。

【００１８】本発明の基本要件の第２は上記のα主体組
織に対して昇温速度が速く、保持時間の短い条件で、か
つ適正温度範囲で焼戻しを加えることである。昇温速度
は速いほど良いが、最低限０．５℃/s以上であればセメ
ンタイト微細化効果が期待できる。保持時間も短いほど
良いが鋼板内の温度分布の均一化のための時間等を考慮
して、セメンタイト微細化が図れる最低限の条件とし
て、１０分以下とすべきである。焼戻し温度は図１に示
すように、本発明の化学成分範囲でｖＴｒｓが−１００
℃以下となる条件として、４５０〜６５０℃の範囲に限
定する。ｖＴｒｓを−１００℃以下としたのは、シャル
ピー試験でｖＴｒｓが−１００℃以下であれば、脆性破
壊伝播停止特性も十分良好となることを実験的に確認し
ているためである。なお、焼戻しの加熱・保持後の冷却
条件は、材質に大きな影響を及ぼさないため、特に限定
する必要はないが、粒界脆化やセメンタイトの粗大化、
固溶Ｃによる脆化等の懸念がある鋼種、化学成分におい
ては０．２℃/s〜５℃/s程度の冷却速度を選定する方が
好ましい。

【００１９】なお、本発明においては、その鋼板の製造
方法は図１の方法あるいは後述の製造方法に何等限定さ
れることはなく、上記で規定した化学成分範囲におい
て、規定の組織割合が達成されていれば、その組織を達
成する手段によらず、その後の焼戻しを適正化すること
により所望の低温靭性が得られる。具体的には、熱間圧
延後、αが適正量生成する程度の冷却速度で加速冷却す
るか、熱間圧延後、Ａｒ₃ 変態点とＡｒ₁ 変態点の中間
の適当な温度まで放冷程度にゆっくりと冷却してαを適
量生成させた後、残りのγを本発明で規定している組織
となるような冷却速度で加速冷却する方法、または熱間
圧延により鋼板とした後、Ａｃ₁ 変態点以上、Ａｃ₃ 変
態点以下の適当な温度に再加熱することによりαの割合
が３０〜８０％、残部をγとした後、加速冷却によって
γをベイナイトあるいはマルテンサイト、あるいはベイ
ナイトとマルテンサイトの混合組織に変態させる、等の
製造方法が本発明における所定の組織を生成させる方法
として挙げられるが、それ以外の製造方法によっても何
等支障はない。

【００２０】

【作用】以上が製造方法に関する本発明の限定理由であ
るが、強度、低温靭性等、所望の材質を確保するために
は製造方法だけでなく、化学成分も適正範囲内とする必
要がある。以下に、本発明における化学成分の限定理由
を述べる。先ず、Ｃは鋼の強度を向上させる有効な成分
として添加するもので、０．０１％未満では構造用鋼に
必要な強度の確保が困難であり、また、０．１５％を超
える過剰の添加は靭性や耐溶接割れ性等を著しく低下さ
せるので、０．０１〜０．１５％の範囲とした。次に、
Ｓｉは脱炭元素として、また、母材の強度確保に有効な
元素である。しかし、１．０％を超える過剰の添加は粗
大な酸化物を形成して延性や靭性劣化を招く。そこで、
Ｓｉの範囲は０．０５〜１．０％に限定した。

【００２１】また、Ｍｎは母材の強度、靭性の確保に必
要な元素であり、最低限０．３０％以上添加する必要が
あるが、溶接部の靭性、割れ性等材質上許容できる範囲
で上限を２．０％とした。Ａｌは脱酸、γ粒径の細粒化
等に有効な元素であり、効果を発揮するためには０．０
０５％以上含有する必要があるが、０．１％を超えて過
剰に添加すると、粗大な酸化物を形成して延性を極端に
劣化させるため、０．００５〜０．１％の範囲に限定す
る必要がある。ＮはＡｌやＴｉと結びついてγ粒微細化
に有効に働き、強度、靭性向上に有効であるが、その効
果が明確になるためには０．００１％以上含有させる必
要がある。一方、過剰に添加すると固溶Ｎが増加して靭
性や延性に悪影響を及ぼす。許容できる範囲として上限
を０．０１％とする。

【００２２】以上が本発明鋼の基本成分であるが、所望
の強度レベルに応じて母材強度の上昇の目的で、必要に
応じてＣｒ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｖ，Ｎｂ，Ｂの
１種または２種以上を含有することができる。また、Ｎ
ｉ，Ｃｕは強度向上以外に靭性向上を目的としても添加
する。先ず、Ｃｒ及びＭｏはいずれも母材の強度向上に
有効な元素であるが、明瞭な効果を生じるためには０．
０１％以上必要であり、一方、１．０％を超えて添加す
ると、靭性が劣化する傾向を有するため、０．０１〜
１．０％の範囲とする。

【００２３】また、Ｎｉは母材の強度と靭性を同時に向
上でき、非常に有効な元素であるが、効果を発揮させる
ためには０．０１％以上含有させる必要がある。含有量
が多くなると強度、靭性は向上するが３．０％を超えて
添加しても効果が飽和するため、経済性を考慮して、上
限を３．０％とする。次に、ＣｕもほぼＮｉと同様の効
果を有するが１．５％超の添加では熱間加工性に問題を
生じるため、０．０１〜１．５％の範囲に限定する。Ｔ
ｉは析出強化により母材強度向上に寄与するとともに、
ＴｉＮの形成によりγ粒微細化にも有効な元素である
が、効果を発揮できるためには０．００３％以上の添加
が必要である。一方、０．１０％を超えると、Ａｌと同
様、粗大な酸化物を形成して靭性や延性を劣化させるた
め、上限を０．１０％とする。

【００２４】Ｖ及びＮｂはいずれも主として析出強化に
より母材の強度向上に寄与するが、過剰の添加で延性や
靭性が劣化する。従って、延性、靭性の劣化を招かず
に、効果を発揮できる範囲として、Ｖは０．００５〜
０．２０％、Ｎｂは０．００３〜０．０５％とする。Ｂ
は０．０００３％以上のごく微量添加で鋼材の焼入性を
高めて強度上昇に非常に有効であるが、過剰に添加する
とＢＮを形成して、逆に焼入性を落としたり、靭性を大
きく劣化させるため、上限を０．００２０％とする。

【００２５】以上の、個々の化学成分の限定に加えて、
鋼材の靭性確保のために、（１）式あるいは（２）式で
示される炭素当量を限定する必要がある。即ち、本発明
の方法ではα相を生成させる必要があるが、炭素当量が
高すぎるとαの生成を工業的に制御することが困難とな
る。また、炭素当量が高くなりすぎると、冷却変態点が
低下するため、α中の欠陥密度の抑制が不十分となり、
低温靭性に悪影響を及ぼす可能性がある。そこで、実験
結果に基づいて、炭素当量は０．４５％以下に限定す
る。

【００２６】

【実施例】表１に示す化学成分の供試鋼を用いて、本発
明による製造条件及び比較として本発明の範囲外の製造
方法により製造した。製造方法と、厚鋼板のシャルピー
試験による靭性（破面遷移温度ｖＴｒｓ）、ＥＳＳＯ試
験による脆性亀裂伝播停止特性（Ｋｃａ値が６００ kgf
・mm^-3/2となる温度）を表２に示す。本発明の化学成分
を有する鋼種Ａ〜Ｆを用いて、本発明の製造方法により
製造した試験番号１〜１０の厚鋼板はＫｃａ値が６００
kgf・mm^-3/2となる温度が約−５０℃以下と、非常に優
れた脆性亀裂伝播停止特性を示すとともに、シャルピー
特性についてもｖＴｒｓ−１００℃以下の優れた特性を
示す。

【００２７】

【表１】

【００２８】

【表２】

【００２９】一方、化学成分が本発明の範囲外であった
り、製造方法が本発明に合致しない比較例の試験番号１
１〜１７の厚鋼板では本発明法による厚鋼板に比べて、
脆性亀裂伝播停止特性、シャルピー特性とも明らかに劣
っている。即ち、試験番号１１〜１３は化学成分や炭素
当量が本発明の範囲を外れており、脆性破壊伝播停止特
性、シャルピー特性ともに、本発明鋼に比べて劣ってい
る。比較法１４は第二相中のパーライトの割合が多いた
め、十分な脆性破壊伝播停止特性、シャルピー特性が得
られない。また、比較法１５は組織にαが含まれないた
め、比較法１６はテンパーの加熱温度が高すぎるため、
比較法１７は昇温速度、保持時間が本発明を満足してい
ないため、それぞれ脆性破壊伝播停止特性、シャルピー
特性が劣る。以上、本発明によれば優れた脆性亀裂伝播
停止特性、シャルピー特性が得られるのに対して、本発
明を満足しない条件では本発明鋼のような優れた脆性亀
裂伝播停止特性及びシャルピー特性が得られないこと
が、表２の実施例から明らかである。

【００３０】

【発明の効果】本発明は、従来はＮｉの多量添加でしか
得られなかった脆性亀裂伝播停止特性の向上を従来にな
い製造法で安定して達成できるようにするものであり、
構造物として安全性の高い厚鋼板を経済性、生産性を損
なうことなく製造できる方法として産業上の効果は極め
て大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】テンパー後の靭性（シャルピー試験の破面遷移
温度：ｖＴｒｓ）とテンパー前の組織、テンパー条件の
関係を示す図表である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．１５％、 Ｓｉ：０．０５〜
   １．０％、 Ｍｎ：０．３０〜２．０％、 Ａｌ：０．００５〜
   ０．１％、 Ｎ ：０．００１〜０．０１％を含有し、以下の（１）
   式で示す炭素当量（Ｃeq．）が０．４５％以下で、残部
   がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼において、フェライ
   トの体積分率が３０〜８０％で、残部がベイナイトある
   いはマルテンサイト、あるいはベイナイトとマルテンサ
   イトの混合組織である組織を有する鋼板を、０．５℃/s
   以上の昇温速度で４５０〜６５０℃に再加熱し、該温度
   での保持時間が１０分以下の条件で焼戻すことを特徴と
   する脆性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れた厚鋼板の
   製造方法。 Ｃeq．＝Ｃ％＋Ｍｎ％／６ ……………（１）
2. 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．１５％、 Ｓｉ：０．０５〜
   １．０％、 Ｍｎ：０．３０〜２．０％、 Ａｌ：０．００５〜
   ０．１％、 Ｎ ：０．００１〜０．０１％を含有し、さらに、 Ｃｒ：０．０１〜１．０％、 Ｎｉ：０．０１〜
   ３．０％、 Ｍｏ：０．０１〜１．０％、 Ｃｕ：０．０１〜
   １．５％、 Ｔｉ：０．００３〜０．１０％、 Ｖ ：０．００５〜
   ０．２０％、 Ｎｂ：０．００３〜０．０５％、 Ｂ ：０．０００３
   〜０．００２０％の１種または２種以上を含有し、
   （２）式で示す炭素当量（Ｃeq．）が０．４５％以下
   で、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼において、
   フェライトの体積分率が３０〜８０％で、残部がベイナ
   イトあるいはマルテンサイト、あるいはベイナイトとマ
   ルテンサイトの混合組織である組織を有する鋼板を、
   ０．５℃/s以上の昇温速度で４５０〜６５０℃に再加熱
   し、該温度での保持時間が１０分以下の条件で焼戻すこ
   とを特徴とする脆性亀裂伝播停止特性と低温靭性の優れ
   た厚鋼板の製造方法。 Ｃeq．＝Ｃ％＋Ｍｎ％／６＋（Ｃｕ％＋Ｎｉ％）／１５ ＋（Ｃｒ％＋Ｍｏ％＋Ｖ％）／５） ……………（２）