JPH0726158B2 - 降伏比の低い建築用耐火鋼板の製造法 - Google Patents
降伏比の低い建築用耐火鋼板の製造法Info
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- JPH0726158B2 JPH0726158B2 JP4977191A JP4977191A JPH0726158B2 JP H0726158 B2 JPH0726158 B2 JP H0726158B2 JP 4977191 A JP4977191 A JP 4977191A JP 4977191 A JP4977191 A JP 4977191A JP H0726158 B2 JPH0726158 B2 JP H0726158B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建築、土木および海洋構
造物等の分野において、各種構造物に用いる低降伏比お
よび耐火性を有する鋼板の製造法に関する。
造物等の分野において、各種構造物に用いる低降伏比お
よび耐火性を有する鋼板の製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般構造用圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１
０１）、溶接構造用圧延鋼材（ＪＩＳＧ ３１０６）、
溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１１
４）、高耐候性圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１２５）およ
び一般構造用炭素鋼鋼管（ＪＩＳＧ ３４４４）、一般
構造用角型鋼管（ＪＩＳ Ｇ ３４６６）（以下周知鋼
材という）などが、建築、土木および海洋構造物などの
分野における各種建造用構築材として、広く利用されて
いる。ところで、各種建造物のうち、特に生活に密着し
たビルや事務所および住居などの建造物に前記周知鋼材
を用いる場合は、火災に置ける安全性を確保するため、
十分な耐火被覆を施すことが義務づけられており、建築
関係諸法令では、火災時に鋼材温度が、３５０℃以上に
ならないように規定している。つまり、前記周知材は建
造物に使用する場合３５０℃程度で耐力が常温時の６０
〜７０％になり、建造物の倒壊を引き起こす恐れがある
ため、耐火被覆を入念に施し、火災時における熱的損傷
により該鋼材が載荷力を失うことのないようにして利用
する。そのため、鋼材費用に比し耐火被覆施工費が高額
になり、建設コストが大幅に上昇することを避けること
が出来ない。近時建築物の高層化が進展し、設計技術の
向上とその信頼性の高さから、耐火設計について見直し
が行われるに至り、前述の３５０℃の温度制限によるこ
となく、鋼材の高温強度と建築に実際に加わっている荷
重より、耐火被覆の能力を決定できるようになり、場合
によっては無被覆で鋼材を使用することが可能になっ
た。たとえば、特開平０２−７７５２３号公報には、微
量Ｎｂ−Ｍｏ複合添加および高温圧延により耐火性の優
れた建築用鋼材として経済的価格で市場供給できるよう
な鋼材が開示されている。
０１）、溶接構造用圧延鋼材（ＪＩＳＧ ３１０６）、
溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１１
４）、高耐候性圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１２５）およ
び一般構造用炭素鋼鋼管（ＪＩＳＧ ３４４４）、一般
構造用角型鋼管（ＪＩＳ Ｇ ３４６６）（以下周知鋼
材という）などが、建築、土木および海洋構造物などの
分野における各種建造用構築材として、広く利用されて
いる。ところで、各種建造物のうち、特に生活に密着し
たビルや事務所および住居などの建造物に前記周知鋼材
を用いる場合は、火災に置ける安全性を確保するため、
十分な耐火被覆を施すことが義務づけられており、建築
関係諸法令では、火災時に鋼材温度が、３５０℃以上に
ならないように規定している。つまり、前記周知材は建
造物に使用する場合３５０℃程度で耐力が常温時の６０
〜７０％になり、建造物の倒壊を引き起こす恐れがある
ため、耐火被覆を入念に施し、火災時における熱的損傷
により該鋼材が載荷力を失うことのないようにして利用
する。そのため、鋼材費用に比し耐火被覆施工費が高額
になり、建設コストが大幅に上昇することを避けること
が出来ない。近時建築物の高層化が進展し、設計技術の
向上とその信頼性の高さから、耐火設計について見直し
が行われるに至り、前述の３５０℃の温度制限によるこ
となく、鋼材の高温強度と建築に実際に加わっている荷
重より、耐火被覆の能力を決定できるようになり、場合
によっては無被覆で鋼材を使用することが可能になっ
た。たとえば、特開平０２−７７５２３号公報には、微
量Ｎｂ−Ｍｏ複合添加および高温圧延により耐火性の優
れた建築用鋼材として経済的価格で市場供給できるよう
な鋼材が開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前述のように耐火物に
周知材を利用すると安価ではあるが、高温強度が低いた
め割高な耐火被覆を施さねばならないため建設コストを
高くすると共に建造物の利用空間を狭くするという課題
がある。一方、特開平０２−７７５２３号公報の微量Ｎ
ｂ−Ｍｏ鋼では耐火性および低ＹＲ化も良好であるが、
板厚５０mmを超える鋼板の製造には適しておらず、実施
例でも最大板厚は５０mmであった。本発明の目的は、低
降伏比でかつ高温強度に優れた厚板（５０mm）の製造方
法を提供することにある。
周知材を利用すると安価ではあるが、高温強度が低いた
め割高な耐火被覆を施さねばならないため建設コストを
高くすると共に建造物の利用空間を狭くするという課題
がある。一方、特開平０２−７７５２３号公報の微量Ｎ
ｂ−Ｍｏ鋼では耐火性および低ＹＲ化も良好であるが、
板厚５０mmを超える鋼板の製造には適しておらず、実施
例でも最大板厚は５０mmであった。本発明の目的は、低
降伏比でかつ高温強度に優れた厚板（５０mm）の製造方
法を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、火災時に
置ける鋼材強度について研究の結果、無被覆使用を目標
とした場合、火災時の最高到達温度が１０００℃である
ことから、鋼材が該温度で常温耐力の７０％以上の耐力
を備えるためには、やはり高価な金属元素を多量に添加
せねばならず、経済性を失することを知った。つまり、
周知の鋼材費とそれに加え耐火被覆を施工する費用以上
に鋼材単価が高くなり、そのような鋼材は実際的に利用
することが出来ない。
置ける鋼材強度について研究の結果、無被覆使用を目標
とした場合、火災時の最高到達温度が１０００℃である
ことから、鋼材が該温度で常温耐力の７０％以上の耐力
を備えるためには、やはり高価な金属元素を多量に添加
せねばならず、経済性を失することを知った。つまり、
周知の鋼材費とそれに加え耐火被覆を施工する費用以上
に鋼材単価が高くなり、そのような鋼材は実際的に利用
することが出来ない。
【０００５】そこで、研究を進めた結果、６００℃での
高温耐力が常温時の７０％となる鋼材が最も経済的であ
ることをつきとめ、高価な添加元素の量を少なくし、か
つ耐火被覆を薄くすることが可能で、火災荷重が小さい
場合は、無被覆で使用することが出来る鋼材すなわち本
発明鋼および鋼材とその製造方法に加えて耐火性能を付
与した鋼材を開発した。
高温耐力が常温時の７０％となる鋼材が最も経済的であ
ることをつきとめ、高価な添加元素の量を少なくし、か
つ耐火被覆を薄くすることが可能で、火災荷重が小さい
場合は、無被覆で使用することが出来る鋼材すなわち本
発明鋼および鋼材とその製造方法に加えて耐火性能を付
与した鋼材を開発した。
【０００６】よって、本発明の要旨とするところは、重
量％でＣ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：０．６％以
下、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｐ：０．０３％以下、
Ｓ：０．００５％以下、Ｍｏ：０．３５〜０．８０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．０６％以
下、Ｎ：０．００６％以下さらに必要によりＮｂ：０．
００５〜０．０５％、Ｖ：０．００５〜０．１％、Ｎ
ｉ：０．０５〜０．１％、Ｃｕ：０．０５〜０．１％、
Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｃａ：０．００１〜０．０
０６％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および
不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延後、８５０〜１０
００℃の温度範囲に再加熱、焼入れし、続いて７４０〜
８２０℃の温度範囲に再加熱、再び焼入れを行った後、
４５０〜７００℃の温度範囲で焼戻処理することを特徴
とする降伏比の低い建築用耐火鋼板の製造法である。
量％でＣ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：０．６％以
下、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｐ：０．０３％以下、
Ｓ：０．００５％以下、Ｍｏ：０．３５〜０．８０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．０６％以
下、Ｎ：０．００６％以下さらに必要によりＮｂ：０．
００５〜０．０５％、Ｖ：０．００５〜０．１％、Ｎ
ｉ：０．０５〜０．１％、Ｃｕ：０．０５〜０．１％、
Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｃａ：０．００１〜０．０
０６％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および
不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延後、８５０〜１０
００℃の温度範囲に再加熱、焼入れし、続いて７４０〜
８２０℃の温度範囲に再加熱、再び焼入れを行った後、
４５０〜７００℃の温度範囲で焼戻処理することを特徴
とする降伏比の低い建築用耐火鋼板の製造法である。
【０００７】
【作用】発明者らは低降伏比と耐火性を合わせて有する
鋼板の製造方法について鋭意検討を重ねた結果、所定量
のＭｏを含有した鋼を全く新しい熱処理を加えることに
より、目的を達成できることを見いだした。Ｍｏは周知
の通り高温強度を増加させることが知られている。しか
しながら、本発明鋼の適用分野では溶接性が重視される
ため、その添加量は低い方が望ましい。かかる状況のた
め、厚鋼板（５０mm以上）では圧延のままの製造方法に
おいて所定の強度を得るために多量のＭｏ添加が必須で
あった。
鋼板の製造方法について鋭意検討を重ねた結果、所定量
のＭｏを含有した鋼を全く新しい熱処理を加えることに
より、目的を達成できることを見いだした。Ｍｏは周知
の通り高温強度を増加させることが知られている。しか
しながら、本発明鋼の適用分野では溶接性が重視される
ため、その添加量は低い方が望ましい。かかる状況のた
め、厚鋼板（５０mm以上）では圧延のままの製造方法に
おいて所定の強度を得るために多量のＭｏ添加が必須で
あった。
【０００８】本発明者らは、Ｍｏを０．３５〜０．８０
％の範囲で、新たに見いだした熱処理方法を適用するこ
とにより、低降伏比と耐火性の優れた厚手（５０mm以
上）鋼板の製造を可能とした。高強度を得るためには従
来から焼入れ処理することが知られているが、本発明鋼
の様に低降伏比と耐火性の両得性を満足させることはで
きない。
％の範囲で、新たに見いだした熱処理方法を適用するこ
とにより、低降伏比と耐火性の優れた厚手（５０mm以
上）鋼板の製造を可能とした。高強度を得るためには従
来から焼入れ処理することが知られているが、本発明鋼
の様に低降伏比と耐火性の両得性を満足させることはで
きない。
【０００９】本発明者らは従来にない２回の焼入処理に
よりこの課題を解決した。すなわち、１回目の焼入れに
より整細粒オーステナイトから焼入れし、２回目の加熱
でオーステナイトとフェライトの２相共存域に加熱し、
この温度より焼入れることにより、約３０〜７０％のフ
ェライトとマルテンサイトおよびベイナイトの混合組織
とし、その後焼戻処理により所定の材質特性を得るもの
である。
よりこの課題を解決した。すなわち、１回目の焼入れに
より整細粒オーステナイトから焼入れし、２回目の加熱
でオーステナイトとフェライトの２相共存域に加熱し、
この温度より焼入れることにより、約３０〜７０％のフ
ェライトとマルテンサイトおよびベイナイトの混合組織
とし、その後焼戻処理により所定の材質特性を得るもの
である。
【００１０】すなわち、１回目の焼入れ処理により整細
粒オーステナイトが得られる。ここでオーステナイト粒
の粗大化を抑制するためには、８５０℃以上、１０００
℃以下での温度範囲で再加熱をほどこす必要がある。ま
た、２回目の焼入れはα−γ二相域加熱により、約３０
〜７０％のフェライトを生成させるためには７４０℃以
上、８２０℃以下での温度範囲で再加熱をほどこす必要
がある。
粒オーステナイトが得られる。ここでオーステナイト粒
の粗大化を抑制するためには、８５０℃以上、１０００
℃以下での温度範囲で再加熱をほどこす必要がある。ま
た、２回目の焼入れはα−γ二相域加熱により、約３０
〜７０％のフェライトを生成させるためには７４０℃以
上、８２０℃以下での温度範囲で再加熱をほどこす必要
がある。
【００１１】そして、焼戻処理により炭化物が安定化し
所定の材質特性を得るためには４５０℃以上、７００℃
以下での温度範囲で再加熱をほどこす必要がある。低降
伏比、耐火性を有する鋼の製造方法の要点を前に述べた
が、これだけでは発明の目的は達し得ない。すなわち、
他の合金元素も適正な範囲に制御する必要がある。以下
にこれらの限定範囲について述べる。
所定の材質特性を得るためには４５０℃以上、７００℃
以下での温度範囲で再加熱をほどこす必要がある。低降
伏比、耐火性を有する鋼の製造方法の要点を前に述べた
が、これだけでは発明の目的は達し得ない。すなわち、
他の合金元素も適正な範囲に制御する必要がある。以下
にこれらの限定範囲について述べる。
【００１２】Ｃ：Ｃは母材および溶接部および強度保証
ならびにＮｂ，Ｍｏの添加効果を発揮させるために必要
であり、０．０５％以下では効果が薄れるので下限は
０．０５％とする。さらに、Ｃ量が多すぎると溶接熱影
響部（ＨＡＺ）の低温靭性に悪影響を及ぼすだけでな
く、母材靭性、溶接性をも劣化させるので、０．１５％
が上限となる。Ｓｉ：Ｓｉは脱酸上鋼に含まれる元素
で、Ｓｉが多くなると溶接性、ＨＡＺ靭性が劣化するた
め、その上限を０．６％とした。本発明鋼ではＡｌ脱酸
で十分であり、さらにＴｉ脱酸でも良い。Ｓｉについて
ＨＡＺ靭性の点からは含有量を０．１５％程度とするこ
とが望ましい。
ならびにＮｂ，Ｍｏの添加効果を発揮させるために必要
であり、０．０５％以下では効果が薄れるので下限は
０．０５％とする。さらに、Ｃ量が多すぎると溶接熱影
響部（ＨＡＺ）の低温靭性に悪影響を及ぼすだけでな
く、母材靭性、溶接性をも劣化させるので、０．１５％
が上限となる。Ｓｉ：Ｓｉは脱酸上鋼に含まれる元素
で、Ｓｉが多くなると溶接性、ＨＡＺ靭性が劣化するた
め、その上限を０．６％とした。本発明鋼ではＡｌ脱酸
で十分であり、さらにＴｉ脱酸でも良い。Ｓｉについて
ＨＡＺ靭性の点からは含有量を０．１５％程度とするこ
とが望ましい。
【００１３】Ｍｎ：Ｍｎは強度、靭性を確保する上で不
可避の元素であり、その下限は０．８％である。しか
し、Ｍｎ量が多すぎると焼入性が増加して溶接性、ＨＡ
Ｚ靭性が劣化するだけでなく、目標とする規格に適合す
る母材強度を得ることが出来ない。このためＭｎ量の上
限を１．６％とした。Ｐ：Ｐは多すぎると靭性、板厚方
向強度を劣化させるので、その上限を０．０３％以下と
した。Ｓ：ＳもＰと同様に多すぎると靭性、板厚方向強
度を劣化させるので、その上限を０．００５％以下とし
た。
可避の元素であり、その下限は０．８％である。しか
し、Ｍｎ量が多すぎると焼入性が増加して溶接性、ＨＡ
Ｚ靭性が劣化するだけでなく、目標とする規格に適合す
る母材強度を得ることが出来ない。このためＭｎ量の上
限を１．６％とした。Ｐ：Ｐは多すぎると靭性、板厚方
向強度を劣化させるので、その上限を０．０３％以下と
した。Ｓ：ＳもＰと同様に多すぎると靭性、板厚方向強
度を劣化させるので、その上限を０．００５％以下とし
た。
【００１４】Ｍｏ：Ｍｏは高温強度を確保するために欠
かせない元素で特にフェライト地の強化に有効である。
このため、０．３５％以上の添加は必要であるが、０．
８０％を超えると溶接性や母材靭性を劣化させるため、
その上下限を０．３５％、０．８０％とした。Ｔｉ：Ｔ
ｉＮにより組織の細粒化をはかり、再加熱焼戻時の非常
に微細かつ均一なγ粒を生成することに有効であり、
０．００５％以下では効果が薄れるのでその下限を０．
００５％とする。一方、０．０２５％超になると靭性が
著しく損なわれるため、上限を０．０２５％とする。Ａ
ｌ：Ａｌは一般に脱酸上鋼に含まれる元素であるが、Ｓ
ｉおよびＴｉによっても脱酸は行われるので、本発明で
はＡｌについて下限は限定しない。しかし、Ａｌ量が多
くなると鋼の清浄度が悪くなり、溶接部の靭性は劣化す
るので上限を０．０６％とした。Ｎ：Ｎは一般に不可避
的不純物として鋼中に含まれるものであるが、Ｔｉと結
合し炭窒化物ＴｉＮを形成して靭性向上に効果を発揮す
る。このため最小量として０．００１％必要であるが、
Ｎ量が多くなるとＨＡＺ靭性の劣化や連続鋳造スラブの
表面疵の発生などを助長するので、その上限を０．００
６％とした。
かせない元素で特にフェライト地の強化に有効である。
このため、０．３５％以上の添加は必要であるが、０．
８０％を超えると溶接性や母材靭性を劣化させるため、
その上下限を０．３５％、０．８０％とした。Ｔｉ：Ｔ
ｉＮにより組織の細粒化をはかり、再加熱焼戻時の非常
に微細かつ均一なγ粒を生成することに有効であり、
０．００５％以下では効果が薄れるのでその下限を０．
００５％とする。一方、０．０２５％超になると靭性が
著しく損なわれるため、上限を０．０２５％とする。Ａ
ｌ：Ａｌは一般に脱酸上鋼に含まれる元素であるが、Ｓ
ｉおよびＴｉによっても脱酸は行われるので、本発明で
はＡｌについて下限は限定しない。しかし、Ａｌ量が多
くなると鋼の清浄度が悪くなり、溶接部の靭性は劣化す
るので上限を０．０６％とした。Ｎ：Ｎは一般に不可避
的不純物として鋼中に含まれるものであるが、Ｔｉと結
合し炭窒化物ＴｉＮを形成して靭性向上に効果を発揮す
る。このため最小量として０．００１％必要であるが、
Ｎ量が多くなるとＨＡＺ靭性の劣化や連続鋳造スラブの
表面疵の発生などを助長するので、その上限を０．００
６％とした。
【００１５】本発明鋼の基本成分は以上の通りであり、
十分に目的を達成できるが、さらに目的に対し特性を高
めるため、以下に述べる元素すなわちＮｂ，Ｖ，Ｎｉ，
Ｃｕ，Ｃｒ，Ｃａを１種または２種以上選択的に添加す
ると強度、靭性の向上について、さらに好ましい結果が
得られる。Ｎｂ：Ｎｂは微細な炭窒化物を形成し常温で
の強度及び靭性確保に有効であり、０．００５％以下で
は効果がなく、０．０５％を超えて含有されると溶接部
の靭性を劣化させる。よって、Ｎｂの含有量を０．００
５〜０．０５％と限定した。Ｖ：０．００５〜０．１０
％の範囲においてＨＡＺ靭性を向上させる。しかし、
０．００５％以下では効果がなく０．１０％を超えると
ＨＡＺ靭性に好ましくない影響がある。Ｎｉ：Ｎｉは溶
接性、ＨＡＺ靭性に悪影響を及ぼすことなく、母材の強
度、靭性を向上させるが０．０５％以下では硬化が薄
く、０．５％以上の添加は建築用鋼としての目的に対
し、きわめて高価になるため経済性を失うので、上限を
０．５％とした。
十分に目的を達成できるが、さらに目的に対し特性を高
めるため、以下に述べる元素すなわちＮｂ，Ｖ，Ｎｉ，
Ｃｕ，Ｃｒ，Ｃａを１種または２種以上選択的に添加す
ると強度、靭性の向上について、さらに好ましい結果が
得られる。Ｎｂ：Ｎｂは微細な炭窒化物を形成し常温で
の強度及び靭性確保に有効であり、０．００５％以下で
は効果がなく、０．０５％を超えて含有されると溶接部
の靭性を劣化させる。よって、Ｎｂの含有量を０．００
５〜０．０５％と限定した。Ｖ：０．００５〜０．１０
％の範囲においてＨＡＺ靭性を向上させる。しかし、
０．００５％以下では効果がなく０．１０％を超えると
ＨＡＺ靭性に好ましくない影響がある。Ｎｉ：Ｎｉは溶
接性、ＨＡＺ靭性に悪影響を及ぼすことなく、母材の強
度、靭性を向上させるが０．０５％以下では硬化が薄
く、０．５％以上の添加は建築用鋼としての目的に対
し、きわめて高価になるため経済性を失うので、上限を
０．５％とした。
【００１６】Ｃｕ：ＣｕはＮｉとほぼ同様の効果を持つ
ほか、Ｃｕ析出物による高強度の増加や耐食性、耐候性
の向上にも効果を有する。しかし、Ｃｕ量が１．０％を
超えると熱間圧延時にＣｕ割れが発生し製造が困難にな
り、また０．０５％以下では効果がないのでＣｕ量は
０．０５〜０．１％に限定する。Ｃｒ：Ｃｒは母材およ
び溶接部の強度を高め、０．０５％以上で耐食性、耐候
性を向上させるが１．０％を超えると溶接性やＨＡＺ靭
性を劣化させ、また０．０５％以下では効果が薄い。従
って、Ｃｒ量を０．０５〜０．１％に限定した。Ｃａ：
ＣａはＭｎＳの形態を制御し、シャルピー吸収エネルギ
ーを増加させ低温靭性を向上させる効果がある。しか
し、０．００１％以下では実用上効果がなく、また、
０．００６％を超えるとＣａＯ、ＣａＳが多量に生成し
て大形介在物となり、鋼の靭性のみならず清浄度も害
し、さらに溶接性にも悪影響を与えるので、Ｃａ添加量
の範囲を０．００１〜０．００６％とする。
ほか、Ｃｕ析出物による高強度の増加や耐食性、耐候性
の向上にも効果を有する。しかし、Ｃｕ量が１．０％を
超えると熱間圧延時にＣｕ割れが発生し製造が困難にな
り、また０．０５％以下では効果がないのでＣｕ量は
０．０５〜０．１％に限定する。Ｃｒ：Ｃｒは母材およ
び溶接部の強度を高め、０．０５％以上で耐食性、耐候
性を向上させるが１．０％を超えると溶接性やＨＡＺ靭
性を劣化させ、また０．０５％以下では効果が薄い。従
って、Ｃｒ量を０．０５〜０．１％に限定した。Ｃａ：
ＣａはＭｎＳの形態を制御し、シャルピー吸収エネルギ
ーを増加させ低温靭性を向上させる効果がある。しか
し、０．００１％以下では実用上効果がなく、また、
０．００６％を超えるとＣａＯ、ＣａＳが多量に生成し
て大形介在物となり、鋼の靭性のみならず清浄度も害
し、さらに溶接性にも悪影響を与えるので、Ｃａ添加量
の範囲を０．００１〜０．００６％とする。
【００１７】
【実施例】表１に示す組成のスラブを製造し、これを表
２に示す条件下で製造を行った。得られた鋼の機械的性
質および耐火特性を表２にまとめて示す。
２に示す条件下で製造を行った。得られた鋼の機械的性
質および耐火特性を表２にまとめて示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】鋼１１〜１６は適切な化学成分ではないの
で、適正な材質特性が得られない。まず鋼１１はＣ量が
少なく強度が得られない。鋼１２ではＭｎ量が少ないた
め強度が得られない。鋼１３はＭｏが少なく強度が不足
している。鋼１４ではＣ量が多く低降伏比化、靭性の確
保が困難である。鋼１５はＭｎ量が多く靭性が劣化して
いる。鋼１６では、Ｍｏ量が多く低降伏比化、靭性の確
保が困難である。また、鋼１７〜２０は本発明製造条件
からはずれており、適正な材質特性が得られない。鋼１
７はＤＱＴにより常温での強度不足であり、また低降伏
化および靭性確保も困難である。鋼１８はＱＴ処理のた
め低降伏比を有さない。鋼１９は圧延ままで常温強度が
確保できない。鋼２０は焼準処理のため常温強度が低く
なっている。一方、本発明鋼である鋼１〜１０は常温、
高温強度、低降伏比および高靭性をすべて満足してい
る。
で、適正な材質特性が得られない。まず鋼１１はＣ量が
少なく強度が得られない。鋼１２ではＭｎ量が少ないた
め強度が得られない。鋼１３はＭｏが少なく強度が不足
している。鋼１４ではＣ量が多く低降伏比化、靭性の確
保が困難である。鋼１５はＭｎ量が多く靭性が劣化して
いる。鋼１６では、Ｍｏ量が多く低降伏比化、靭性の確
保が困難である。また、鋼１７〜２０は本発明製造条件
からはずれており、適正な材質特性が得られない。鋼１
７はＤＱＴにより常温での強度不足であり、また低降伏
化および靭性確保も困難である。鋼１８はＱＴ処理のた
め低降伏比を有さない。鋼１９は圧延ままで常温強度が
確保できない。鋼２０は焼準処理のため常温強度が低く
なっている。一方、本発明鋼である鋼１〜１０は常温、
高温強度、低降伏比および高靭性をすべて満足してい
る。
【００２３】
【発明の効果】本発明により、低降伏比でかつ高温強度
に優れた厚板の製造が可能になり、工業的にその効果の
大きい発明である。
に優れた厚板の製造が可能になり、工業的にその効果の
大きい発明である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/50
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．０５〜０．１５％、 Ｓｉ：０．６％以
下、 Ｍｎ：０．８〜１．６％、 Ｐ ：０．０３％以
下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｍｏ：０．３５〜
０．８０％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．０６％以
下、 Ｎ ：０．００６以下、 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延
後、８５０〜１０００℃の温度範囲に再加熱、焼入れ
し、続いて７４０〜８２０℃の温度範囲に再加熱、再び
焼入れを行った後、４５０〜７００℃の温度範囲で焼戻
処理することを特徴とする降伏比の低い建築用耐火鋼板
の製造法。 - 【請求項２】 重量％で Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、 Ｖ ：０．００５〜
０．１％、 Ｎｉ：０．０５〜０．１％、 Ｃｕ：０．０５〜
０．１％、 Ｃｒ：０．０５〜１．０％、 Ｃａ：０．００１〜
０．００６％、 の１種または２種以上を含有する請求項１記載の降伏比
の低い建築用耐火鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4977191A JPH0726158B2 (ja) | 1991-03-14 | 1991-03-14 | 降伏比の低い建築用耐火鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4977191A JPH0726158B2 (ja) | 1991-03-14 | 1991-03-14 | 降伏比の低い建築用耐火鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05339644A JPH05339644A (ja) | 1993-12-21 |
| JPH0726158B2 true JPH0726158B2 (ja) | 1995-03-22 |
Family
ID=12840435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4977191A Expired - Lifetime JPH0726158B2 (ja) | 1991-03-14 | 1991-03-14 | 降伏比の低い建築用耐火鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0726158B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102020133765A1 (de) * | 2020-12-16 | 2022-06-23 | Benteler Steel/Tube Gmbh | Hochfestes Stahlrohr und Verfahren zum Herstellen eines hochfesten Stahlrohr |
-
1991
- 1991-03-14 JP JP4977191A patent/JPH0726158B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05339644A (ja) | 1993-12-21 |
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