JPH07268464A - 伸線加工用ベイナイト線材または鋼線の製造方法 - Google Patents
伸線加工用ベイナイト線材または鋼線の製造方法Info
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- JPH07268464A JPH07268464A JP6401394A JP6401394A JPH07268464A JP H07268464 A JPH07268464 A JP H07268464A JP 6401394 A JP6401394 A JP 6401394A JP 6401394 A JP6401394 A JP 6401394A JP H07268464 A JPH07268464 A JP H07268464A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 伸線加工性に優れたベイナイト線材または鋼
線の製造方法を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．８０〜０．９０％、Ｓ
ｉ：０．１５〜１．５０％、Ｍｎ：０．１０〜１．００
％を含有し、合金成分としてさらにＰ：０．０２％以
下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００３％以下に制
限され、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成
の鋼片を線材に圧延後、１１００〜７５５℃の温度範囲
から、カリウム硝酸塩系またはナトリウム硝酸塩系塩を
単独または複合して、３５０℃以上５００℃を超えない
温度範囲の特定温度に加熱溶融してなり、かつガス体に
よる攪拌下にある溶融塩に浸漬し、この温度範囲に特定
時間以上保定することを特徴とする伸線加工用ベイナイ
ト線材の製造方法。
線の製造方法を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．８０〜０．９０％、Ｓ
ｉ：０．１５〜１．５０％、Ｍｎ：０．１０〜１．００
％を含有し、合金成分としてさらにＰ：０．０２％以
下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００３％以下に制
限され、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成
の鋼片を線材に圧延後、１１００〜７５５℃の温度範囲
から、カリウム硝酸塩系またはナトリウム硝酸塩系塩を
単独または複合して、３５０℃以上５００℃を超えない
温度範囲の特定温度に加熱溶融してなり、かつガス体に
よる攪拌下にある溶融塩に浸漬し、この温度範囲に特定
時間以上保定することを特徴とする伸線加工用ベイナイ
ト線材の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、伸線加工用ベイナイト
線材または鋼線の製造方法に関するものである。本発明
において、製品としての線材とは鋼片を線材に圧延後に
直接熱処理を施して伸線加工用とした線材を意味し、製
品としての鋼線とは伸線加工前または熱間圧延後に、伸
線加工に供すべく熱処理を施した鋼線、および熱間圧延
後冷間加工により第１次引抜加工を施した後に、第２次
引抜加工用として熱処理を施した鋼線を意味する。
線材または鋼線の製造方法に関するものである。本発明
において、製品としての線材とは鋼片を線材に圧延後に
直接熱処理を施して伸線加工用とした線材を意味し、製
品としての鋼線とは伸線加工前または熱間圧延後に、伸
線加工に供すべく熱処理を施した鋼線、および熱間圧延
後冷間加工により第１次引抜加工を施した後に、第２次
引抜加工用として熱処理を施した鋼線を意味する。
【０００２】
【従来の技術】通常、線材または鋼線は種々の最終製品
の用途に応じて、伸線加工されるが、この伸線加工の前
に、線材または鋼線を予め伸線加工に適した状態にして
おく必要がある。従来、高炭素鋼線材または鋼線に関し
ては、伸線加工前に組織を均一で微細なパーライトと少
量の初析フェライトの混合組織にする必要からパテンテ
ィングと呼ばれる線材または鋼線独特の熱処理が施され
る。これは線材または鋼線をオーステナイト化温度に加
熱した後、適度な冷却速度で冷却して、パーライト変態
を完了させて微細パーライトと少量の初析フェライトの
混合組織にする熱処理方法である。しかし、パーライト
組織では伸線加工工程において高減面率における延性の
劣化、捻回試験での割れの発生（以下デラミネーション
と称する）が問題となっている。
の用途に応じて、伸線加工されるが、この伸線加工の前
に、線材または鋼線を予め伸線加工に適した状態にして
おく必要がある。従来、高炭素鋼線材または鋼線に関し
ては、伸線加工前に組織を均一で微細なパーライトと少
量の初析フェライトの混合組織にする必要からパテンテ
ィングと呼ばれる線材または鋼線独特の熱処理が施され
る。これは線材または鋼線をオーステナイト化温度に加
熱した後、適度な冷却速度で冷却して、パーライト変態
を完了させて微細パーライトと少量の初析フェライトの
混合組織にする熱処理方法である。しかし、パーライト
組織では伸線加工工程において高減面率における延性の
劣化、捻回試験での割れの発生（以下デラミネーション
と称する）が問題となっている。
【０００３】特開平５−１１７７６２号公報記載の線材
の製造方法では、鋼片を９００〜１１００℃の範囲に加
熱した後、線材に圧延し、得られた線材を８５０〜５７
５℃の間を１００℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、
次いで４５０〜５００℃の温度範囲に、一定時間以上保
定することにより、ベイナイト線材とする熱処理を行っ
ており、線材組織をベイナイト組織にすることにより優
れた伸線加工性が得られるとしている。
の製造方法では、鋼片を９００〜１１００℃の範囲に加
熱した後、線材に圧延し、得られた線材を８５０〜５７
５℃の間を１００℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、
次いで４５０〜５００℃の温度範囲に、一定時間以上保
定することにより、ベイナイト線材とする熱処理を行っ
ており、線材組織をベイナイト組織にすることにより優
れた伸線加工性が得られるとしている。
【０００４】しかし、線材圧延後のベイナイト線材を得
るために必要な冷却速度に関しては、それを実現するた
めの適正な冷却媒体に対する線径と冷媒温度の関係は明
確にはされていない。
るために必要な冷却速度に関しては、それを実現するた
めの適正な冷却媒体に対する線径と冷媒温度の関係は明
確にはされていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は線材または鋼
線の熱処理工程において、前記の如き問題点を生じない
伸線加工性に優れた線材または鋼線の製造方法を提供す
ることを課題とする。
線の熱処理工程において、前記の如き問題点を生じない
伸線加工性に優れた線材または鋼線の製造方法を提供す
ることを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の前記の課題は、
本発明に従い特定量のＣ、Ｍｎ、Ｓｉおよび必要に応じ
てＣｒを含み、ＰおよびＳ量の上限値が制限された化学
組成からなる鋼片からの熱間圧延後の線材の冷却にあた
り、或いはオーステナイト化温度に加熱後の前記化学組
成からなる鋼線の熱処理において、カリウム硝酸塩系ま
たはナトリウム硝酸塩系塩を単独または複合して、３５
０℃以上５００℃を超えない温度範囲で線径により定ま
る一定温度以下に加熱溶融してなり、かつガス体による
攪拌下にある溶融塩に浸漬し、この温度範囲に一定時間
以上保定することにより、ベイナイト線材または鋼線が
安定的に製造可能になることにより解決される。
本発明に従い特定量のＣ、Ｍｎ、Ｓｉおよび必要に応じ
てＣｒを含み、ＰおよびＳ量の上限値が制限された化学
組成からなる鋼片からの熱間圧延後の線材の冷却にあた
り、或いはオーステナイト化温度に加熱後の前記化学組
成からなる鋼線の熱処理において、カリウム硝酸塩系ま
たはナトリウム硝酸塩系塩を単独または複合して、３５
０℃以上５００℃を超えない温度範囲で線径により定ま
る一定温度以下に加熱溶融してなり、かつガス体による
攪拌下にある溶融塩に浸漬し、この温度範囲に一定時間
以上保定することにより、ベイナイト線材または鋼線が
安定的に製造可能になることにより解決される。
【０００７】すなわち、本発明の要旨とするところは下
記のとおりである。 （１）重量％で Ｃ ： ０．８０〜０．９０％、Ｓｉ ： ０．１５
〜１．５０％、Ｍｎ ： ０．１０〜１．００％を含有
し、合金成分としてさらにＰ ： ０．０２％以下、
Ｓ ： ０．０１％以下、Ａｌ ： ０．００３％以
下に制限され、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
る組成の鋼片を線材に圧延後、１１００〜７５５℃の温
度範囲から、カリウム硝酸塩系またはナトリウム硝酸塩
系塩を単独または複合して、３５０℃以上５００℃を超
えない温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔに加熱溶
融してなり、かつガス体による攪拌下にある溶融塩に浸
漬し、この温度範囲に下記式（２）で定める時間Ｙ秒以
上保定することを特徴とする伸線加工用ベイナイト線材
の製造方法。
記のとおりである。 （１）重量％で Ｃ ： ０．８０〜０．９０％、Ｓｉ ： ０．１５
〜１．５０％、Ｍｎ ： ０．１０〜１．００％を含有
し、合金成分としてさらにＰ ： ０．０２％以下、
Ｓ ： ０．０１％以下、Ａｌ ： ０．００３％以
下に制限され、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
る組成の鋼片を線材に圧延後、１１００〜７５５℃の温
度範囲から、カリウム硝酸塩系またはナトリウム硝酸塩
系塩を単独または複合して、３５０℃以上５００℃を超
えない温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔに加熱溶
融してなり、かつガス体による攪拌下にある溶融塩に浸
漬し、この温度範囲に下記式（２）で定める時間Ｙ秒以
上保定することを特徴とする伸線加工用ベイナイト線材
の製造方法。
【０００８】Ｔ≦９５０−１００×Ｄ ・・・・（１） 但し、Ｄ：線材径（ｍｍφ） Ｙ＝ｅｘｐ（１９．８３−０．０３２９×Ｔ）・・・・（２） 但し、Ｔ：保定温度（℃） （２）出発鋼片が合金成分として、さらにＣｒ：０．１
０〜１．００％を含有する前項１記載の伸線加工用ベイ
ナイト線材の製造方法。
０〜１．００％を含有する前項１記載の伸線加工用ベイ
ナイト線材の製造方法。
【０００９】（３）重量％で Ｃ ： ０．８０〜０．９０％、Ｓｉ ： ０．１５
〜１．５０％、Ｍｎ ： ０．１０〜１．００％を含有
し、合金成分としてさらにＰ ： ０．０２％以下、
Ｓ ： ０．０１％以下、Ａｌ ： ０．００３％以
下に制限され、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
る組成の鋼線を１１００〜７５５℃の温度範囲に加熱し
た後、カリウム硝酸塩系またはナトリウム硝酸塩系塩を
単独または複合して、３５０℃以上５００℃を超えない
温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔに加熱溶融して
なり、かつガス体による攪拌下にある溶融塩に浸漬し、
この温度範囲に下記式（２）で定める時間Ｙ秒以上保定
することを特徴とする伸線加工用ベイナイト鋼線の製造
方法。
〜１．５０％、Ｍｎ ： ０．１０〜１．００％を含有
し、合金成分としてさらにＰ ： ０．０２％以下、
Ｓ ： ０．０１％以下、Ａｌ ： ０．００３％以
下に制限され、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
る組成の鋼線を１１００〜７５５℃の温度範囲に加熱し
た後、カリウム硝酸塩系またはナトリウム硝酸塩系塩を
単独または複合して、３５０℃以上５００℃を超えない
温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔに加熱溶融して
なり、かつガス体による攪拌下にある溶融塩に浸漬し、
この温度範囲に下記式（２）で定める時間Ｙ秒以上保定
することを特徴とする伸線加工用ベイナイト鋼線の製造
方法。
【００１０】Ｔ≦９５０−１００×Ｄ ・・・・（１） 但し、Ｄ：鋼線径（ｍｍφ） Ｙ＝ｅｘｐ（１９．８３−０．０３２９×Ｔ）・・・・（２） 但し、Ｔ：保定温度（℃） （４）出発鋼線が合金成分として、さらにＣｒ：０．１
０〜１．００％を含有する前項３記載の伸線加工用ベイ
ナイト鋼線の製造方法。
０〜１．００％を含有する前項３記載の伸線加工用ベイ
ナイト鋼線の製造方法。
【００１１】
【作用】本発明における構成要件の限定理由について述
べる。出発鋼片及び鋼線の化学組成の限定理由は次のと
おりである。一次伸線性が著しく低下するのはＣの添加
量が０．８０ｗｔ％未満の時であるため、下限を０．８
０ｗｔ％とするが、０．９０ｗｔ％を超えて添加すると
中心偏析が生じるので上限を０．９０ｗｔ％とした。
べる。出発鋼片及び鋼線の化学組成の限定理由は次のと
おりである。一次伸線性が著しく低下するのはＣの添加
量が０．８０ｗｔ％未満の時であるため、下限を０．８
０ｗｔ％とするが、０．９０ｗｔ％を超えて添加すると
中心偏析が生じるので上限を０．９０ｗｔ％とした。
【００１２】Ｓｉは脱酸剤として０．１５ｗｔ％以上加
える。またＳｉは鋼を固溶強化する元素であるととも
に、鋼線のリラクセーションロスを低減できる元素であ
る。しかし、スケール生成量を減少させメカニカルデス
ケーリング性を悪くするほか、線材のボンデ潤滑性をや
や低下させる。そのため上限は１．５０ｗｔ％とした。
Ｍｎは脱酸剤として０．１０ｗｔ％以上加える。またＭ
ｎは鋼に固溶して強化する元素であるが、添加量を増加
させると線材中心部において偏析を生じやすくなる。偏
析部は焼入性が向上し変態終了時間が長時間側にずれる
ため、未変態部がマルテンサイトとなり伸線加工中の断
線につながる。そこでＭｎの上限は１．００ｗｔ％とし
た。
える。またＳｉは鋼を固溶強化する元素であるととも
に、鋼線のリラクセーションロスを低減できる元素であ
る。しかし、スケール生成量を減少させメカニカルデス
ケーリング性を悪くするほか、線材のボンデ潤滑性をや
や低下させる。そのため上限は１．５０ｗｔ％とした。
Ｍｎは脱酸剤として０．１０ｗｔ％以上加える。またＭ
ｎは鋼に固溶して強化する元素であるが、添加量を増加
させると線材中心部において偏析を生じやすくなる。偏
析部は焼入性が向上し変態終了時間が長時間側にずれる
ため、未変態部がマルテンサイトとなり伸線加工中の断
線につながる。そこでＭｎの上限は１．００ｗｔ％とし
た。
【００１３】本発明のような過共析鋼の場合、パテンテ
ィング後の組織においてセメンタイトのネットワークが
発生しやすくセメンタイトの厚みのあるものが析出しや
すい。本発明の鋼において高強度高延性を実現するため
には、セメンタイトネットワークや厚いセメンタイトを
なくす必要がある。Ｃｒはこのようなセメンタイトの異
常部の出現を抑制し、さらにパーライトを微細にする効
果を有するため、必要に応じて添加することが望まし
い。従って下限をその効果の期待できる０．１０ｗｔ％
とする。しかし、多量の添加は熱処理後のフェライト中
の転位密度を上昇させるため引き抜き加工後の極細線の
延性を著しく害することになる。従って、上限を延性を
害することのない１．００ｗｔ％とする。
ィング後の組織においてセメンタイトのネットワークが
発生しやすくセメンタイトの厚みのあるものが析出しや
すい。本発明の鋼において高強度高延性を実現するため
には、セメンタイトネットワークや厚いセメンタイトを
なくす必要がある。Ｃｒはこのようなセメンタイトの異
常部の出現を抑制し、さらにパーライトを微細にする効
果を有するため、必要に応じて添加することが望まし
い。従って下限をその効果の期待できる０．１０ｗｔ％
とする。しかし、多量の添加は熱処理後のフェライト中
の転位密度を上昇させるため引き抜き加工後の極細線の
延性を著しく害することになる。従って、上限を延性を
害することのない１．００ｗｔ％とする。
【００１４】ＰおよびＳは、結晶粒界に析出し、鋼の特
性を劣化させるため、できる限り低く抑える必要があ
る。Ｐの上限は０．０２％、Ｓの上限は０．０１％とし
た。極細線の延性を低下させる原因としてはＡｌ
2 Ｏ3 ，ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 等のＡｌ2 Ｏ3 を主成分と
する非金属介在物の存在がある。従って、本発明におい
ては非延性介在物による延性低下を避けるためＡｌ含有
量を０．００３ｗｔ％以下とする。
性を劣化させるため、できる限り低く抑える必要があ
る。Ｐの上限は０．０２％、Ｓの上限は０．０１％とし
た。極細線の延性を低下させる原因としてはＡｌ
2 Ｏ3 ，ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 等のＡｌ2 Ｏ3 を主成分と
する非金属介在物の存在がある。従って、本発明におい
ては非延性介在物による延性低下を避けるためＡｌ含有
量を０．００３ｗｔ％以下とする。
【００１５】次に本発明のベイナイト線材および鋼線を
得るための圧延条件と熱処理条件について述べる。線材
圧延後の冷却開始温度または鋼線加熱温度を７５５〜１
１００℃としたのは、７５５℃がオーステナイト変態点
の下限であり、一方１１００℃を超えるとオーステナイ
ト粒の異常成長が生じるからである。
得るための圧延条件と熱処理条件について述べる。線材
圧延後の冷却開始温度または鋼線加熱温度を７５５〜１
１００℃としたのは、７５５℃がオーステナイト変態点
の下限であり、一方１１００℃を超えるとオーステナイ
ト粒の異常成長が生じるからである。
【００１６】溶融塩の組成をカリウム硝酸塩系またはナ
トリウム硝酸塩系塩の単独または複合塩としたのは、他
の塩では線材の腐食が著しく、好ましくないためであ
る。また塩の融点が高くなると粘性が大きくなり、対流
が抑制されることによって塩の熱伝導性が低下する。こ
の点において硝酸カリウム、硝酸ナトリウムは共に融点
が４００℃以下であり、これらの塩を複合すれば４００
℃以下の範囲で、融点を調整することができる。
トリウム硝酸塩系塩の単独または複合塩としたのは、他
の塩では線材の腐食が著しく、好ましくないためであ
る。また塩の融点が高くなると粘性が大きくなり、対流
が抑制されることによって塩の熱伝導性が低下する。こ
の点において硝酸カリウム、硝酸ナトリウムは共に融点
が４００℃以下であり、これらの塩を複合すれば４００
℃以下の範囲で、融点を調整することができる。
【００１７】溶融塩の恒温保持温度範囲を３５０〜５０
０℃と定めた理由は、３５０℃が上部ベイナイト組織生
成の下限温度であり、他方５００℃が上部ベイナイト組
織生成の上限温度であるからである。３５０℃以上５０
０℃を超えない温度範囲での溶融塩温度の上限は、線材
および鋼線の線径に依存する。ベイナイト組織生成に
は、臨界冷却速度６０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度を得る
必要がある。このため線径が太い場合は溶融塩温度を低
くし、冷却速度を臨界冷却速度以上にする必要があるの
で、溶融塩の加熱温度をを下記（１）式で定める温度Ｔ
（℃）とした。
０℃と定めた理由は、３５０℃が上部ベイナイト組織生
成の下限温度であり、他方５００℃が上部ベイナイト組
織生成の上限温度であるからである。３５０℃以上５０
０℃を超えない温度範囲での溶融塩温度の上限は、線材
および鋼線の線径に依存する。ベイナイト組織生成に
は、臨界冷却速度６０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度を得る
必要がある。このため線径が太い場合は溶融塩温度を低
くし、冷却速度を臨界冷却速度以上にする必要があるの
で、溶融塩の加熱温度をを下記（１）式で定める温度Ｔ
（℃）とした。
【００１８】Ｔ≦９５０−１００×Ｄ ・・・・（１） 但し、Ｄ：線材または鋼線径（ｍｍφ） ３５０〜５００℃間の温度範囲での恒温保持に必要な時
間はＴＴＴ線図の変態終了線から求められるが、冷却槽
での浸漬時間が不十分な場合マルテンサイトが発生し、
伸線加工中の断線の原因となる。そこで変態終了時間以
上に保持する必要があるので、３５０〜５００℃の温度
範囲に保持する時間の下限を下記（２）式で定める時間
Ｙ秒とした。
間はＴＴＴ線図の変態終了線から求められるが、冷却槽
での浸漬時間が不十分な場合マルテンサイトが発生し、
伸線加工中の断線の原因となる。そこで変態終了時間以
上に保持する必要があるので、３５０〜５００℃の温度
範囲に保持する時間の下限を下記（２）式で定める時間
Ｙ秒とした。
【００１９】 Ｙ＝ｅｘｐ（１９．８３−０．０３２９×Ｔ）・・・・（２） 但し、Ｔ：熱処理温度（℃）
【００２０】
実施例１ 表１に供試鋼の化学成分を示す。表１のＡ〜Ｄは本発明
鋼の例、ＥおよびＦは比較鋼の例である。Ｅ鋼はＣ量が
上限以上、Ｆ鋼はＭｎ量が上限以上である。
鋼の例、ＥおよびＦは比較鋼の例である。Ｅ鋼はＣ量が
上限以上、Ｆ鋼はＭｎ量が上限以上である。
【００２１】これらの供試鋼を連続鋳造設備により３０
０×５００ｍｍ鋳片とし、さらに分塊圧延により１２２
ｍｍ角断面の鋼片を製造した。これらの鋼片を表２に示
す直径の線材に圧延し、ＤＬＰ（Ｄｉｒｅｃｔ Ｌｅａ
ｄ Ｐａｔｅｎｔｉｎｇ）冷却を行なった。これらの線
材を平均減面率１７％で１．００ｍｍφまで伸線し、引
張試験、捻回試験を行った。
０×５００ｍｍ鋳片とし、さらに分塊圧延により１２２
ｍｍ角断面の鋼片を製造した。これらの鋼片を表２に示
す直径の線材に圧延し、ＤＬＰ（Ｄｉｒｅｃｔ Ｌｅａ
ｄ Ｐａｔｅｎｔｉｎｇ）冷却を行なった。これらの線
材を平均減面率１７％で１．００ｍｍφまで伸線し、引
張試験、捻回試験を行った。
【００２２】引張試験はＪＩＳＺ２２０１の２号試験片
を用い、ＪＩＳＺ２２４１記載の方法で行った。捻回試
験は試験片長さ１００ｄ＋１００に切断後、チャック間
距離１００ｄ、回転速度１０ｒｐｍで破断するまで回転
させた。ｄは鋼線の直径を表わす。このようにして得ら
れた線材の特性値を表２に併せて示す。
を用い、ＪＩＳＺ２２４１記載の方法で行った。捻回試
験は試験片長さ１００ｄ＋１００に切断後、チャック間
距離１００ｄ、回転速度１０ｒｐｍで破断するまで回転
させた。ｄは鋼線の直径を表わす。このようにして得ら
れた線材の特性値を表２に併せて示す。
【００２３】Ｎｏ．１〜Ｎｏ．４までは本発明例であ
り、本発明の熱処理条件を全て満たしているので、伸線
後１．０ｍｍφにおいてもデラミネーションが発生せず
伸線可能である。Ｎｏ．５〜Ｎｏ．１０は比較例であ
る。Ｎｏ．５は溶融塩温度が高すぎたために冷却速度が
遅くなり、ベイナイト組織生成せず、伸線加工性が低下
し、伸線途中で断線が生じた。
り、本発明の熱処理条件を全て満たしているので、伸線
後１．０ｍｍφにおいてもデラミネーションが発生せず
伸線可能である。Ｎｏ．５〜Ｎｏ．１０は比較例であ
る。Ｎｏ．５は溶融塩温度が高すぎたために冷却速度が
遅くなり、ベイナイト組織生成せず、伸線加工性が低下
し、伸線途中で断線が生じた。
【００２４】Ｎｏ．６は恒温変態温度が高すぎたために
パーライトが生成し、伸線加工性が低下し、伸線途中で
断線が生じた。Ｎｏ．７は冷却開始温度が低かったため
にベイナイト組織が生成せず、伸線加工性が低下し、伸
線途中で断線が生じた。Ｎｏ．８は線径が太すぎたため
に、冷却速度が遅くなり、ベイナイト組織が生成せず、
伸線加工性が低下し、伸線途中で断線が生じた。
パーライトが生成し、伸線加工性が低下し、伸線途中で
断線が生じた。Ｎｏ．７は冷却開始温度が低かったため
にベイナイト組織が生成せず、伸線加工性が低下し、伸
線途中で断線が生じた。Ｎｏ．８は線径が太すぎたため
に、冷却速度が遅くなり、ベイナイト組織が生成せず、
伸線加工性が低下し、伸線途中で断線が生じた。
【００２５】Ｎｏ．９はＣ量が高すぎたため初析セメン
タイトが発生し、伸線加工性が低下した。Ｎｏ．１０は
Ｍｎ量が高すぎたため中心偏析に伴うミクロマルテンサ
イトが発生し、伸線加工性が低下した。 実施例２ 表３に供試鋼の化学成分を示す。
タイトが発生し、伸線加工性が低下した。Ｎｏ．１０は
Ｍｎ量が高すぎたため中心偏析に伴うミクロマルテンサ
イトが発生し、伸線加工性が低下した。 実施例２ 表３に供試鋼の化学成分を示す。
【００２６】表３のＡ〜Ｄは本発明鋼の例、ＥおよびＦ
は比較鋼の例である。Ｅ鋼はＣ量が上限以上、Ｆ鋼はＭ
ｎ量が上限以上である。これらの鋼線を表４に示す条件
でオーステナイト化温度に加熱して、熱処理した後、平
均減面率１７％で１．００ｍｍφまで伸線し、引張試
験、捻回試験を行った。
は比較鋼の例である。Ｅ鋼はＣ量が上限以上、Ｆ鋼はＭ
ｎ量が上限以上である。これらの鋼線を表４に示す条件
でオーステナイト化温度に加熱して、熱処理した後、平
均減面率１７％で１．００ｍｍφまで伸線し、引張試
験、捻回試験を行った。
【００２７】引張試験はＪＩＳＺ２２０１の２号試験片
を用い、ＪＩＳＺ２２４１記載の方法で行なった。捻回
試験は試験片長さ１００ｄ＋１００に切断後、チャック
間距離１００ｄ、回転速度１０ｒｐｍで破断するまで回
転させた。ｄは鋼線の直径を表わす。このようにして得
られた鋼線の特性値を表４に併わせて示す。
を用い、ＪＩＳＺ２２４１記載の方法で行なった。捻回
試験は試験片長さ１００ｄ＋１００に切断後、チャック
間距離１００ｄ、回転速度１０ｒｐｍで破断するまで回
転させた。ｄは鋼線の直径を表わす。このようにして得
られた鋼線の特性値を表４に併わせて示す。
【００２８】Ｎｏ．１〜Ｎｏ．４までは本発明例であ
り、本発明の熱処理条件を全て満たしているので、伸線
後１．０ｍｍφにおいてもデラミネーションが発生せず
伸線可能である。Ｎｏ．５〜Ｎｏ．１０は比較例であ
る。Ｎｏ．５は溶融塩温度が高すぎたために冷却速度が
遅くなり、ベイナイト組織が生成せず、伸線加工性が低
下し、伸線途中で断線が生じた。
り、本発明の熱処理条件を全て満たしているので、伸線
後１．０ｍｍφにおいてもデラミネーションが発生せず
伸線可能である。Ｎｏ．５〜Ｎｏ．１０は比較例であ
る。Ｎｏ．５は溶融塩温度が高すぎたために冷却速度が
遅くなり、ベイナイト組織が生成せず、伸線加工性が低
下し、伸線途中で断線が生じた。
【００２９】Ｎｏ．６は恒温変態温度が高すぎたために
パーライトが生成し、伸線加工性が低下し、伸線途中で
断線が生じた。Ｎｏ．７は冷却開始温度が低かったため
にベイナイト組織が生成せず、伸線加工性が低下し、伸
線途中で断線が生じた。Ｎｏ．８は線径が太すぎたため
に、冷却速度が遅くなり、ベイナイト組織が生成せず、
伸線加工性が低下し、伸線途中で断線が生じた。
パーライトが生成し、伸線加工性が低下し、伸線途中で
断線が生じた。Ｎｏ．７は冷却開始温度が低かったため
にベイナイト組織が生成せず、伸線加工性が低下し、伸
線途中で断線が生じた。Ｎｏ．８は線径が太すぎたため
に、冷却速度が遅くなり、ベイナイト組織が生成せず、
伸線加工性が低下し、伸線途中で断線が生じた。
【００３０】Ｎｏ．９はＣ量が高すぎたため初析セメン
タイトが発生し、伸線加工性が低下した。Ｎｏ．１０は
Ｍｎ量が高すぎたため中心偏析に伴うミクロマルテンサ
イトが発生し、伸線加工性が低下した。
タイトが発生し、伸線加工性が低下した。Ｎｏ．１０は
Ｍｎ量が高すぎたため中心偏析に伴うミクロマルテンサ
イトが発生し、伸線加工性が低下した。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】
【表３】
【００３４】
【表４】
【００３５】
【発明の効果】以上述べた如く本発明によれば、線材ま
たは鋼線に、従来法にくらべてより安定的にベイナイト
組織を生成させることが可能であるので、伸線加工性に
優れたベイナイト線材または鋼線を有利に提供するする
ことができる。
たは鋼線に、従来法にくらべてより安定的にベイナイト
組織を生成させることが可能であるので、伸線加工性に
優れたベイナイト線材または鋼線を有利に提供するする
ことができる。
【図１】本発明の熱処理パターンを示す図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ： ０．８０〜０．９０％、 Ｓｉ ： ０．１５〜１．５０％、 Ｍｎ ： ０．１０〜１．００％ を含有し、合金成分としてさらに Ｐ ： ０．０２％以下、 Ｓ ： ０．０１％以下、 Ａｌ ： ０．００３％以下 に制限され、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる
組成の鋼片を線材に圧延後、１１００〜７５５℃の温度
範囲から、カリウム硝酸塩系またはナトリウム硝酸塩系
塩を単独または複合して、３５０℃以上５００℃を超え
ない温度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔに加熱溶融
してなり、かつガス体による攪拌下にある溶融塩に浸漬
し、この温度範囲に下記式（２）で定める時間Ｙ秒以上
保定することを特徴とする伸線加工用ベイナイト線材の
製造方法。 Ｔ≦９５０−１００×Ｄ ・・・・（１） 但し、Ｄ：線材径（ｍｍφ） Ｙ＝ｅｘｐ（１９．８３−０．０３２９×Ｔ）・・・・（２） 但し、Ｔ：保定温度（℃） - 【請求項２】 出発鋼片が合金成分として、さらにＣ
ｒ：０．１０〜１．００％を含有する請求項１記載の伸
線加工用ベイナイト線材の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で Ｃ ： ０．８０〜０．９０％、 Ｓｉ ： ０．１５〜１．５０％、 Ｍｎ ： ０．１０〜１．００％ を含有し、合金成分としてさらに Ｐ ： ０．０２％以下、 Ｓ ： ０．０１％以下、 Ａｌ ： ０．００３％以下 に制限され、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる
組成の鋼線を１１００〜７５５℃の温度範囲に加熱した
後、カリウム硝酸塩系またはナトリウム硝酸塩系塩を単
独または複合して、３５０℃以上５００℃を超えない温
度範囲で下記式（１）で定める温度Ｔに加熱溶融してな
り、かつガス体による攪拌下にある溶融塩に浸漬し、こ
の温度範囲に下記式（２）で定める時間Ｙ秒以上保定す
ることを特徴とする伸線加工用ベイナイト鋼線の製造方
法。 Ｔ≦９５０−１００×Ｄ ・・・・（１） 但し、Ｄ：鋼線径（ｍｍφ） Ｙ＝ｅｘｐ（１９．８３−０．０３２９×Ｔ）・・・・（２） 但し、Ｔ：保定温度（℃） - 【請求項４】 出発鋼線が合金成分として、さらにＣ
ｒ：０．１０〜１．００％を含有する請求項３記載の伸
線加工用ベイナイト鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6401394A JPH07268464A (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | 伸線加工用ベイナイト線材または鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6401394A JPH07268464A (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | 伸線加工用ベイナイト線材または鋼線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07268464A true JPH07268464A (ja) | 1995-10-17 |
Family
ID=13245873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6401394A Pending JPH07268464A (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | 伸線加工用ベイナイト線材または鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07268464A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018059193A (ja) * | 2016-10-03 | 2018-04-12 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度低合金鋼材の製造方法 |
| CN111172469A (zh) * | 2020-01-08 | 2020-05-19 | 柳州钢铁股份有限公司 | 一种低酸溶铝含量的swrh82b盘条 |
| CN111206177A (zh) * | 2020-01-08 | 2020-05-29 | 柳州钢铁股份有限公司 | 一种低酸溶铝含量的swrh82b钢生产方法 |
| WO2022143363A1 (zh) * | 2020-12-31 | 2022-07-07 | 苏州骐骥焊接材料有限公司 | 一种含Zr焊丝钢热轧盘条及其生产工艺 |
-
1994
- 1994-03-31 JP JP6401394A patent/JPH07268464A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018059193A (ja) * | 2016-10-03 | 2018-04-12 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度低合金鋼材の製造方法 |
| CN111172469A (zh) * | 2020-01-08 | 2020-05-19 | 柳州钢铁股份有限公司 | 一种低酸溶铝含量的swrh82b盘条 |
| CN111206177A (zh) * | 2020-01-08 | 2020-05-29 | 柳州钢铁股份有限公司 | 一种低酸溶铝含量的swrh82b钢生产方法 |
| CN111206177B (zh) * | 2020-01-08 | 2021-11-12 | 柳州钢铁股份有限公司 | 一种低酸溶铝含量的swrh82b钢生产方法 |
| CN111172469B (zh) * | 2020-01-08 | 2021-11-12 | 柳州钢铁股份有限公司 | 一种低酸溶铝含量的swrh82b盘条 |
| WO2022143363A1 (zh) * | 2020-12-31 | 2022-07-07 | 苏州骐骥焊接材料有限公司 | 一种含Zr焊丝钢热轧盘条及其生产工艺 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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