JPH07278748A - 衝合部品質の優れた高張力高靭性鍛接鋼管 - Google Patents
衝合部品質の優れた高張力高靭性鍛接鋼管Info
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- JPH07278748A JPH07278748A JP6705794A JP6705794A JPH07278748A JP H07278748 A JPH07278748 A JP H07278748A JP 6705794 A JP6705794 A JP 6705794A JP 6705794 A JP6705794 A JP 6705794A JP H07278748 A JPH07278748 A JP H07278748A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、衝合部の品質の優れた高張力高靭
性鍛接鋼管を提供する。 【構成】 所定の幅の鋼帯を加熱し熱間成形を行った
後、鍛接する鍛接管において、鋼帯をＣ：０．００５〜
０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．３０％、Ｍｎ：０．
１〜１．５％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０２５
％以下、Ａｌ：０．００５〜０．０８％の他、Ｔｉ：
０．０１〜０．１％、Ｎｂ：０．００５〜０．１％及び
Ｖ：０．００５〜０．１％の内、一種以上を添加するこ
とを基本とし、残部Ｆｅ及び不可避の元素分からなる成
分であることを特徴とする衝合部品質の優れた高張力鋼
靭性鍛接鋼管
性鍛接鋼管を提供する。 【構成】 所定の幅の鋼帯を加熱し熱間成形を行った
後、鍛接する鍛接管において、鋼帯をＣ：０．００５〜
０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．３０％、Ｍｎ：０．
１〜１．５％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０２５
％以下、Ａｌ：０．００５〜０．０８％の他、Ｔｉ：
０．０１〜０．１％、Ｎｂ：０．００５〜０．１％及び
Ｖ：０．００５〜０．１％の内、一種以上を添加するこ
とを基本とし、残部Ｆｅ及び不可避の元素分からなる成
分であることを特徴とする衝合部品質の優れた高張力鋼
靭性鍛接鋼管
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、衝合部品質の優れた高
張力高靭性鍛接鋼管に関する。
張力高靭性鍛接鋼管に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、鍛接管は図１に示すように、所
定の幅の鋼帯を連続的に加熱炉に挿入し、約１２００〜
１３５０℃に加熱後、成形スタンドで成形し、鍛接直前
で酸素ブローをし鍛接する。その後ストレッチレデュー
サーで絞り、所定の外径肉厚にする。この方法は、鋼管
を製造する方法としては最も高能率、高生産性の方法で
あり一般的に広く使用されているが、高温に加熱するた
め多くのエネルギーを必要とするため、特開昭５８−１
２２１８８号公報に記載されているように、低温加熱
後、エッジ端部のみ高周波加熱した後、鍛接直前で酸素
ブローをし鍛接する方法がある。又、衝合部品質を向上
させるために、特開昭６０−１５０８２号公報に記載さ
れているように、比較的低温で高周波抵抗溶接を実施
し、その後ビード除去切削を実施、再び約９００〜１１
００℃に加熱後ストレッチレデューサーで絞る方法があ
る。
定の幅の鋼帯を連続的に加熱炉に挿入し、約１２００〜
１３５０℃に加熱後、成形スタンドで成形し、鍛接直前
で酸素ブローをし鍛接する。その後ストレッチレデュー
サーで絞り、所定の外径肉厚にする。この方法は、鋼管
を製造する方法としては最も高能率、高生産性の方法で
あり一般的に広く使用されているが、高温に加熱するた
め多くのエネルギーを必要とするため、特開昭５８−１
２２１８８号公報に記載されているように、低温加熱
後、エッジ端部のみ高周波加熱した後、鍛接直前で酸素
ブローをし鍛接する方法がある。又、衝合部品質を向上
させるために、特開昭６０−１５０８２号公報に記載さ
れているように、比較的低温で高周波抵抗溶接を実施
し、その後ビード除去切削を実施、再び約９００〜１１
００℃に加熱後ストレッチレデューサーで絞る方法があ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一般に、鍛接鋼管の製
造方法において、鍛接直前に酸素ブローを実施するが、
酸素ブローは、エッジに付着したスケールを除去すると
ともに、酸化熱によりエッジを加熱するという２つの目
的がある。このため、この方法で製造できる成分はかな
り限定される。すなわち、高張力高靭性鋼管のように
Ｃ，Ｍｎ他の添加元素が多いと融点が下がり、融け易く
なり、エッジに付着したスケールは除去しやすくなり前
者の目的は達成できるが、融点が下がるために酸化熱で
はエッジ部を鍛接可能な温度まで上げることができず、
鍛接ができないという問題点がある。
造方法において、鍛接直前に酸素ブローを実施するが、
酸素ブローは、エッジに付着したスケールを除去すると
ともに、酸化熱によりエッジを加熱するという２つの目
的がある。このため、この方法で製造できる成分はかな
り限定される。すなわち、高張力高靭性鋼管のように
Ｃ，Ｍｎ他の添加元素が多いと融点が下がり、融け易く
なり、エッジに付着したスケールは除去しやすくなり前
者の目的は達成できるが、融点が下がるために酸化熱で
はエッジ部を鍛接可能な温度まで上げることができず、
鍛接ができないという問題点がある。
【０００４】この問題点を解決するために、鍛接時に高
周波誘導加熱を付加する方法及び比較的低温で高周波抵
抗溶接を実施するという方法も提案されているが、これ
らの方法では高周波抵抗溶接であるために加熱幅が広
く、鍛接時に盛り上がり、すなわちビードが発生し、そ
の後そのビード除去切削を実施することが必要になると
ともに、鍛接部とその他の部分とに温度差があるために
その後のストレッチレデューサーで絞る場合に偏肉が発
生してしまう。そこで再び約９００〜１１００℃に加熱
後ストレッチレデューサーで絞らなければならない。こ
れらの新たな問題点のために、能率及び生産性を大きく
阻害する。本発明はこのような鍛接鋼管の製造方法での
問題点を解決し、衝合部品質の優れた高強度高靭性の鍛
接鋼管を提示するものである。
周波誘導加熱を付加する方法及び比較的低温で高周波抵
抗溶接を実施するという方法も提案されているが、これ
らの方法では高周波抵抗溶接であるために加熱幅が広
く、鍛接時に盛り上がり、すなわちビードが発生し、そ
の後そのビード除去切削を実施することが必要になると
ともに、鍛接部とその他の部分とに温度差があるために
その後のストレッチレデューサーで絞る場合に偏肉が発
生してしまう。そこで再び約９００〜１１００℃に加熱
後ストレッチレデューサーで絞らなければならない。こ
れらの新たな問題点のために、能率及び生産性を大きく
阻害する。本発明はこのような鍛接鋼管の製造方法での
問題点を解決し、衝合部品質の優れた高強度高靭性の鍛
接鋼管を提示するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、所定の
幅の鋼帯を加熱し熱間成形を行った後、鍛接する鍛接管
の製造方法において、鋼帯をＣ：０．００５〜０．２５
％、Ｓｉ：０．０５〜０．３０％、Ｍｎ：０．１〜１．
５％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０２５％以下、
Ａｌ：０．００５〜０．０８％の他、Ｔｉ：０．０１〜
０．１％、Ｎｂ：０．００５〜０．１％及びＶ：０．０
０５〜０．１％の内、一種以上を添加することを基本と
し、残部Ｆｅ及び不可避の元素分からなる成分であるこ
とを特徴とする衝合部品質の優れた高張力高靭性鍛接鋼
管である。
幅の鋼帯を加熱し熱間成形を行った後、鍛接する鍛接管
の製造方法において、鋼帯をＣ：０．００５〜０．２５
％、Ｓｉ：０．０５〜０．３０％、Ｍｎ：０．１〜１．
５％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０２５％以下、
Ａｌ：０．００５〜０．０８％の他、Ｔｉ：０．０１〜
０．１％、Ｎｂ：０．００５〜０．１％及びＶ：０．０
０５〜０．１％の内、一種以上を添加することを基本と
し、残部Ｆｅ及び不可避の元素分からなる成分であるこ
とを特徴とする衝合部品質の優れた高張力高靭性鍛接鋼
管である。
【０００６】以下に本発明を詳細に説明する。図１に本
発明の製造工程を示す。従来の工程は図１に示すように
所定の幅の鋼帯を連続的に加熱炉に挿入し、約１２００
〜１３５０℃に加熱後、成形スタンドで成形し、鍛接直
前で酸素ブローをし鍛接する。その後ストレッチレデュ
ーサーで絞り、所定の外径肉厚にする。この方法では、
先に述べたように、製造できる成分はかなり限定され
る。すなわち、添加元素が多いと融点が下がり、融け易
くなり、エッジに付着したスケールは除去しやすくなり
前者の目的は達成できるが、融点が下がるために酸化熱
ではエッジ部を鍛接可能な温度まで上げることができ
ず、鍛接ができないという問題点がある。
発明の製造工程を示す。従来の工程は図１に示すように
所定の幅の鋼帯を連続的に加熱炉に挿入し、約１２００
〜１３５０℃に加熱後、成形スタンドで成形し、鍛接直
前で酸素ブローをし鍛接する。その後ストレッチレデュ
ーサーで絞り、所定の外径肉厚にする。この方法では、
先に述べたように、製造できる成分はかなり限定され
る。すなわち、添加元素が多いと融点が下がり、融け易
くなり、エッジに付着したスケールは除去しやすくなり
前者の目的は達成できるが、融点が下がるために酸化熱
ではエッジ部を鍛接可能な温度まで上げることができ
ず、鍛接ができないという問題点がある。
【０００７】本発明の方法は、所定の幅の鋼帯を連続的
に加熱炉に挿入し、約１２００〜１３５０℃に加熱後、
成形スタンドで成形し、鍛接直前で酸素ブローをし鍛接
する。その後ストレッチレデューサーで絞り、所定の外
径肉厚にすることは従来の方法と同じである。しかし、
成分は本発明範囲でなければならない。以下に本発明に
使用する鋼板の成分について限定理由を説明する。
に加熱炉に挿入し、約１２００〜１３５０℃に加熱後、
成形スタンドで成形し、鍛接直前で酸素ブローをし鍛接
する。その後ストレッチレデューサーで絞り、所定の外
径肉厚にすることは従来の方法と同じである。しかし、
成分は本発明範囲でなければならない。以下に本発明に
使用する鋼板の成分について限定理由を説明する。
【０００８】Ｃ量は少なければ延性が良好であり、加工
性に優れているが、所要の強度が得られないことから下
限を０．００５％とした。又、０．２５％を超えると造
管時の成形性、冷間加工性及び靭性が低下する傾向にあ
り、上限を０．２５％とした。Ｓｉは強度を確保するた
めの有効な元素であるが、キルド鋼の場合、０．０５％
未満に抑えることは製鋼技術上難しく、又、０．３％を
超えると延靭性の悪化が無視しがたくなるため、０．３
％を上限とした。Ｍｎについては０．１％未満では強度
不足となり、又、１．５％を超えると加工性が低下する
ことから、下限を０．１％、上限を１．５％とした。
性に優れているが、所要の強度が得られないことから下
限を０．００５％とした。又、０．２５％を超えると造
管時の成形性、冷間加工性及び靭性が低下する傾向にあ
り、上限を０．２５％とした。Ｓｉは強度を確保するた
めの有効な元素であるが、キルド鋼の場合、０．０５％
未満に抑えることは製鋼技術上難しく、又、０．３％を
超えると延靭性の悪化が無視しがたくなるため、０．３
％を上限とした。Ｍｎについては０．１％未満では強度
不足となり、又、１．５％を超えると加工性が低下する
ことから、下限を０．１％、上限を１．５％とした。
【０００９】Ｐは製鋼時不可避的に混入する元素である
が、０．０２５％を超えると特に超高張力鋼管の鍛接時
に鍛接部割れを発生しやすいため、上限を０．０２５％
とした。ＳもＰと同様に製鋼時不可避的に混入する元素
であり、０．０２５％を超えると鍛接時に鍛接部割れを
発生しやすいため、上限を０．０２５％とした。Ａｌは
キルド鋼の場合、０．００５％未満に抑えることは製鋼
技術上難しく、又、０．０８％を超えると鋳片の割れ、
酸化物系巨大介在物形成による内質欠陥等を引き起こし
やすいため０．０８％を上限とした。
が、０．０２５％を超えると特に超高張力鋼管の鍛接時
に鍛接部割れを発生しやすいため、上限を０．０２５％
とした。ＳもＰと同様に製鋼時不可避的に混入する元素
であり、０．０２５％を超えると鍛接時に鍛接部割れを
発生しやすいため、上限を０．０２５％とした。Ａｌは
キルド鋼の場合、０．００５％未満に抑えることは製鋼
技術上難しく、又、０．０８％を超えると鋳片の割れ、
酸化物系巨大介在物形成による内質欠陥等を引き起こし
やすいため０．０８％を上限とした。
【００１０】Ｔｉは強度を制御するための重要な元素で
あるが、０．０１％未満では強度不足となり、０．１％
を超えて添加しても効果の向上のないことから、下限を
０．０１％、上限を０．１％とした。ＮｂはＴｉと同じ
く強度を制御するための重要な元素であるが、０．００
５％未満では強度不足となり、０．１％を超えて添加し
ても効果の向上のないことから、下限を０．００５％、
上限を０．１％とした。ＶはＴｉ，Ｎｂと同じく強度を
制御するための重要な元素であるが、０．００５％未満
では強度不足となり、０．１％を超えて添加しても効果
の向上のないことから、下限を０．００５％、上限を
０．１％とした。尚、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖはいずれか一種以
上を添加すれば良い。
あるが、０．０１％未満では強度不足となり、０．１％
を超えて添加しても効果の向上のないことから、下限を
０．０１％、上限を０．１％とした。ＮｂはＴｉと同じ
く強度を制御するための重要な元素であるが、０．００
５％未満では強度不足となり、０．１％を超えて添加し
ても効果の向上のないことから、下限を０．００５％、
上限を０．１％とした。ＶはＴｉ，Ｎｂと同じく強度を
制御するための重要な元素であるが、０．００５％未満
では強度不足となり、０．１％を超えて添加しても効果
の向上のないことから、下限を０．００５％、上限を
０．１％とした。尚、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖはいずれか一種以
上を添加すれば良い。
【００１１】次に、この成分系の特徴を説明する。この
成分系の特徴は、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖを添加することであ
る。通常、強度を確保しようとすれば、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ
等の添加量を増すことが必要であるが、これらの元素は
融点を低下させ、大幅に鍛接性を低下させる。本発明は
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖを添加することで、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ等を
あまり増すことなしに強度を確保し、且つ、良好な鍛接
性を得ようとするものである。鍛接管の場合、所定の幅
の鋼帯を連続的に加熱炉に挿入し、約１２００〜１３５
０℃に加熱後、成形スタンドで成形し、鍛接直前で酸素
ブローをし鍛接する。この加熱により、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ
は十分に固溶する。
成分系の特徴は、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖを添加することであ
る。通常、強度を確保しようとすれば、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ
等の添加量を増すことが必要であるが、これらの元素は
融点を低下させ、大幅に鍛接性を低下させる。本発明は
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖを添加することで、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ等を
あまり増すことなしに強度を確保し、且つ、良好な鍛接
性を得ようとするものである。鍛接管の場合、所定の幅
の鋼帯を連続的に加熱炉に挿入し、約１２００〜１３５
０℃に加熱後、成形スタンドで成形し、鍛接直前で酸素
ブローをし鍛接する。この加熱により、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ
は十分に固溶する。
【００１２】その後ストレッチレデューサーで絞り、所
定の外径肉厚にするが、９００℃までに終了するため
に、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖが微細に析出しながら圧延されるこ
とになり、オーステナイト結晶粒は非常に細かくなる。
その後、クリーンベッドで４００℃程度まで冷却され水
冷されるが、それまでにＴｉ，Ｎｂ，Ｖは十分に微細に
析出する。Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖは十分に微細に析出すること
により、強度を確保することが可能であり、且つ、オー
ステナイト結晶粒は非常に細かくなることで高靭性が得
られる。
定の外径肉厚にするが、９００℃までに終了するため
に、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖが微細に析出しながら圧延されるこ
とになり、オーステナイト結晶粒は非常に細かくなる。
その後、クリーンベッドで４００℃程度まで冷却され水
冷されるが、それまでにＴｉ，Ｎｂ，Ｖは十分に微細に
析出する。Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖは十分に微細に析出すること
により、強度を確保することが可能であり、且つ、オー
ステナイト結晶粒は非常に細かくなることで高靭性が得
られる。
【００１３】
【実施例】サイズφ４２．７×ｔ４．０で従来法と本発
明の方法による場合とを、表１に比較した。従来法は、
Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎが高いため、衝合部品質は安定せず、高
張力高靭性鋼管は製造できなかった。本発明法は成分を
所定の成分にすることで、衝合部品質の優れた高張力高
靭性鍛接鋼管の製造が可能となった。
明の方法による場合とを、表１に比較した。従来法は、
Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎが高いため、衝合部品質は安定せず、高
張力高靭性鋼管は製造できなかった。本発明法は成分を
所定の成分にすることで、衝合部品質の優れた高張力高
靭性鍛接鋼管の製造が可能となった。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【発明の効果】従来の製造方法で高張力高靭性鍛接鋼管
を製造しようとすれば、衝合部品質が不安定で、製造で
きる成分はかなり限定される。すなわち、高張力高靭性
鋼管のように添加元素が多いと融点が下がり、融け易く
なり、エッジに付着したスケールは除去しやすくなり前
者の目的は達成できるが、融点が下がるために酸化熱で
はエッジ部を鍛接可能な温度まで上げることができず、
鍛接ができないという問題点があった。本発明の方法を
適用することによって、安定した衝合部品質で高張力高
靭性鍛接鋼管の製造が可能となった。
を製造しようとすれば、衝合部品質が不安定で、製造で
きる成分はかなり限定される。すなわち、高張力高靭性
鋼管のように添加元素が多いと融点が下がり、融け易く
なり、エッジに付着したスケールは除去しやすくなり前
者の目的は達成できるが、融点が下がるために酸化熱で
はエッジ部を鍛接可能な温度まで上げることができず、
鍛接ができないという問題点があった。本発明の方法を
適用することによって、安定した衝合部品質で高張力高
靭性鍛接鋼管の製造が可能となった。
【図１】鍛接鋼管の製造の工程図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 所定の幅の鋼帯を加熱し熱間成形を行っ
た後、鍛接する鍛接管において、鋼帯を重量比で Ｃ ：０．００５〜０．２５％、 Ｓｉ：０．０５〜０．３０％、 Ｍｎ：０．１〜１．５％、 Ｐ ：０．０２５％以下、 Ｓ ：０．０２５％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．０８％ の他、 Ｔｉ：０．０１〜０．１％、Ｎｂ：０．００５〜０．１
％及びＶ：０．００５〜０．１％の内、一種以上を添加
することを基本とし、残部Ｆｅ及び不可避の元素分から
なる成分であることを特徴とする衝合部品質の優れた高
張力高靭性鍛接鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6705794A JPH07278748A (ja) | 1994-04-05 | 1994-04-05 | 衝合部品質の優れた高張力高靭性鍛接鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6705794A JPH07278748A (ja) | 1994-04-05 | 1994-04-05 | 衝合部品質の優れた高張力高靭性鍛接鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07278748A true JPH07278748A (ja) | 1995-10-24 |
Family
ID=13333840
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6705794A Withdrawn JPH07278748A (ja) | 1994-04-05 | 1994-04-05 | 衝合部品質の優れた高張力高靭性鍛接鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07278748A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014210953A (ja) * | 2013-04-18 | 2014-11-13 | 新日鐵住金株式会社 | スケール剥離性に優れた鍛接鋼管用鋼材 |
-
1994
- 1994-04-05 JP JP6705794A patent/JPH07278748A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014210953A (ja) * | 2013-04-18 | 2014-11-13 | 新日鐵住金株式会社 | スケール剥離性に優れた鍛接鋼管用鋼材 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010605 |