JPH0727975A - 防振機能を備えたリアコンバージョンレンズ - Google Patents
防振機能を備えたリアコンバージョンレンズInfo
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- JPH0727975A JPH0727975A JP5195163A JP19516393A JPH0727975A JP H0727975 A JPH0727975 A JP H0727975A JP 5195163 A JP5195163 A JP 5195163A JP 19516393 A JP19516393 A JP 19516393A JP H0727975 A JPH0727975 A JP H0727975A
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- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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- G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
- G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 焦点距離の拡大倍率が１．２乃至１．８倍程
度と比較的低倍率であって、Ｆナンバーが１．８乃至
２．８程度の対物レンズに装着した場合にも優れた結像
性能を維持し、且つ防振機能を備えた小型のリアコンバ
ージョンレンズを提供する。 【構成】 対物レンズＭＬ１の像側に装着されて該対物
レンズとの合成焦点距離を拡大するための負の屈折力を
有するリアコンバージョンレンズであって、対物レンズ
側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、
負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とを備え、全体を
光軸とほぼ直交する方向に移動させて防振するための変
位手段を備えているものである。
度と比較的低倍率であって、Ｆナンバーが１．８乃至
２．８程度の対物レンズに装着した場合にも優れた結像
性能を維持し、且つ防振機能を備えた小型のリアコンバ
ージョンレンズを提供する。 【構成】 対物レンズＭＬ１の像側に装着されて該対物
レンズとの合成焦点距離を拡大するための負の屈折力を
有するリアコンバージョンレンズであって、対物レンズ
側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、
負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とを備え、全体を
光軸とほぼ直交する方向に移動させて防振するための変
位手段を備えているものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は対物レンズの像側に装着
されて焦点距離を拡大するためのリアコンバージョンレ
ンズ（テレコンバータ）に関し、特に防振機能およびフ
ォーカシング機能を備えた小型のリアコンバージョンレ
ンズに関する。
されて焦点距離を拡大するためのリアコンバージョンレ
ンズ（テレコンバータ）に関し、特に防振機能およびフ
ォーカシング機能を備えた小型のリアコンバージョンレ
ンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】写真レンズ等の単体の対物レンズでは、
焦点距離がたとえば２倍になると形状も焦点距離に応じ
て大型化するとともに、コスト的にも高くなる。このた
め、焦点距離が比較的大きく異なる複数の対物レンズを
携帯するのが困難であることがある。一方、リアコンバ
ージョンレンズは、対物レンズの像側に装着される比較
的小さく且つ廉価な付加光学系であって、対物レンズの
焦点距離を１．６倍等に容易に拡大することができるた
め、特に携帯性およびコスト面等において有利である。
焦点距離がたとえば２倍になると形状も焦点距離に応じ
て大型化するとともに、コスト的にも高くなる。このた
め、焦点距離が比較的大きく異なる複数の対物レンズを
携帯するのが困難であることがある。一方、リアコンバ
ージョンレンズは、対物レンズの像側に装着される比較
的小さく且つ廉価な付加光学系であって、対物レンズの
焦点距離を１．６倍等に容易に拡大することができるた
め、特に携帯性およびコスト面等において有利である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、一般に
リアコンバージョンレンズは、対物レンズの焦点距離ば
かりでなく対物レンズの収差をも同時に拡大してしまう
ため、収差補正が非常に困難であるという不都合があ
る。さらに、焦点距離を拡大することにより、手振れに
よる画像の劣化を招き易いという不都合がある。従来の
リアコンバージョンレンズでは、上述の収差補正および
防振（手振れによる結像状態の変動を補正すること）が
十分になされていないという不都合があった。本発明
は、前述の課題に鑑みてなされたものであり、焦点距離
の拡大倍率が１．２乃至１．８倍程度と比較的低倍率で
あって、Ｆナンバーが１．８乃至２．８程度の対物レン
ズに装着した場合にも優れた結像性能を維持し、且つ防
振機能を備えた小型のリアコンバージョンレンズを提供
することを目的とする。さらに、本発明は、フォーカシ
ング機能も備えた小型のリアコンバージョンレンズを提
供することを目的とする。
リアコンバージョンレンズは、対物レンズの焦点距離ば
かりでなく対物レンズの収差をも同時に拡大してしまう
ため、収差補正が非常に困難であるという不都合があ
る。さらに、焦点距離を拡大することにより、手振れに
よる画像の劣化を招き易いという不都合がある。従来の
リアコンバージョンレンズでは、上述の収差補正および
防振（手振れによる結像状態の変動を補正すること）が
十分になされていないという不都合があった。本発明
は、前述の課題に鑑みてなされたものであり、焦点距離
の拡大倍率が１．２乃至１．８倍程度と比較的低倍率で
あって、Ｆナンバーが１．８乃至２．８程度の対物レン
ズに装着した場合にも優れた結像性能を維持し、且つ防
振機能を備えた小型のリアコンバージョンレンズを提供
することを目的とする。さらに、本発明は、フォーカシ
ング機能も備えた小型のリアコンバージョンレンズを提
供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、対物レンズの像側に装着されて
該対物レンズとの合成焦点距離を拡大するための負の屈
折力を有するリアコンバージョンレンズであって、前記
対物レンズ側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ
群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とを備
え、リアコンバージョンレンズ全体を光軸とほぼ直交す
る方向に移動させて防振するための変位手段を備え、リ
アコンバージョンレンズ全体の焦点距離をｆＲとし、防
振時のリアコンバージョンレンズ全体の光軸とほぼ直交
する方向の最大変位量をΔＳとし、リアコンバージョン
レンズ全体の倍率をＢとしたとき、 ｜ΔＳ／ｆＲ｜ ＜ ０．１ １．１ ＜ Ｂ ＜ １．８ の条件を満足することを特徴とする防振機能を備えたリ
アコンバージョンレンズを提供する。
に、本発明においては、対物レンズの像側に装着されて
該対物レンズとの合成焦点距離を拡大するための負の屈
折力を有するリアコンバージョンレンズであって、前記
対物レンズ側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ
群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とを備
え、リアコンバージョンレンズ全体を光軸とほぼ直交す
る方向に移動させて防振するための変位手段を備え、リ
アコンバージョンレンズ全体の焦点距離をｆＲとし、防
振時のリアコンバージョンレンズ全体の光軸とほぼ直交
する方向の最大変位量をΔＳとし、リアコンバージョン
レンズ全体の倍率をＢとしたとき、 ｜ΔＳ／ｆＲ｜ ＜ ０．１ １．１ ＜ Ｂ ＜ １．８ の条件を満足することを特徴とする防振機能を備えたリ
アコンバージョンレンズを提供する。
【０００５】本発明の好ましい態様によれば、前記第１
レンズ群は最も対物レンズ側に凸レンズを有し、前記リ
アコンバージョンレンズ全体の焦点距離をｆＲとし、前
記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１としたとき、 ０．２ ＜ ｜ｆ１／ｆＲ｜ ＜ ５ の条件を満足する。また、前記リアコンバージョンレン
ズの全体または一部を光軸上に沿って移動させて合焦さ
せるための合焦手段を備え、前記リアコンバージョンレ
ンズ全体の焦点距離をｆＲとし、無限遠状態と最至近状
態との間のバックフォーカスの変位量の大きさをΔＢｆ
としたとき、 ΔＢｆ／｜ｆＲ｜ ＜ ０．１ の条件を満足するのが好ましい。
レンズ群は最も対物レンズ側に凸レンズを有し、前記リ
アコンバージョンレンズ全体の焦点距離をｆＲとし、前
記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１としたとき、 ０．２ ＜ ｜ｆ１／ｆＲ｜ ＜ ５ の条件を満足する。また、前記リアコンバージョンレン
ズの全体または一部を光軸上に沿って移動させて合焦さ
せるための合焦手段を備え、前記リアコンバージョンレ
ンズ全体の焦点距離をｆＲとし、無限遠状態と最至近状
態との間のバックフォーカスの変位量の大きさをΔＢｆ
としたとき、 ΔＢｆ／｜ｆＲ｜ ＜ ０．１ の条件を満足するのが好ましい。
【０００６】
【作用】本発明では、防振の手法としてレンズを光軸と
直交する方向に変位させる方式を採用している。一般
に、リアコンバージョンレンズは、それ自体で収差が良
好に補正されている。このため、リアコンバージョンレ
ンズ全体を光軸とほぼ直交する方向に変位させることに
より像全体を所望量だけ変位させ、たとえば手振れ等に
起因する結像状態の変動を補正することができる。この
場合、リアコンバージョンレンズ全体の大きさに応じて
リアコンバージョンレンズ全体を変位させる機構が大型
化し且つ複雑化して実用に向かなくなってしまう。した
がって、リアコンバージョンレンズ全体を小型化するこ
とが重要である。
直交する方向に変位させる方式を採用している。一般
に、リアコンバージョンレンズは、それ自体で収差が良
好に補正されている。このため、リアコンバージョンレ
ンズ全体を光軸とほぼ直交する方向に変位させることに
より像全体を所望量だけ変位させ、たとえば手振れ等に
起因する結像状態の変動を補正することができる。この
場合、リアコンバージョンレンズ全体の大きさに応じて
リアコンバージョンレンズ全体を変位させる機構が大型
化し且つ複雑化して実用に向かなくなってしまう。した
がって、リアコンバージョンレンズ全体を小型化するこ
とが重要である。
【０００７】小型化のためには、まず、リアコンバージ
ョンレンズの構成が重要であって、凸レンズ群を物体側
（対物レンズ側）に配置して各光線を収斂させ、前記凸
レンズ群より像側のレンズ径を小さくさせるのが有効で
ある。さらに、前記凸レンズ群中において最も物体側に
凸レンズを配置することが有効である。また、リアコン
バージョンレンズ全体は負の屈折力を有するため対物レ
ンズに装着したときに球面収差が正側に残存し易いが、
上述のように凸レンズ群を物体側に配置する構成によ
り、球面収差を負側にコントロールし易くなる。その結
果、球面収差を最適なバランスに補正することが可能に
なる。
ョンレンズの構成が重要であって、凸レンズ群を物体側
（対物レンズ側）に配置して各光線を収斂させ、前記凸
レンズ群より像側のレンズ径を小さくさせるのが有効で
ある。さらに、前記凸レンズ群中において最も物体側に
凸レンズを配置することが有効である。また、リアコン
バージョンレンズ全体は負の屈折力を有するため対物レ
ンズに装着したときに球面収差が正側に残存し易いが、
上述のように凸レンズ群を物体側に配置する構成によ
り、球面収差を負側にコントロールし易くなる。その結
果、球面収差を最適なバランスに補正することが可能に
なる。
【０００８】本発明では以上の観点から、次の条件式
（１）および（２）を満足する。 ｜ΔＳ／ｆＲ｜ ＜ ０．１ （１） １．１ ＜ Ｂ ＜ １．８ （２） ここで、 ｆＲ：リアコンバージョンレンズ全体の焦点距離 ΔＳ：リアコンバージョンレンズ全体の光軸直交方向の
最大変位量 Ｂ ：リアコンバージョンレンズ全体の倍率
（１）および（２）を満足する。 ｜ΔＳ／ｆＲ｜ ＜ ０．１ （１） １．１ ＜ Ｂ ＜ １．８ （２） ここで、 ｆＲ：リアコンバージョンレンズ全体の焦点距離 ΔＳ：リアコンバージョンレンズ全体の光軸直交方向の
最大変位量 Ｂ ：リアコンバージョンレンズ全体の倍率
【０００９】条件式（１）の上限値を上回ると、第２レ
ンズ群Ｇ２の最大変位量が大きくなり過ぎ、その結果防
振時の収差変動量が大きくなって不都合である。特に、
像面上の周辺領域におけるメリディオナル方向の最良像
面とサジタル方向の最良像面との光軸方向の差が拡がり
不都合である。さらに、像面上の周辺領域における非点
収差が甚大となって好ましくない。
ンズ群Ｇ２の最大変位量が大きくなり過ぎ、その結果防
振時の収差変動量が大きくなって不都合である。特に、
像面上の周辺領域におけるメリディオナル方向の最良像
面とサジタル方向の最良像面との光軸方向の差が拡がり
不都合である。さらに、像面上の周辺領域における非点
収差が甚大となって好ましくない。
【００１０】条件式（２）の上限値を上回ると、リアコ
ンバージョンレンズ全体の倍率が大きくなり過ぎて複雑
な光学系となってしまう。その結果、レンズ枚数が増加
し、全体重量が大きくなり過ぎ、防振のための機構が大
型化してしまい不都合である。逆に、条件式（２）の下
限値を下回ると、リアコンバージョンレンズ全体の倍率
が小さくなり過ぎて実用に向かなくなってしまうばかり
でなく、リアコンバージョンレンズの変位量（光軸に対
して直交する方向）に対する像の変位量が小さすぎて、
防振機能の観点から不都合である。
ンバージョンレンズ全体の倍率が大きくなり過ぎて複雑
な光学系となってしまう。その結果、レンズ枚数が増加
し、全体重量が大きくなり過ぎ、防振のための機構が大
型化してしまい不都合である。逆に、条件式（２）の下
限値を下回ると、リアコンバージョンレンズ全体の倍率
が小さくなり過ぎて実用に向かなくなってしまうばかり
でなく、リアコンバージョンレンズの変位量（光軸に対
して直交する方向）に対する像の変位量が小さすぎて、
防振機能の観点から不都合である。
【００１１】さらに、本発明の上記構成において、第１
レンズ群Ｇ１は最も対物レンズ側に凸レンズを有し、以
下の条件式（３）を満足することが好ましい。 ０．２ ＜ ｜ｆ１／ｆＲ｜ ＜ ５ （３） ここで、ｆ１： 第１レンズ群Ｇ１の焦点距離 ｆＲ： リアコンバージョンレンズ全体の焦点距離
レンズ群Ｇ１は最も対物レンズ側に凸レンズを有し、以
下の条件式（３）を満足することが好ましい。 ０．２ ＜ ｜ｆ１／ｆＲ｜ ＜ ５ （３） ここで、ｆ１： 第１レンズ群Ｇ１の焦点距離 ｆＲ： リアコンバージョンレンズ全体の焦点距離
【００１２】条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点
距離ｆ１とリアコンバージョンレンズ全体の焦点距離ｆ
Ｒとの適切な割合を規定している。条件式（３）の上限
値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１が大き
くなり過ぎて球面収差が正側に過大になる傾向となり、
ペッツバール和が負側に変移し易くなり、良好な結像特
性を得られない。逆に、条件式（３）の下限値を下回る
と、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１が小さくなり過ぎ
て球面収差が負側に過大になる傾向となり、ペッツバー
ル和が正側に変移し易くなり、良好な結像特性を得られ
ない。なお、条件式（３）において、上限値を４とし下
限値を０．４とすると、さらに良好な結像特性を得るこ
とができる。
距離ｆ１とリアコンバージョンレンズ全体の焦点距離ｆ
Ｒとの適切な割合を規定している。条件式（３）の上限
値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１が大き
くなり過ぎて球面収差が正側に過大になる傾向となり、
ペッツバール和が負側に変移し易くなり、良好な結像特
性を得られない。逆に、条件式（３）の下限値を下回る
と、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１が小さくなり過ぎ
て球面収差が負側に過大になる傾向となり、ペッツバー
ル和が正側に変移し易くなり、良好な結像特性を得られ
ない。なお、条件式（３）において、上限値を４とし下
限値を０．４とすると、さらに良好な結像特性を得るこ
とができる。
【００１３】また、リアコンバージョンレンズの全体ま
たは一部を光軸上に沿って移動させて合焦するための機
構を備え、以下の条件式（４）を満足するのが好まし
い。 ΔＢｆ／｜ｆＲ｜ ＜ ０．１ （４） ここで、 ΔＢｆ： 無限遠状態と最至近状態との間のバックフォ
ーカスの変位量の大きさ
たは一部を光軸上に沿って移動させて合焦するための機
構を備え、以下の条件式（４）を満足するのが好まし
い。 ΔＢｆ／｜ｆＲ｜ ＜ ０．１ （４） ここで、 ΔＢｆ： 無限遠状態と最至近状態との間のバックフォ
ーカスの変位量の大きさ
【００１４】条件式（４）は、リアコンバージョンレン
ズの合焦能力を規定している。条件式（４）の上限値を
上回ると、無限遠撮影状態において過大なバックフォー
カスを必要とする。このため、バックフォーカスの長い
対物レンズにしか装着することができず、汎用性に欠け
るため不都合である。また、リアコンバージョンレンズ
の全長が長くなって小型化を実現することができない。
なお、条件式（４）において、上限値を０．９５とし下
限値を０．０４とすると、さらに良好な結像特性を得る
ことができる。
ズの合焦能力を規定している。条件式（４）の上限値を
上回ると、無限遠撮影状態において過大なバックフォー
カスを必要とする。このため、バックフォーカスの長い
対物レンズにしか装着することができず、汎用性に欠け
るため不都合である。また、リアコンバージョンレンズ
の全長が長くなって小型化を実現することができない。
なお、条件式（４）において、上限値を０．９５とし下
限値を０．０４とすると、さらに良好な結像特性を得る
ことができる。
【００１５】前述の諸条件に加えて、以下の条件式
（５）および（６）を満足するのが好ましい。 ０．０１ ＜ ｜Ｄ１／ｆＲ｜ ＜ ０．１５ （５） ０．２ ＜ ｜ｆ２／ｆ１｜ ＜ ２ （６） ここで、 ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 Ｄ１：第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の軸
上空気間隔
（５）および（６）を満足するのが好ましい。 ０．０１ ＜ ｜Ｄ１／ｆＲ｜ ＜ ０．１５ （５） ０．２ ＜ ｜ｆ２／ｆ１｜ ＜ ２ （６） ここで、 ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 Ｄ１：第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の軸
上空気間隔
【００１６】条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ１および
第２レンズ群Ｇ２の空間的配置をリアコンバージョンレ
ンズ全体の焦点距離ｆＲの大きさとの適切な割合で規定
したものである。条件式（５）の上限値を上回ると、第
１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間における光軸
上の空気間隔Ｄ１がリアコンバージョンレンズの軸上レ
ンズ厚に比して相対的に長くなり、球面収差が補正不足
となりがちで、主光線より上側の光線束に外向性のコマ
収差が過大に発生する。また、正の非点隔差も大きくな
って、メリディオナル像面の正方向に像面湾曲が大きく
なって不都合である。逆に、条件式（５）の下限値を下
回ると、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の
軸上空気間隔Ｄ１がリアコンバージョンレンズの軸上レ
ンズ厚に比して相対的に短くなり、球面収差が補正過剰
となりがちで、主光線より上側の光線束に内向性のコマ
収差が過大に発生する。また、非点隔差も大きくなっ
て、メリディオナル像面の負方向に像面湾曲が大きくな
る。いずれの収差補正も困難であり不都合である。な
お、条件式（５）において、上限値を０．０２５とし下
限値を０．０１５とすると、さらに良好な結像特性を得
ることができる。
第２レンズ群Ｇ２の空間的配置をリアコンバージョンレ
ンズ全体の焦点距離ｆＲの大きさとの適切な割合で規定
したものである。条件式（５）の上限値を上回ると、第
１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間における光軸
上の空気間隔Ｄ１がリアコンバージョンレンズの軸上レ
ンズ厚に比して相対的に長くなり、球面収差が補正不足
となりがちで、主光線より上側の光線束に外向性のコマ
収差が過大に発生する。また、正の非点隔差も大きくな
って、メリディオナル像面の正方向に像面湾曲が大きく
なって不都合である。逆に、条件式（５）の下限値を下
回ると、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の
軸上空気間隔Ｄ１がリアコンバージョンレンズの軸上レ
ンズ厚に比して相対的に短くなり、球面収差が補正過剰
となりがちで、主光線より上側の光線束に内向性のコマ
収差が過大に発生する。また、非点隔差も大きくなっ
て、メリディオナル像面の負方向に像面湾曲が大きくな
る。いずれの収差補正も困難であり不都合である。な
お、条件式（５）において、上限値を０．０２５とし下
限値を０．０１５とすると、さらに良好な結像特性を得
ることができる。
【００１７】条件式（６）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点
距離ｆ２をリアコンバージョンレンズ全体の焦点距離ｆ
Ｒの大きさとの適切な割合で規定したものである。条件
式（６）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点
距離ｆ２の絶対値が大きくなり過ぎ、歪曲収差が負側に
過大となる傾向になり、ペッツバール和が正側に変移し
易くなり、良好な結像性能が得られなくなって不都合で
ある。逆に、条件式（６）の下限値を下回ると、第２レ
ンズ群Ｇ２の焦点距離ｆ２の絶対値が小さくなり過ぎ、
歪曲収差が正側に過大となる傾向になり、ペッツバール
和が負側に変移し易くなり、良好な結像性能が得られな
くなって不都合である。なお、条件式（６）において、
上限値を０．８とし下限値を０．２とすると、さらに良
好な結像特性を得ることができる。
距離ｆ２をリアコンバージョンレンズ全体の焦点距離ｆ
Ｒの大きさとの適切な割合で規定したものである。条件
式（６）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点
距離ｆ２の絶対値が大きくなり過ぎ、歪曲収差が負側に
過大となる傾向になり、ペッツバール和が正側に変移し
易くなり、良好な結像性能が得られなくなって不都合で
ある。逆に、条件式（６）の下限値を下回ると、第２レ
ンズ群Ｇ２の焦点距離ｆ２の絶対値が小さくなり過ぎ、
歪曲収差が正側に過大となる傾向になり、ペッツバール
和が負側に変移し易くなり、良好な結像性能が得られな
くなって不都合である。なお、条件式（６）において、
上限値を０．８とし下限値を０．２とすると、さらに良
好な結像特性を得ることができる。
【００１８】一般に、収差が良好に補正されている対物
レンズでは、ペッツバール和が０に近い正の値をとるの
が普通である。リアコンバージョンレンズは、それ自体
負の屈折力を有する凹レンズ系であってペッツバール和
は通常負の値となりがちであり、対物レンズとリアコン
バージョンレンズとを組み合わせたときに良好な結像性
能を得るためには、組み合わせた全系のペッツバール和
を０に近い適性な範囲内にすることが重要である。その
ため、リアコンバージョンレンズ内の屈折力配分に留意
することはもちろん、リアコンバージョンレンズを構成
するレンズの屈折率に留意する必要がある。
レンズでは、ペッツバール和が０に近い正の値をとるの
が普通である。リアコンバージョンレンズは、それ自体
負の屈折力を有する凹レンズ系であってペッツバール和
は通常負の値となりがちであり、対物レンズとリアコン
バージョンレンズとを組み合わせたときに良好な結像性
能を得るためには、組み合わせた全系のペッツバール和
を０に近い適性な範囲内にすることが重要である。その
ため、リアコンバージョンレンズ内の屈折力配分に留意
することはもちろん、リアコンバージョンレンズを構成
するレンズの屈折率に留意する必要がある。
【００１９】したがって、さらに良好な結像性能を得る
ためには、前述の諸条件に加えて、以下の条件式（７）
を満足するのが好ましい。 １．８２ ＜ ｎ- （７） ここで、 ｎ- ： リアコンバージョンレンズを構成する負レンズ
のうち、ｄ線 （λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率が最も高い値 条件式（７）の下限値を下回ると、全系のペッツバール
和の値が基準対物レンズに対して負方向に甚大となっ
て、像面湾曲の補正が困難となり良好な結像性能を得る
ことができない。
ためには、前述の諸条件に加えて、以下の条件式（７）
を満足するのが好ましい。 １．８２ ＜ ｎ- （７） ここで、 ｎ- ： リアコンバージョンレンズを構成する負レンズ
のうち、ｄ線 （λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率が最も高い値 条件式（７）の下限値を下回ると、全系のペッツバール
和の値が基準対物レンズに対して負方向に甚大となっ
て、像面湾曲の補正が困難となり良好な結像性能を得る
ことができない。
【００２０】さらに、リアコンバージョンレンズの最も
物体側の正レンズ成分Ｌ１は両凸レンズまたは曲率の強
い凸面を像側に向けた正メニスカスレンズであって、次
の条件式（８）を満足するのが好ましい。 −２ ＜ ｑ１ ＜ −０．２ （８） ここで、 ｑ１： 正レンズ成分Ｌ１の形状因子（シェイプファク
ター） なお、形状因子（シェイプファクター）ｑ１は、次式で
与えられる。 ｑ１＝（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１） ここで、 ｒ１： 物体側の面の曲率半径 ｒ２： 像側の面の曲率半径
物体側の正レンズ成分Ｌ１は両凸レンズまたは曲率の強
い凸面を像側に向けた正メニスカスレンズであって、次
の条件式（８）を満足するのが好ましい。 −２ ＜ ｑ１ ＜ −０．２ （８） ここで、 ｑ１： 正レンズ成分Ｌ１の形状因子（シェイプファク
ター） なお、形状因子（シェイプファクター）ｑ１は、次式で
与えられる。 ｑ１＝（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１） ここで、 ｒ１： 物体側の面の曲率半径 ｒ２： 像側の面の曲率半径
【００２１】条件式（８）の上限値を上回ると、球面収
差が過剰になるばかりでなく像面湾曲も過大となる。さ
らに、主光線の上側の光束に外向性のコマ収差が発生し
易くなる。いずれの収差も補正が困難であり不都合であ
る。逆に、条件式（８）の下限値を下回ると、球面収差
が補正過剰になるばかりでなく像面湾曲も負側に過大と
なる。さらに、主光線の上側の光束に内向性のコマ収差
が発生し易くなる。いずれの収差も補正が困難であり不
都合である。
差が過剰になるばかりでなく像面湾曲も過大となる。さ
らに、主光線の上側の光束に外向性のコマ収差が発生し
易くなる。いずれの収差も補正が困難であり不都合であ
る。逆に、条件式（８）の下限値を下回ると、球面収差
が補正過剰になるばかりでなく像面湾曲も負側に過大と
なる。さらに、主光線の上側の光束に内向性のコマ収差
が発生し易くなる。いずれの収差も補正が困難であり不
都合である。
【００２２】また、Ｆナンバーで約Ｆ／３．５以上のそ
れほど明るくない、すなわち口径比の大きくない対物レ
ンズに装着するリアコンバージョンレンズの場合、上述
の条件式（８）に代えてつぎの条件式（９）を適用して
もよい。 −３．０＜ ｑ１ ＜−１．０ （９） 条件式（９）を満足する場合には、正レンズＬ１は像側
に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズと
なり、軸外収差の小さな、特に非点隔差の小さなリアコ
ンバージョンレンズが得られる。
れほど明るくない、すなわち口径比の大きくない対物レ
ンズに装着するリアコンバージョンレンズの場合、上述
の条件式（８）に代えてつぎの条件式（９）を適用して
もよい。 −３．０＜ ｑ１ ＜−１．０ （９） 条件式（９）を満足する場合には、正レンズＬ１は像側
に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズと
なり、軸外収差の小さな、特に非点隔差の小さなリアコ
ンバージョンレンズが得られる。
【００２３】なお、焦点距離の拡大倍率が１．６倍程度
のときにはレンズ枚数が５枚程度必要であるが、拡大倍
率が１．３倍程度以下であればレンズ枚数を４枚以下に
することが可能である。また、リアコンバージョンレン
ズ中に非球面レンズを用いれば、さらに良好な結像性能
および防振性能を得ることができる。
のときにはレンズ枚数が５枚程度必要であるが、拡大倍
率が１．３倍程度以下であればレンズ枚数を４枚以下に
することが可能である。また、リアコンバージョンレン
ズ中に非球面レンズを用いれば、さらに良好な結像性能
および防振性能を得ることができる。
【００２４】
【実施例】本発明による防振機能を備えたリアコンバー
ジョンレンズは各実施例において、物体側より順に、正
の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有
する第２レンズ群Ｇ２とを備えている。本発明によるリ
アコンバージョンレンズはまた、リアコンバージョンレ
ンズ全体を光軸とほぼ直交する方向に移動させて防振す
るための変位手段（防振機構）１と、リアコンバージョ
ンレンズ全体を光軸方向に移動させて合焦させるための
合焦手段とを備えている。
ジョンレンズは各実施例において、物体側より順に、正
の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有
する第２レンズ群Ｇ２とを備えている。本発明によるリ
アコンバージョンレンズはまた、リアコンバージョンレ
ンズ全体を光軸とほぼ直交する方向に移動させて防振す
るための変位手段（防振機構）１と、リアコンバージョ
ンレンズ全体を光軸方向に移動させて合焦させるための
合焦手段とを備えている。
【００２５】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基
づいて説明する。 〔実施例１〕図１は、本発明を写真用望遠レンズ（第１
基準対物レンズ）に適用した第１実施例にかかるリアコ
ンバージョンレンズの構成を示す図である。図示の第１
基準対物レンズＭＬ１は、物体側より順に、フィルタ、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、両凸レン
ズ、両凹レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼
合わせレンズ、物体側に平面を向けた平凸レンズと両凹
レンズとの貼合わせレンズ、両凹レンズ、両凸レンズ、
物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ、物体側に凹
面を向けた正メニスカスレンズ、開口絞りＳおよびフィ
ルタからなる。
づいて説明する。 〔実施例１〕図１は、本発明を写真用望遠レンズ（第１
基準対物レンズ）に適用した第１実施例にかかるリアコ
ンバージョンレンズの構成を示す図である。図示の第１
基準対物レンズＭＬ１は、物体側より順に、フィルタ、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、両凸レン
ズ、両凹レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼
合わせレンズ、物体側に平面を向けた平凸レンズと両凹
レンズとの貼合わせレンズ、両凹レンズ、両凸レンズ、
物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ、物体側に凹
面を向けた正メニスカスレンズ、開口絞りＳおよびフィ
ルタからなる。
【００２６】一方、図示のリアコンバージョンレンズ
は、物体側より順に、両凸レンズ、および両凹レンズと
両凸レンズとの貼合わせレンズからなる第１レンズ群Ｇ
１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズからな
る第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。リアコンバ
ージョンレンズ全体は、変位手段である防振機構１によ
って光軸とほぼ直交する方向に適宜移動されてレンズの
振動に起因する像の揺れが補正されると同時に、合焦手
段Ｆによって光軸方向に適宜移動されて合焦するように
なっている。次の表（１）に、本発明の実施例１の諸元
の値を掲げる。表（１）において、ｆは基準対物レンズ
と組み合わせたときの無限遠状態の合成焦点距離を、Ｆ
NOは無限遠状態のＦナンバーを、２ωは無限遠状態の画
角を、Ｂｆはバックフォーカスを表す。さらに、左端の
数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ
面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎはｄ線（λ
＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、βは最至近状態
における倍率を示している。
は、物体側より順に、両凸レンズ、および両凹レンズと
両凸レンズとの貼合わせレンズからなる第１レンズ群Ｇ
１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズからな
る第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。リアコンバ
ージョンレンズ全体は、変位手段である防振機構１によ
って光軸とほぼ直交する方向に適宜移動されてレンズの
振動に起因する像の揺れが補正されると同時に、合焦手
段Ｆによって光軸方向に適宜移動されて合焦するように
なっている。次の表（１）に、本発明の実施例１の諸元
の値を掲げる。表（１）において、ｆは基準対物レンズ
と組み合わせたときの無限遠状態の合成焦点距離を、Ｆ
NOは無限遠状態のＦナンバーを、２ωは無限遠状態の画
角を、Ｂｆはバックフォーカスを表す。さらに、左端の
数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ
面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎはｄ線（λ
＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、βは最至近状態
における倍率を示している。
【００２７】
【表１】 ｆ＝３８２．２０ ＦNO＝３．７６ ２ω＝６．４° （第１基準対物レンズ） ｒ ｄ ｎ １ ∞ 4.000 1.51680 ２ ∞ 0.600 ３ 117.215 14.400 1.49782 ４ 9900.139 0.300 ５ 121.682 16.800 1.49782 ６ -409.936 4.100 ７ -335.168 4.700 1.74950 ８ 478.702 34.720 ９ 105.785 3.500 1.69680 １０ 35.547 14.400 1.59319 １１ 180.465 5.042 １２-13034.117 6.600 1.80384 １３ -80.574 2.300 1.58913 １４ 119.999 5.100 １５ -174.189 2.300 1.67025 １６ 65.069 15.956 １７ 147.298 7.600 1.49782 １８ -71.751 2.500 １９ -54.416 2.300 1.80458 ２０ -175.616 9.400 ２１ -269.771 5.400 1.74000 ２２ -66.843 33.600 ２３ ∞ 2.000 1.51680 ２４ ∞ (d24=可変) （リアコンバージョンレンズ） ２５ 262.837 4.000 1.54814 ２６ -86.751 0.200 ２７ -322.740 1.800 1.84042 ２８ 42.500 0.300 ２９ 39.800 6.500 1.59507 ３０ -163.763 3.000 ３１ -58.281 2.000 1.84042 ３２ -235.166 (Ｂｆ) （合焦時における可変間隔） 無限遠状態 最至近状態 ｆ＝382.20 β＝-0.02245 d24 23.627 38.494 Ｂｆ 54.276 39.402 （条件対応値） ｆ１＝２１３．８１９ ｆ２＝−９２．６７５ ｆＲ＝−１７１．２５３ ΔＳ＝２ ΔＢｆ＝１４．８６７ Ｄ１＝３ （１） ｜ΔＳ／ｆＲ｜ ＝０．００１１７ （２） Ｂ ＝１．３ （３） ｜ｆ１／ｆＲ｜ ＝１．２４９ （４） ΔＢｆ／｜ｆＲ｜＝０．０８６８ （５） Ｄ１／｜ｆＲ｜ ＝０．０１７５ （６） ｜ｆ２／ｆ１｜ ＝０．４３３４ （７） ｎ- ＝１．８４０４２ （８） ｑ- ＝−０．５０２５６ （防振データ） 無限遠状態 最至近状態 レンズ群の光軸 直交方向の移動量（ｍｍ） ２．０００００ ２．０００００ 像の移動量（ｍｍ） −０．６００３２ −０．４２６６５
【００２８】図２および図３は、それぞれ無限遠状態に
おける諸収差図および最至近状態における諸収差図であ
る。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高
を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）をそれぞれ示して
いる。また、非点収差を示す収差図において実線はサジ
タル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。各収差図から明らかなように、本実施例では、諸収
差が良好に補正されていることがわかる。
おける諸収差図および最至近状態における諸収差図であ
る。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高
を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）をそれぞれ示して
いる。また、非点収差を示す収差図において実線はサジ
タル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。各収差図から明らかなように、本実施例では、諸収
差が良好に補正されていることがわかる。
【００２９】〔実施例２〕図４は、本発明を写真用望遠
レンズ（第１基準対物レンズ）に適用した第２実施例に
かかるリアコンバージョンレンズの構成を示す図であ
る。図示の第１基準対物レンズＭＬ１は、実施例１と同
じ構成を有する。一方、図示のリアコンバージョンレン
ズは、物体側より順に、両凸レンズと物体側に凹面を向
けた負メニスカスレンズとの貼合わせレンズからなる第
１レンズ群Ｇ１と、両凹レンズからなる第２レンズ群Ｇ
２とから構成されている。リアコンバージョンレンズ全
体は、変位手段である防振機構１によって光軸とほぼ直
交する方向に適宜移動されてレンズの振動に起因する像
の揺れが補正されると同時に、合焦手段Ｆによって光軸
方向に適宜移動されて合焦するようになっている。
レンズ（第１基準対物レンズ）に適用した第２実施例に
かかるリアコンバージョンレンズの構成を示す図であ
る。図示の第１基準対物レンズＭＬ１は、実施例１と同
じ構成を有する。一方、図示のリアコンバージョンレン
ズは、物体側より順に、両凸レンズと物体側に凹面を向
けた負メニスカスレンズとの貼合わせレンズからなる第
１レンズ群Ｇ１と、両凹レンズからなる第２レンズ群Ｇ
２とから構成されている。リアコンバージョンレンズ全
体は、変位手段である防振機構１によって光軸とほぼ直
交する方向に適宜移動されてレンズの振動に起因する像
の揺れが補正されると同時に、合焦手段Ｆによって光軸
方向に適宜移動されて合焦するようになっている。
【００３０】実施例２のリアコンバージョンレンズは、
上述した実施例１のリアコンバージョンレンズと同様な
基本的構成を有するが、各レンズ群の屈折力および形状
等が異なっている。次の表（２）に、本発明の実施例２
の諸元の値を掲げる。表（２）において、ｆは無限遠状
態の焦点距離を、ＦNOは無限遠状態のＦナンバーを、２
ωは無限遠状態の画角を、Ｂｆはバックフォーカスを表
す。さらに、左端の数字は物体側からの各レンズ面の順
序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間
隔を、ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
を、βは最至近状態における倍率を示している。
上述した実施例１のリアコンバージョンレンズと同様な
基本的構成を有するが、各レンズ群の屈折力および形状
等が異なっている。次の表（２）に、本発明の実施例２
の諸元の値を掲げる。表（２）において、ｆは無限遠状
態の焦点距離を、ＦNOは無限遠状態のＦナンバーを、２
ωは無限遠状態の画角を、Ｂｆはバックフォーカスを表
す。さらに、左端の数字は物体側からの各レンズ面の順
序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間
隔を、ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
を、βは最至近状態における倍率を示している。
【００３１】
【表２】 ｆ＝３５２．８０ ＦNO＝３．４７ ２ω＝６．９２° （第１基準対物レンズ） ｒ ｄ ｎ １ ∞ 4.000 1.51680 ２ ∞ 0.600 ３ 117.215 14.400 1.49782 ４ 9900.139 0.300 ５ 121.682 16.800 1.49782 ６ -409.936 4.100 ７ -335.168 4.700 1.74950 ８ 478.702 34.720 ９ 105.785 3.500 1.69680 １０ 35.547 14.400 1.59319 １１ 180.465 5.042 １２-13034.117 6.600 1.80384 １３ -80.574 2.300 1.58913 １４ 119.999 5.100 １５ -174.189 2.300 1.67025 １６ 65.069 15.956 １７ 147.298 7.600 1.49782 １８ -71.751 2.500 １９ -54.416 2.300 1.80458 ２０ -175.616 9.400 ２１ -269.771 5.400 1.74000 ２２ -66.843 33.600 ２３ ∞ 2.000 1.51680 ２４ ∞ (d24=可変) （リアコンバージョンレンズ） ２５ 11292.241 6.700 1.61293 ２６ -40.000 1.800 1.84042 ２７ -60.918 4.000 ２８ -73.775 2.000 1.84042 ２９ 563.228 (Ｂｆ) （合焦時における可変間隔） 無限遠状態 最至近状態 ｆ＝352.80 β＝-0.00645 d24 23.588 35.992 Ｂｆ 52.290 39.886 （条件対応値） ｆ１＝１２１．４０２ ｆ２＝−７７．５０６ ｆＲ＝−２３２．８３５ ΔＳ＝２ ΔＢｆ＝１２．４０４ Ｄ１＝４ （１） ｜ΔＳ／ｆＲ｜ ＝０．００８５９ （２） Ｂ ＝１．２ （３） ｜ｆ１／ｆＲ｜ ＝０．５２１４ （４） ΔＢｆ／｜ｆＲ｜＝０．０５３３ （５） Ｄ１／｜ｆＲ｜ ＝０．０１７２ （６） ｜ｆ２／ｆ１｜ ＝０．６３８ （７） ｎ- ＝１．８４０４２ （８） ｑ- ＝−０．９９２９４ （防振データ） 無限遠状態 最至近状態 レンズ群の光軸 直交方向の移動量（ｍｍ） ２．０００００ ２．０００００ 像の移動量（ｍｍ） −０．４００２０ −０．２９３６１
【００３２】図５および図６は、それぞれ無限遠状態に
おける諸収差図および最至近状態における諸収差図であ
る。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高
を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）をそれぞれ示して
いる。また、非点収差を示す収差図において実線はサジ
タル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。各収差図から明らかなように、本実施例では、諸収
差が良好に補正されていることがわかる。
おける諸収差図および最至近状態における諸収差図であ
る。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高
を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）をそれぞれ示して
いる。また、非点収差を示す収差図において実線はサジ
タル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。各収差図から明らかなように、本実施例では、諸収
差が良好に補正されていることがわかる。
【００３３】〔実施例３〕図７は、本発明を写真用標準
レンズ（第２基準対物レンズ）に適用した第３実施例に
かかるリアコンバージョンレンズの構成を示す図であ
る。図示の第２基準対物レンズＭＬ２は、物体側より順
に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、物体側
に凸面を向けた正メニスカスレンズ、物体側に凸面を向
けた負メニスカスレンズ、開口絞りＳ、物体側に凹面を
向けた負メニスカスレンズと物体側に凹面を向けた正メ
ニスカスレンズとの貼合わせレンズ、および両凸レンズ
からなる。
レンズ（第２基準対物レンズ）に適用した第３実施例に
かかるリアコンバージョンレンズの構成を示す図であ
る。図示の第２基準対物レンズＭＬ２は、物体側より順
に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、物体側
に凸面を向けた正メニスカスレンズ、物体側に凸面を向
けた負メニスカスレンズ、開口絞りＳ、物体側に凹面を
向けた負メニスカスレンズと物体側に凹面を向けた正メ
ニスカスレンズとの貼合わせレンズ、および両凸レンズ
からなる。
【００３４】一方、図示のリアコンバージョンレンズ
は、物体側より順に、両凸レンズ、両凹レンズ、および
両凸レンズからなる第１レンズ群Ｇ１と、物体側に凹面
を向けた負メニスカスレンズおよび物体側に凸面を向け
た正メニスカスレンズからなる第２レンズ群Ｇ２とから
構成されている。リアコンバージョンレンズ全体は、変
位手段である防振機構１によって光軸とほぼ直交する方
向に適宜移動されてレンズの振動に起因する像の揺れが
補正されると同時に、合焦手段Ｆによって光軸方向に適
宜移動されて合焦するようになっている。実施例３のリ
アコンバージョンレンズは、上述した実施例１のリアコ
ンバージョンレンズと同様な基本的構成を有するが、各
レンズ群の屈折力および形状等が異なっている。また、
装着される基準対物レンズの構成が実施例１の場合と異
なっている。次の表（３）に、本発明の実施例３の諸元
の値を掲げる。表（３）において、ｆは無限遠状態の焦
点距離を、ＦNOは無限遠状態のＦナンバーを、２ωは無
限遠状態の画角を、Ｂｆはバックフォーカスを表す。さ
らに、左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、
ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、
ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、β
は最至近状態における倍率を示している。
は、物体側より順に、両凸レンズ、両凹レンズ、および
両凸レンズからなる第１レンズ群Ｇ１と、物体側に凹面
を向けた負メニスカスレンズおよび物体側に凸面を向け
た正メニスカスレンズからなる第２レンズ群Ｇ２とから
構成されている。リアコンバージョンレンズ全体は、変
位手段である防振機構１によって光軸とほぼ直交する方
向に適宜移動されてレンズの振動に起因する像の揺れが
補正されると同時に、合焦手段Ｆによって光軸方向に適
宜移動されて合焦するようになっている。実施例３のリ
アコンバージョンレンズは、上述した実施例１のリアコ
ンバージョンレンズと同様な基本的構成を有するが、各
レンズ群の屈折力および形状等が異なっている。また、
装着される基準対物レンズの構成が実施例１の場合と異
なっている。次の表（３）に、本発明の実施例３の諸元
の値を掲げる。表（３）において、ｆは無限遠状態の焦
点距離を、ＦNOは無限遠状態のＦナンバーを、２ωは無
限遠状態の画角を、Ｂｆはバックフォーカスを表す。さ
らに、左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、
ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、
ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、β
は最至近状態における倍率を示している。
【００３５】
【表３】 ｆ＝８２．５６ ＦNO＝２．８７ ２ω＝２９．３２° （第２基準対物レンズ） ｒ ｄ ｎ １ 41.000 4.600 1.79631 ２ 197.900 0.100 ３ 21.400 4.700 1.78797 ４ 32.600 1.000 ５ 51.000 1.100 1.74000 ６ 16.200 13.100 ７ -16.500 1.300 1.74000 ８ -100.000 5.400 1.74443 ９ -20.640 0.100 １０ 204.300 3.450 1.79631 １１ -49.652 (d11=可変) （リアコンバージョンレンズ） １２ 133.224 2.500 1.59507 １３ -51.185 0.500 １４ -190.941 1.000 1.84042 １５ 24.050 0.500 １６ 27.742 4.000 1.59507 １７ -109.987 1.500 １８ -31.500 1.000 1.84042 １９ 2854.300 0.100 ２０ 37.807 2.500 1.53172 ２１ 111.841 ( Ｂｆ) （合焦時における可変間隔） 無限遠状態 最至近状態 ｆ＝82.56 β＝-0.08282 d11 1.000 5.682 Ｂｆ 44.015 39.333 （条件対応値） ｆ１＝２４４．８４９ ｆ２＝−５６．７９５ ｆＲ＝−７５．２６３ ΔＳ＝１ ΔＢｆ＝４．６８２ Ｄ１＝１．５ （１） ｜ΔＳ／ｆＲ｜ ＝０．０１３３ （２） Ｂ ＝１．６ （３） ｜ｆ１／ｆＲ｜ ＝３．２５３ （４） ΔＢｆ／｜ｆＲ｜＝０．０６２２ （５） Ｄ１／｜ｆＲ｜ ＝０．０１９９ （６） ｜ｆ２／ｆ１｜ ＝０．２３２ （７） ｎ- ＝１．８４０４２ （８） ｑ- ＝−０．４４４８８ （防振データ） 無限遠状態 最至近状態 レンズ群の光軸 直交方向の移動量（ｍｍ） １．０００００ １．０００００ 像の移動量（ｍｍ） −０．６００２０ −０．５３７９６
【００３６】図８および図９は、それぞれ無限遠状態に
おける諸収差図およ最至近状態における諸収差図であ
る。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高
を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）をそれぞれ示して
いる。また、非点収差を示す収差図において実線はサジ
タル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。各収差図から明らかなように、本実施例では、諸収
差が良好に補正されていることがわかる。
おける諸収差図およ最至近状態における諸収差図であ
る。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高
を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）をそれぞれ示して
いる。また、非点収差を示す収差図において実線はサジ
タル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。各収差図から明らかなように、本実施例では、諸収
差が良好に補正されていることがわかる。
【００３７】このように本発明のリアコンバージョンレ
ンズは、Ｆナンバーが１．８乃至２．９の比較的明るい
対物レンズに装着されても、優れた結像性能を維持する
ことができる。また、全系としてのＦナンバーは基準対
物レンズのＦナンバーに拡大倍率を乗じた値になってお
り、絞り開放におけるおける光束の損失もないことがわ
かる。なお、本発明は、上述の実施例に限定されること
なく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において他の種々
の構成を採り得ることは明らかである。
ンズは、Ｆナンバーが１．８乃至２．９の比較的明るい
対物レンズに装着されても、優れた結像性能を維持する
ことができる。また、全系としてのＦナンバーは基準対
物レンズのＦナンバーに拡大倍率を乗じた値になってお
り、絞り開放におけるおける光束の損失もないことがわ
かる。なお、本発明は、上述の実施例に限定されること
なく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において他の種々
の構成を採り得ることは明らかである。
【００３８】
【効果】以上説明したように、本発明によれば、小型で
且つ高性能な防振機能およびフォーカシング機能を備え
たリアコンバージョンレンズを提供することができる。
また、焦点検出機能と組み合わせれば、オートフォーカ
スも可能である。
且つ高性能な防振機能およびフォーカシング機能を備え
たリアコンバージョンレンズを提供することができる。
また、焦点検出機能と組み合わせれば、オートフォーカ
スも可能である。
【図１】本発明を写真用望遠レンズ（第１基準対物レン
ズ）に適用した第１実施例にかかるリアコンバージョン
レンズの構成を示す図である。
ズ）に適用した第１実施例にかかるリアコンバージョン
レンズの構成を示す図である。
【図２】図１の第１実施例の無限遠状態における諸収差
図である。
図である。
【図３】図１の第１実施例の最至近状態における諸収差
図である。
図である。
【図４】本発明を写真用望遠レンズ（第１基準対物レン
ズ）に適用した第２実施例にかかるリアコンバージョン
レンズの構成を示す図である。
ズ）に適用した第２実施例にかかるリアコンバージョン
レンズの構成を示す図である。
【図５】図４の第２実施例の無限遠状態における諸収差
図である。
図である。
【図６】図４の第２実施例の最至近状態における諸収差
図である。
図である。
【図７】本発明を写真用標準レンズ（第２基準対物レン
ズ）に適用した第３実施例にかかるリアコンバージョン
レンズの構成を示す図である。
ズ）に適用した第３実施例にかかるリアコンバージョン
レンズの構成を示す図である。
【図８】図７の第３実施例の無限遠状態における諸収差
図である。
図である。
【図９】図７の第３実施例の最至近状態における諸収差
図である。
図である。
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 ＭＬ１ 第１基準対物レンズ ＭＬ２ 第２基準対物レンズ １ 変位手段（防振機構） Ｆ 合焦手段 Ｓ 開口絞り
Claims (6)
- 【請求項１】 対物レンズの像側に装着されて該対物レ
ンズとの合成焦点距離を拡大するための負の屈折力を有
するリアコンバージョンレンズであって、 前記対物レンズ側から順に、正の屈折力を有する第１レ
ンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とを備え、 リアコンバージョンレンズ全体を光軸とほぼ直交する方
向に移動させて防振するための変位手段を備え、 リアコンバージョンレンズ全体の焦点距離をｆＲとし、
防振時のリアコンバージョンレンズ全体の光軸とほぼ直
交する方向の最大変位量をΔＳとし、リアコンバージョ
ンレンズ全体の倍率をＢとしたとき、 ｜ΔＳ／ｆＲ｜ ＜ ０．１ １．１ ＜ Ｂ ＜ １．８ の条件を満足することを特徴とする防振機能を備えたリ
アコンバージョンレンズ。 - 【請求項２】 前記第１レンズ群は最も対物レンズ側に
凸レンズを有し、前記リアコンバージョンレンズ全体の
焦点距離をｆＲとし、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ
１としたとき、 ０．２ ＜ ｜ｆ１／ｆＲ｜ ＜ ５ の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載のリ
アコンバージョンレンズ。 - 【請求項３】 前記リアコンバージョンレンズの全体ま
たは一部を光軸上に沿って移動させて合焦させるための
合焦手段を備え、 前記リアコンバージョンレンズ全体の焦点距離をｆＲと
し、無限遠状態と最至近状態との間のバックフォーカス
の変位量の大きさをΔＢｆとしたとき、 ΔＢｆ／｜ｆＲ｜ ＜ ０．１ の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
記載のリアコンバージョンレンズ。 - 【請求項４】 前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１と
し、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記リア
コンバージョンレンズ全体の焦点距離をｆＲとし、前記
第１レンズ群と前記第２レンズ群との間における光軸上
の空気間隔をＤ1 としたとき、 ０．０１ ＜ ｜Ｄ１／ｆＲ｜ ＜ ０．１５ ０．２ ＜ ｜ｆ２／ｆ１｜ ＜ ２ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のい
ずれか１項に記載のリアコンバージョンレンズ。 - 【請求項５】 前記リアコンバージョンレンズを構成す
る負の屈折力を有するレンズのうち、ｄ線に対する屈折
率が最も高いレンズの屈折率ｎ- は、 １．８２ ＜ ｎ- の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至４のい
ずれか１項に記載のリアコンバージョンレンズ。 - 【請求項６】 前記リアコンバージョンレンズの最も物
体側の正の屈折力を有するレンズは、両凸レンズまたは
曲率の強い凸面を像側に向けた正メニスカスレンズであ
って、前記正の屈折力を有するレンズのシェイプファク
ターｑ１は、 −２ ＜ ｑ１ ＜ −０．２ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至５のい
ずれか１項に記載のリアコンバージョンレンズ。
Priority Applications (2)
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|---|---|---|---|
| JP5195163A JPH0727975A (ja) | 1993-07-12 | 1993-07-12 | 防振機能を備えたリアコンバージョンレンズ |
| US08/605,700 US5627677A (en) | 1993-07-12 | 1996-02-23 | Rear conversion lens with vibration-reduction function |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5195163A JPH0727975A (ja) | 1993-07-12 | 1993-07-12 | 防振機能を備えたリアコンバージョンレンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0727975A true JPH0727975A (ja) | 1995-01-31 |
Family
ID=16336481
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5195163A Pending JPH0727975A (ja) | 1993-07-12 | 1993-07-12 | 防振機能を備えたリアコンバージョンレンズ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5627677A (ja) |
| JP (1) | JPH0727975A (ja) |
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| JPH11183800A (ja) * | 1997-12-24 | 1999-07-09 | Canon Inc | 回折屈折型リアアタッチメントレンズ |
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| WO2014156125A1 (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 電気化学還元装置および、芳香族化合物の水素化体の製造方法 |
| CN105425364A (zh) * | 2015-12-25 | 2016-03-23 | 福建师范大学 | 大靶面大孔径日夜共焦智能交通监控镜头 |
| US9784954B2 (en) | 2015-01-30 | 2017-10-10 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Rear conversion lenses |
| CN107748431A (zh) * | 2017-11-09 | 2018-03-02 | 福建师范大学 | 窄视场高分辨率相机镜头 |
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| US4907868A (en) * | 1987-02-18 | 1990-03-13 | Canon Kabushiki Kaisha | Optical system for deflecting image |
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- 1993-07-12 JP JP5195163A patent/JPH0727975A/ja active Pending
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- 1996-02-23 US US08/605,700 patent/US5627677A/en not_active Expired - Lifetime
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| CN107748431A (zh) * | 2017-11-09 | 2018-03-02 | 福建师范大学 | 窄视场高分辨率相机镜头 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5627677A (en) | 1997-05-06 |
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