JPH06201988A - 大口径比内焦望遠レンズ - Google Patents
大口径比内焦望遠レンズInfo
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- JPH06201988A JPH06201988A JP4348315A JP34831592A JPH06201988A JP H06201988 A JPH06201988 A JP H06201988A JP 4348315 A JP4348315 A JP 4348315A JP 34831592 A JP34831592 A JP 34831592A JP H06201988 A JPH06201988 A JP H06201988A
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- lens group
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- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/143—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only
- G02B15/1431—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being positive
- G02B15/143105—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being positive arranged +-+
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Abstract
(57)【要約】
【目的】優れた光学性能を維持しつつフォーカシング機
構が簡単で小型であり、さらに近距離撮影時の収差変動
が小さい大口径比内焦望遠レンズの提供。 【構成】物体側より順に正屈折力の第１レンズ群Ｇ
1 と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ2 と、正屈折力の第３
レンズ群Ｇ3 とを有し、前記第１レンズ群Ｇ1 と前記第
２レンズ群Ｇ2 とが略アフォーカル系を形成し、前記第
２レンズ群Ｇ2 でフォーカシングを行う内焦望遠レンズ
において、前記第１レンズ群Ｇ1 は、物体側より順に、
正屈折力の前群Ｇ11と、弱い正屈折力の後群Ｇ12とを有
し、かつ諸条件を満足する構成である。
構が簡単で小型であり、さらに近距離撮影時の収差変動
が小さい大口径比内焦望遠レンズの提供。 【構成】物体側より順に正屈折力の第１レンズ群Ｇ
1 と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ2 と、正屈折力の第３
レンズ群Ｇ3 とを有し、前記第１レンズ群Ｇ1 と前記第
２レンズ群Ｇ2 とが略アフォーカル系を形成し、前記第
２レンズ群Ｇ2 でフォーカシングを行う内焦望遠レンズ
において、前記第１レンズ群Ｇ1 は、物体側より順に、
正屈折力の前群Ｇ11と、弱い正屈折力の後群Ｇ12とを有
し、かつ諸条件を満足する構成である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、一眼レフレックスカメ
ラ及び電子スチルカメラ等に用いられる大口径比内焦望
遠レンズに関し、特に３５mm版に換算して焦点距離が２
００mm程度のレンズと同等の画角を有する大口径比内焦
望遠レンズに関するものである。
ラ及び電子スチルカメラ等に用いられる大口径比内焦望
遠レンズに関し、特に３５mm版に換算して焦点距離が２
００mm程度のレンズと同等の画角を有する大口径比内焦
望遠レンズに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、大口径比内焦望遠レンズとして特
開昭５３─１３４４２５号公報、特開昭５９─１１６７
０９号公報及び特開平１─１０２４１３号公報等には、
３５mm版に換算して焦点距離が２００mm程度のレンズと
同等の画角を有する大口径比内焦望遠レンズが開示され
ている。
開昭５３─１３４４２５号公報、特開昭５９─１１６７
０９号公報及び特開平１─１０２４１３号公報等には、
３５mm版に換算して焦点距離が２００mm程度のレンズと
同等の画角を有する大口径比内焦望遠レンズが開示され
ている。
【０００３】特開昭５３─１３４４２５号公報は、フォ
ーカシング群が大きく、オートフォーカスを行う場合、
フォーカシング群の駆動用モーターの負担が大きくな
り、オートフォーカス化に不利であった。また特開昭５
９─１１６７９号公報は、２群構成のフォーカシング群
を互いに異なる速度で移動させ、近距離での収差変動を
補正するものである。しかしながら、フォーカシング群
が複数個あるため、機構が複雑化し大型化してしまう欠
点があった。そして特開平１─１０２４１３号公報の場
合、３５mm版に換算して焦点距離が２００mm程度のレン
ズと同等の画角を有する望遠レンズとしては、最短撮影
距離が２．５ｍと長く、近距離撮影時の結像性能も充分
ではなかった。
ーカシング群が大きく、オートフォーカスを行う場合、
フォーカシング群の駆動用モーターの負担が大きくな
り、オートフォーカス化に不利であった。また特開昭５
９─１１６７９号公報は、２群構成のフォーカシング群
を互いに異なる速度で移動させ、近距離での収差変動を
補正するものである。しかしながら、フォーカシング群
が複数個あるため、機構が複雑化し大型化してしまう欠
点があった。そして特開平１─１０２４１３号公報の場
合、３５mm版に換算して焦点距離が２００mm程度のレン
ズと同等の画角を有する望遠レンズとしては、最短撮影
距離が２．５ｍと長く、近距離撮影時の結像性能も充分
ではなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、優れた光学
性能を維持しつつフォーカシング機構が簡単で小型であ
り、さらに近距離撮影時の収差変動が小さい大口径比内
焦望遠レンズを提供するものである。
性能を維持しつつフォーカシング機構が簡単で小型であ
り、さらに近距離撮影時の収差変動が小さい大口径比内
焦望遠レンズを提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、物体側より順
に正屈折力の第１レンズ群Ｇ1 と、負屈折力の第２レン
ズ群Ｇ2 と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ3 とを有し、前
記第１レンズ群Ｇ1 と前記第２レンズ群Ｇ2 とが略アフ
ォーカル系を形成し、前記第２レンズ群Ｇ2 で合焦を行
う内焦望遠レンズにおいて、前記第１レンズ群Ｇ1 は、
物体側より順に、正屈折力の前群Ｇ11と、弱い正屈折力
の後群Ｇ12とを有し、かつ以下の条件を満足する構成で
ある。
に正屈折力の第１レンズ群Ｇ1 と、負屈折力の第２レン
ズ群Ｇ2 と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ3 とを有し、前
記第１レンズ群Ｇ1 と前記第２レンズ群Ｇ2 とが略アフ
ォーカル系を形成し、前記第２レンズ群Ｇ2 で合焦を行
う内焦望遠レンズにおいて、前記第１レンズ群Ｇ1 は、
物体側より順に、正屈折力の前群Ｇ11と、弱い正屈折力
の後群Ｇ12とを有し、かつ以下の条件を満足する構成で
ある。
【０００６】 ０．６０＜ φ ／ｆ1 ＜０．７７ （１） ０．１０＜ Ｄ1 ／Ｂｆ11＜０．２６ （２） 但し、 φ ：第１レンズ群Ｇ1 中の最も物体側の正レンズ成
分の物体側レンズ面の有効径 ｆ1 ：第１レンズ群Ｇ1 の焦点距離 Ｂｆ11：第１レンズ群中の前群Ｇ11のバックフォーカス Ｄ1 ：第１レンズ群中の前群Ｇ11と後群Ｇ12との空気
間隔
分の物体側レンズ面の有効径 ｆ1 ：第１レンズ群Ｇ1 の焦点距離 Ｂｆ11：第１レンズ群中の前群Ｇ11のバックフォーカス Ｄ1 ：第１レンズ群中の前群Ｇ11と後群Ｇ12との空気
間隔
【０００７】
【作用】本発明の撮影光学系の基本構成は、正負正の３
群構成である。そして正の第１レンズ群Ｇ1 と負の第２
レンズ群Ｇ2 は、第１レンズ群Ｇ1 の像側焦点の近傍に
第２レンズ群Ｇ2 の物体側焦点を合致させる様に配置し
ている。そして、常に第１レンズ群Ｇ1 の像点位置の近
傍に第２レンズ群Ｇ2 の物体側焦点が合致する様に、第
２レンズ群Ｇ2 を移動させてフォーカシングを行う構成
である。
群構成である。そして正の第１レンズ群Ｇ1 と負の第２
レンズ群Ｇ2 は、第１レンズ群Ｇ1 の像側焦点の近傍に
第２レンズ群Ｇ2 の物体側焦点を合致させる様に配置し
ている。そして、常に第１レンズ群Ｇ1 の像点位置の近
傍に第２レンズ群Ｇ2 の物体側焦点が合致する様に、第
２レンズ群Ｇ2 を移動させてフォーカシングを行う構成
である。
【０００８】従って、第３レンズ群Ｇ3 に入射する光束
は、常に光軸に対して略平行光束となり、第３レンズ群
Ｇ3 によりフィルム面上に結像される。このような撮影
光学系を小型化するには、第１レンズ群Ｇ1 の焦点距離
ｆ1 を短くすればよい。第１レンズ群Ｇ1 の焦点距離ｆ
1 を短くする事により、第１レンズ群Ｇ1 と第２レンズ
群Ｇ2 との間隔を小さくする事が可能になり、撮影光学
系全系を小型化する事が出来る。
は、常に光軸に対して略平行光束となり、第３レンズ群
Ｇ3 によりフィルム面上に結像される。このような撮影
光学系を小型化するには、第１レンズ群Ｇ1 の焦点距離
ｆ1 を短くすればよい。第１レンズ群Ｇ1 の焦点距離ｆ
1 を短くする事により、第１レンズ群Ｇ1 と第２レンズ
群Ｇ2 との間隔を小さくする事が可能になり、撮影光学
系全系を小型化する事が出来る。
【０００９】また、フォーカシング群である第２レンズ
群Ｇ2 の移動量を少なくする事により最短撮影距離を短
く保ちつつ、第２レンズ群Ｇ2 と第３レンズ群Ｇ3 との
間隔を小さくし、光学系全体をさらに小型化する事が可
能になる。ここでフォーカシング群である第２レンズ群
Ｇ2 の移動量を少なくするには、物点の移動量に対し、
焦点距離ｆ1 を有する第１レンズ群Ｇ1 による像の移動
量を少なくすれば良い。
群Ｇ2 の移動量を少なくする事により最短撮影距離を短
く保ちつつ、第２レンズ群Ｇ2 と第３レンズ群Ｇ3 との
間隔を小さくし、光学系全体をさらに小型化する事が可
能になる。ここでフォーカシング群である第２レンズ群
Ｇ2 の移動量を少なくするには、物点の移動量に対し、
焦点距離ｆ1 を有する第１レンズ群Ｇ1 による像の移動
量を少なくすれば良い。
【００１０】そこで第１レンズ群Ｇ1 を薄肉レンズとし
て考えれば、焦点距離をｆ1 、物点距離をａ、そして像
点距離をｂとした場合、レンズの結像の関係式より以下
のように表される。 １／ａ＋１／ｂ＝１／ｆ1 → ｆ1 ＝ａ／（ａ／ｂ＋１） （Ａ） 次に縦倍率αを考えれば、縦倍率αは次式で表される。
て考えれば、焦点距離をｆ1 、物点距離をａ、そして像
点距離をｂとした場合、レンズの結像の関係式より以下
のように表される。 １／ａ＋１／ｂ＝１／ｆ1 → ｆ1 ＝ａ／（ａ／ｂ＋１） （Ａ） 次に縦倍率αを考えれば、縦倍率αは次式で表される。
【００１１】 α＝（−ｂ／ａ）2 ＝ｂ2 ／ａ2 → ｂ＝ａ√α＞０ （Ｂ） この式から、任意の位置から物点が移動し、改めて第１
レンズ群Ｇ1 に対しその物点を固定した時、すなわち物
点距離ａ＝一定とした場合、物点の移動量に対する第１
レンズ群Ｇ1 による像点の移動量は、縦倍率αを小さく
すれば、その移動量を少なくできることが判る。
レンズ群Ｇ1 に対しその物点を固定した時、すなわち物
点距離ａ＝一定とした場合、物点の移動量に対する第１
レンズ群Ｇ1 による像点の移動量は、縦倍率αを小さく
すれば、その移動量を少なくできることが判る。
【００１２】そこで（Ａ）式に（Ｂ）式を代入すると、 ｆ1 ＝ａ／（１／√α＋１） （Ｃ） となる。従って、縦倍率αを小さくすれば、焦点距離ｆ
1 も小さくなる。よって、第１レンズ群Ｇ1 の焦点距離
ｆ1 を短くする事により、同一近距離物体に対する合焦
時における第２レンズ群Ｇ2 の移動量を少なく出来る。
また、第２レンズ群Ｇ2 と第３レンズ群Ｇ3 との間隔を
小さくでき、かつ第１レンズ群Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2
との間隔を小さくできるので、光学系全体を小型化する
事が可能になる。
1 も小さくなる。よって、第１レンズ群Ｇ1 の焦点距離
ｆ1 を短くする事により、同一近距離物体に対する合焦
時における第２レンズ群Ｇ2 の移動量を少なく出来る。
また、第２レンズ群Ｇ2 と第３レンズ群Ｇ3 との間隔を
小さくでき、かつ第１レンズ群Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2
との間隔を小さくできるので、光学系全体を小型化する
事が可能になる。
【００１３】しかしながら、第１レンズ群Ｇ1 の屈折力
があまり強いと、第１レンズ群Ｇ1自体で発生する球面
収差が大きくなりすぎ、撮影光学系全体としての収差が
悪化する。故に、フォーカシング移動量を少なくし、か
つ良好なる球面収差を得るためには、以下の条件式を満
足することが必要である。 ０．６０＜ φ ／ｆ1 ＜０．７７ （１） 条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ1 の焦点距離ｆ1 と、
第１レンズ群中の最も物体側正レンズ成分の物体側レン
ズ面の有効径φとの比を規定するものである。条件式
（１）の上限を超えた場合、第１レンズ群Ｇ1 の焦点距
離ｆ1 が有効径φに対して短くなりすぎるため、第１レ
ンズ群Ｇ1 自体の球面収差が大きくなり補正が困難にな
る。そして本発明における第１レンズ群Ｇ1 は、物体側
より順に、正屈折力の前群Ｇ11と弱い正屈折力の後群Ｇ
12を有する構成であり、その前群Ｇ 11を本発明の実施例
程度の少ないレンズ枚数にする事が困難になる。更に、
二次の色の球面収差も大きくなり補正が困難になる。逆
に、条件式（１）の下限を超えた場合、第１レンズ群Ｇ
1 の焦点距離が長くなるため、フォーカシング移動量が
多くなり好ましくない。
があまり強いと、第１レンズ群Ｇ1自体で発生する球面
収差が大きくなりすぎ、撮影光学系全体としての収差が
悪化する。故に、フォーカシング移動量を少なくし、か
つ良好なる球面収差を得るためには、以下の条件式を満
足することが必要である。 ０．６０＜ φ ／ｆ1 ＜０．７７ （１） 条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ1 の焦点距離ｆ1 と、
第１レンズ群中の最も物体側正レンズ成分の物体側レン
ズ面の有効径φとの比を規定するものである。条件式
（１）の上限を超えた場合、第１レンズ群Ｇ1 の焦点距
離ｆ1 が有効径φに対して短くなりすぎるため、第１レ
ンズ群Ｇ1 自体の球面収差が大きくなり補正が困難にな
る。そして本発明における第１レンズ群Ｇ1 は、物体側
より順に、正屈折力の前群Ｇ11と弱い正屈折力の後群Ｇ
12を有する構成であり、その前群Ｇ 11を本発明の実施例
程度の少ないレンズ枚数にする事が困難になる。更に、
二次の色の球面収差も大きくなり補正が困難になる。逆
に、条件式（１）の下限を超えた場合、第１レンズ群Ｇ
1 の焦点距離が長くなるため、フォーカシング移動量が
多くなり好ましくない。
【００１４】ところで、本発明においては、第１レンズ
群Ｇ1 の屈折力が強い場合、第１レンズ群Ｇ1 の屈折力
を前群Ｇ11と後群Ｇ12とに適切に分配し、第１レンズ群
Ｇ1における収差補正を有利にしている。また、光軸上
の物点より発した光線（以下、Ｒａｎｄ光線と言う。）
は、前群Ｇ11で収斂して後群Ｇ12に入射する。この様な
構成の前群Ｇ11と後群Ｇ12との空気間隔を小さくした場
合、後群Ｇ12に対するＲａｎｄ光線の入射位置が、光軸
から離れた位置になるため、後群Ｇ12における球面収差
の補正に有利になる。しかし、前群Ｇ11と後群Ｇ12との
空気間隔が小さい場合、後群Ｇ12の外径が大きくなり、
撮影光学系の小型化、軽量化に対して不利になる。
群Ｇ1 の屈折力が強い場合、第１レンズ群Ｇ1 の屈折力
を前群Ｇ11と後群Ｇ12とに適切に分配し、第１レンズ群
Ｇ1における収差補正を有利にしている。また、光軸上
の物点より発した光線（以下、Ｒａｎｄ光線と言う。）
は、前群Ｇ11で収斂して後群Ｇ12に入射する。この様な
構成の前群Ｇ11と後群Ｇ12との空気間隔を小さくした場
合、後群Ｇ12に対するＲａｎｄ光線の入射位置が、光軸
から離れた位置になるため、後群Ｇ12における球面収差
の補正に有利になる。しかし、前群Ｇ11と後群Ｇ12との
空気間隔が小さい場合、後群Ｇ12の外径が大きくなり、
撮影光学系の小型化、軽量化に対して不利になる。
【００１５】そこで、第１レンズ群Ｇ1 の後群Ｇ12の外
径を小さく保ったまま、球面収差を良好に補正するため
には、以下の条件式（２）を満足すればよい。 ０．１０＜ Ｄ1 ／Ｂｆ11 ＜０．２６ （２） 条件式（２）は、第１レンズ群中の前群Ｇ11のバックフ
ォーカスに対して前群Ｇ11と後群Ｇ12との空気間隔を規
定するものである。条件式（２）の上限を超えた場合、
前群Ｇ11と後群Ｇ12との空気間隔Ｄ1 が大きくなり、後
群Ｇ12に対するＲａｎｄ光線の入射位置が光軸に近い位
置になるため、後群Ｇ12における球面収差の補正が困難
になり好ましくない。逆に条件式（２）の下限を超えた
場合、前群Ｇ11と後群Ｇ12との空気間隔Ｄ1 が小さくな
り、後群Ｇ12に対するＲａｎｄ光線の入射位置が、光軸
から離れ過ぎるため、その結果、後群Ｇ12の外径が大き
くなり好ましくない。
径を小さく保ったまま、球面収差を良好に補正するため
には、以下の条件式（２）を満足すればよい。 ０．１０＜ Ｄ1 ／Ｂｆ11 ＜０．２６ （２） 条件式（２）は、第１レンズ群中の前群Ｇ11のバックフ
ォーカスに対して前群Ｇ11と後群Ｇ12との空気間隔を規
定するものである。条件式（２）の上限を超えた場合、
前群Ｇ11と後群Ｇ12との空気間隔Ｄ1 が大きくなり、後
群Ｇ12に対するＲａｎｄ光線の入射位置が光軸に近い位
置になるため、後群Ｇ12における球面収差の補正が困難
になり好ましくない。逆に条件式（２）の下限を超えた
場合、前群Ｇ11と後群Ｇ12との空気間隔Ｄ1 が小さくな
り、後群Ｇ12に対するＲａｎｄ光線の入射位置が、光軸
から離れ過ぎるため、その結果、後群Ｇ12の外径が大き
くなり好ましくない。
【００１６】ここで第１レンズ群中の後群Ｇ12について
言及すれば、より良好な結像性能を得るために、後群Ｇ
12は物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ
とを有する構成にする事が好ましい。後群Ｇ12は、球面
収差を補助的に補正するためのレンズ群であるため、Ｒ
ａｎｄ光線以外の光線には影響を及ぼさないように物体
側に凸面を向けたメニスカス形状にするのが好ましい。
言及すれば、より良好な結像性能を得るために、後群Ｇ
12は物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ
とを有する構成にする事が好ましい。後群Ｇ12は、球面
収差を補助的に補正するためのレンズ群であるため、Ｒ
ａｎｄ光線以外の光線には影響を及ぼさないように物体
側に凸面を向けたメニスカス形状にするのが好ましい。
【００１７】尚、以下に示す本実施例での後群Ｇ12は、
鏡筒構造を簡単にするため、貼り合わせの構成にしてい
るが、収差補正の自由度を増すために、その部分を剥が
して２枚構成にしてもよい。本発明において、第１レン
ズ群Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2 とで略アフォーカル系を形
成するため、第３レンズ群Ｇ3 は光学系全系と同等の明
るさを有している。そのため本発明のように大口径の光
学系になればなるほど、このような構成での第３レンズ
群Ｇ3 の収差補正上の負担が大きくなる。そこで、第３
レンズ群Ｇ3を小型化し、かつ収差補正上の能力を大き
くするため、第３レンズ群Ｇ3 は以下の様な構成をと
る。
鏡筒構造を簡単にするため、貼り合わせの構成にしてい
るが、収差補正の自由度を増すために、その部分を剥が
して２枚構成にしてもよい。本発明において、第１レン
ズ群Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2 とで略アフォーカル系を形
成するため、第３レンズ群Ｇ3 は光学系全系と同等の明
るさを有している。そのため本発明のように大口径の光
学系になればなるほど、このような構成での第３レンズ
群Ｇ3 の収差補正上の負担が大きくなる。そこで、第３
レンズ群Ｇ3を小型化し、かつ収差補正上の能力を大き
くするため、第３レンズ群Ｇ3 は以下の様な構成をと
る。
【００１８】第３レンズ群Ｇ3 は、弱い正屈折力の前群
Ｇ31と、正屈折力の後群Ｇ32とを有し、前群Ｇ31は、少
なくとも１枚の正レンズと負レンズを有する構成であ
る。そして前群Ｇ31は、色収差及び球面収差の補正を行
い、後群Ｇ32は、前群Ｇ31よりも強い屈折力を持ち、第
３レンズ群Ｇ3 における屈折力の大半を担っている。そ
こで、収差補正を適切に行うためにも、第３レンズ群Ｇ
3 における前群Ｇ31と後群Ｇ32の屈折力の配置を以下の
条件式の範囲内にするのが良い。
Ｇ31と、正屈折力の後群Ｇ32とを有し、前群Ｇ31は、少
なくとも１枚の正レンズと負レンズを有する構成であ
る。そして前群Ｇ31は、色収差及び球面収差の補正を行
い、後群Ｇ32は、前群Ｇ31よりも強い屈折力を持ち、第
３レンズ群Ｇ3 における屈折力の大半を担っている。そ
こで、収差補正を適切に行うためにも、第３レンズ群Ｇ
3 における前群Ｇ31と後群Ｇ32の屈折力の配置を以下の
条件式の範囲内にするのが良い。
【００１９】 ０．１０＜ｆ3 ／ｆ31＜０．３５ （３） 条件式（３）は、第３レンズ群Ｇ3 の焦点距離ｆ3 と、
第３レンズ群Ｇ3 中の前群Ｇ31の焦点距離ｆ31との比を
規定するものである。条件式（３）の上限を超えた場
合、第３レンズ群Ｇ3 内における前群Ｇ31の屈折力が強
くなり、前群Ｇ31の球面収差の補正に対する負担が大き
くなるため、球面収差の補正が不充分になる。さらに、
無限遠撮影から近距離撮影への撮影距離の変動における
上コマの変動も大きくなるため好ましくない。逆に条件
式（３）の下限を超えた場合、第３レンズ群Ｇ3 内にお
ける後群Ｇ32の屈折力が強く成りすぎ、前群Ｇ31で球面
収差及びコマ収差を補正することが困難になる。
第３レンズ群Ｇ3 中の前群Ｇ31の焦点距離ｆ31との比を
規定するものである。条件式（３）の上限を超えた場
合、第３レンズ群Ｇ3 内における前群Ｇ31の屈折力が強
くなり、前群Ｇ31の球面収差の補正に対する負担が大き
くなるため、球面収差の補正が不充分になる。さらに、
無限遠撮影から近距離撮影への撮影距離の変動における
上コマの変動も大きくなるため好ましくない。逆に条件
式（３）の下限を超えた場合、第３レンズ群Ｇ3 内にお
ける後群Ｇ32の屈折力が強く成りすぎ、前群Ｇ31で球面
収差及びコマ収差を補正することが困難になる。
【００２０】この時、第３レンズ群中の後群Ｇ32は、以
下に示す条件式（４）を満足する事が望ましい。 −０．１７＜ ｑ32 ＜０．３５ （４） 条件式（４）は、上記条件式（３）の条件の下、第３レ
ンズ群中の後群Ｇ32で発生する球面収差を最小にするた
めの条件である。条件式（４）の条件を満足しない場
合、第３レンズ群中の前群Ｇ31において球面収差の補正
に対する負担が増すため、球面収差の補正が困難になり
好ましくない。
下に示す条件式（４）を満足する事が望ましい。 −０．１７＜ ｑ32 ＜０．３５ （４） 条件式（４）は、上記条件式（３）の条件の下、第３レ
ンズ群中の後群Ｇ32で発生する球面収差を最小にするた
めの条件である。条件式（４）の条件を満足しない場
合、第３レンズ群中の前群Ｇ31において球面収差の補正
に対する負担が増すため、球面収差の補正が困難になり
好ましくない。
【００２１】更に、次の条件を満足する事がより望まし
い。 −０．４７＜ ｆ2 ／ｆ1 ＜−０．３７ （５） 条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ1 の焦点距離ｆ1 と第
２レンズ群Ｇ2 の焦点距離ｆ2 との比を規定することに
より、軸外光線の収差を良好に補正するための条件式で
ある。条件式（５）の上限を超えた場合、第１レンズ群
Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2 との間隔が大きくなり、第２レ
ンズ群Ｇ2 に対する軸外光線の入射位置が、光軸から近
い位置になる。このため、第１レンズ群Ｇ1 で発生する
非点収差を、第２レンズ群Ｇ2 において補正する事が困
難となるため好ましくない。逆に、条件式（５）の下限
を超えた場合、第１レンズ群Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2の
間隔が小さくなり、第２レンズ群Ｇ2 に対するＲａｎｄ
光線の入射位置が、光軸から離れた位置になる。このた
め、フォーカシング群である第２レンズ群Ｇ2の外径が
大きくなり、オートフォーカスを行う場合、フォーカシ
ング群の駆動用モーターの負担が大きくなり好ましくな
い。
い。 −０．４７＜ ｆ2 ／ｆ1 ＜−０．３７ （５） 条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ1 の焦点距離ｆ1 と第
２レンズ群Ｇ2 の焦点距離ｆ2 との比を規定することに
より、軸外光線の収差を良好に補正するための条件式で
ある。条件式（５）の上限を超えた場合、第１レンズ群
Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2 との間隔が大きくなり、第２レ
ンズ群Ｇ2 に対する軸外光線の入射位置が、光軸から近
い位置になる。このため、第１レンズ群Ｇ1 で発生する
非点収差を、第２レンズ群Ｇ2 において補正する事が困
難となるため好ましくない。逆に、条件式（５）の下限
を超えた場合、第１レンズ群Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2の
間隔が小さくなり、第２レンズ群Ｇ2 に対するＲａｎｄ
光線の入射位置が、光軸から離れた位置になる。このた
め、フォーカシング群である第２レンズ群Ｇ2の外径が
大きくなり、オートフォーカスを行う場合、フォーカシ
ング群の駆動用モーターの負担が大きくなり好ましくな
い。
【００２２】
【実施例】以下に，本発明による各実施例について説明
する。図１、図４、図７、図１０、及び図１３は、本発
明による実施例１〜５のレンズ構成図である。各実施例
とも、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ1、
負屈折力の第２レンズ群Ｇ2 、正屈折力の第３レンズ群
Ｇ3 より構成し、第１レンズ群Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2
とで略アフォーカル系を形成し、無限遠から近距離への
合焦する際に、第２レンズ群Ｇ2 が像側へ移動する構成
である。
する。図１、図４、図７、図１０、及び図１３は、本発
明による実施例１〜５のレンズ構成図である。各実施例
とも、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ1、
負屈折力の第２レンズ群Ｇ2 、正屈折力の第３レンズ群
Ｇ3 より構成し、第１レンズ群Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2
とで略アフォーカル系を形成し、無限遠から近距離への
合焦する際に、第２レンズ群Ｇ2 が像側へ移動する構成
である。
【００２３】なお各実施例とも、開口絞りＳは第２レン
ズ群Ｇ2 と第３レンズ群Ｇ3 との間に配置される。 〔実施例１〕図１は、本発明における実施例１のレンズ
構成図であり、物体側から順に、２枚の両凸正レンズ
と、両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズとから成る前群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズとの貼合わせレンズから成る後群Ｇ12とから成
る第１レンズ群Ｇ1 と、物体側に凹面を向けた正メニス
カスレンズと両凹負レンズとの貼合わせレンズと、両凹
負レンズとから成る第２レンズ群Ｇ2 と、開口絞りＳ
と、像側に強い凸面を向けた両凸正レンズと像側に凸面
を向けた負メニスカスレンズとの貼合わせレンズとから
成る前群Ｇ31と、両凸正レンズから成る後群Ｇ32とから
成る第３レンズ群Ｇ3 と、固定絞りＡから成る構成であ
る。
ズ群Ｇ2 と第３レンズ群Ｇ3 との間に配置される。 〔実施例１〕図１は、本発明における実施例１のレンズ
構成図であり、物体側から順に、２枚の両凸正レンズ
と、両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズとから成る前群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズとの貼合わせレンズから成る後群Ｇ12とから成
る第１レンズ群Ｇ1 と、物体側に凹面を向けた正メニス
カスレンズと両凹負レンズとの貼合わせレンズと、両凹
負レンズとから成る第２レンズ群Ｇ2 と、開口絞りＳ
と、像側に強い凸面を向けた両凸正レンズと像側に凸面
を向けた負メニスカスレンズとの貼合わせレンズとから
成る前群Ｇ31と、両凸正レンズから成る後群Ｇ32とから
成る第３レンズ群Ｇ3 と、固定絞りＡから成る構成であ
る。
【００２４】以下に、本発明の各実施例の諸元の値を掲
げる。各実施例の諸元表中における左端の数字は物体側
からの順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレン
ズ面間隔、ｎ及びνは屈折率及びアッベ数のｄ線（λ=5
87.6nm）に対する値であり、ｆは焦点距離、 FnoはＦナ
ンバー、βは撮影倍率、DOは物体から第１レンズ面まで
の距離を表している。
げる。各実施例の諸元表中における左端の数字は物体側
からの順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレン
ズ面間隔、ｎ及びνは屈折率及びアッベ数のｄ線（λ=5
87.6nm）に対する値であり、ｆは焦点距離、 FnoはＦナ
ンバー、βは撮影倍率、DOは物体から第１レンズ面まで
の距離を表している。
【００２５】
【表１】（第１実施例の諸元） ｆ＝１９５. ００mm Fno＝２ ｆ =195.0000 β=-0.1201 D0 ∞ 1765.5380 d11 5.9982 18.7714 d16 22.7762 10.0030 Bf 67.9864 67.9864 以下に、実施例１における各レンズ群の焦点距離、第１
レンズ群Ｇ1 中の最も物体側正レンズ成分の物体側レン
ズ面の有効径φ、第１レンズ群Ｇ1 中前群Ｇ11のバック
フォーカスBf11、及び第３レンズ群中前群Ｇ31と後群Ｇ
32との空気間隔Ｄ1 を示す。
レンズ群Ｇ1 中の最も物体側正レンズ成分の物体側レン
ズ面の有効径φ、第１レンズ群Ｇ1 中前群Ｇ11のバック
フォーカスBf11、及び第３レンズ群中前群Ｇ31と後群Ｇ
32との空気間隔Ｄ1 を示す。
【００２６】ｆ1 ＝144.000 ｆ2 ＝-60.000 ｆ3 ＝ 81.250 ｆ31＝545.252 φ ＝ 97.500 Ｂｆ11＝137.408 Ｄ1 ＝ 30.901 次に実施例１における条件対応数値を示す。
【００２７】（１） φ／ｆ1 ＝0.677 （２）Ｄ1 ／Ｂｆ11＝0.225 （３）ｆ3 ／ｆ31 ＝0.149 （４） ｑ32 ＝0.122 （５）ｆ2 ／ｆ1 ＝ -0.417 〔実施例２〕図４は、本発明における実施例２のレンズ
構成図であり、物体側から順に、２枚の両凸正レンズ
と、両凹負レンズとから成る前群Ｇ11と、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの貼合わせレンズから成る後群Ｇ12
とから成る第１レンズ群Ｇ1 と、物体側に凹面を向けた
正メニスカスレンズと両凹負レンズとの貼合わせレンズ
と、両凹負レンズとから成る第２レンズ群Ｇ2 と、開口
絞りＳと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと像
側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの貼合わせレン
ズとから成る前群Ｇ31と、両凸正レンズから成る後群Ｇ
32とから成る第３レンズ群Ｇ3 と、固定絞りＡから成る
構成である。
構成図であり、物体側から順に、２枚の両凸正レンズ
と、両凹負レンズとから成る前群Ｇ11と、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの貼合わせレンズから成る後群Ｇ12
とから成る第１レンズ群Ｇ1 と、物体側に凹面を向けた
正メニスカスレンズと両凹負レンズとの貼合わせレンズ
と、両凹負レンズとから成る第２レンズ群Ｇ2 と、開口
絞りＳと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと像
側に凸面を向けた負メニスカスレンズとの貼合わせレン
ズとから成る前群Ｇ31と、両凸正レンズから成る後群Ｇ
32とから成る第３レンズ群Ｇ3 と、固定絞りＡから成る
構成である。
【００２８】以下に、本発明の各実施例の諸元の値を掲
げる。各実施例の諸元表中における左端の数字は物体側
からの順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレン
ズ面間隔、ｎ及びνは屈折率及びアッベ数のｄ線（λ=5
87.6nm）に対する値であり、ｆは焦点距離、 FnoはＦナ
ンバー、βは撮影倍率、DOは物体から第１レンズ面まで
の距離を表している。
げる。各実施例の諸元表中における左端の数字は物体側
からの順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレン
ズ面間隔、ｎ及びνは屈折率及びアッベ数のｄ線（λ=5
87.6nm）に対する値であり、ｆは焦点距離、 FnoはＦナ
ンバー、βは撮影倍率、DOは物体から第１レンズ面まで
の距離を表している。
【００２９】
【表２】（第２実施例の諸元） ｆ＝１９５．００mm Fno＝２ f=195.0000 β=-0.1198 D0 ∞ 1765.2004 d 9 5.9970 18.7416 d14 22.6002 9.8556 Bf 68.2697 67.2697 以下に、実施例２における各レンズ群の焦点距離、第１
レンズ群Ｇ1 中の最も物体側正レンズ成分の物体側レン
ズ面の有効径φ、第１レンズ群Ｇ1 中前群Ｇ11のバック
フォーカスBf11、及び第３レンズ群中前群Ｇ31と後群Ｇ
32との空気間隔Ｄ1 を示す。
レンズ群Ｇ1 中の最も物体側正レンズ成分の物体側レン
ズ面の有効径φ、第１レンズ群Ｇ1 中前群Ｇ11のバック
フォーカスBf11、及び第３レンズ群中前群Ｇ31と後群Ｇ
32との空気間隔Ｄ1 を示す。
【００３０】ｆ1 ＝144.000 ｆ2 ＝-60.000 ｆ3 ＝ 81.250 ｆ31＝692.673 φ ＝ 97.500 Ｂｆ11＝156.742 Ｄ1 ＝ 38.333 次に実施例２における条件対応数値を示す。
【００３１】（１） φ／ｆ1 ＝0.677 （２）Ｄ1 ／Ｂｆ11＝0.245 （３）ｆ3 ／ｆ31 ＝0.117 （４） ｑ32 ＝0.138 （５）ｆ2 ／ｆ1 ＝ -0.417 〔実施例３〕図７は、本発明における実施例３のレンズ
構成図であり、物体側から順に、２枚の両凸正レンズ
と、両凹負レンズとから成る前群Ｇ11と、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの貼合わせレンズから成る後群Ｇ12
とから成る第１レンズ群Ｇ1 と、物体側に凹面を向けた
正メニスカスレンズと両凹負レンズとの貼合わせレンズ
と、両凹負レンズとから成る第２レンズ群Ｇ2 と、開口
絞りＳと、像側に強い凸面を向けた両凸正レンズと、像
側に凸面を向けた負メニスカスレンズとから成る前群Ｇ
31と、両凸正レンズから成る後群Ｇ32とから成る第３レ
ンズ群Ｇ3 と、固定絞りＡから成る構成である。
構成図であり、物体側から順に、２枚の両凸正レンズ
と、両凹負レンズとから成る前群Ｇ11と、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの貼合わせレンズから成る後群Ｇ12
とから成る第１レンズ群Ｇ1 と、物体側に凹面を向けた
正メニスカスレンズと両凹負レンズとの貼合わせレンズ
と、両凹負レンズとから成る第２レンズ群Ｇ2 と、開口
絞りＳと、像側に強い凸面を向けた両凸正レンズと、像
側に凸面を向けた負メニスカスレンズとから成る前群Ｇ
31と、両凸正レンズから成る後群Ｇ32とから成る第３レ
ンズ群Ｇ3 と、固定絞りＡから成る構成である。
【００３２】以下に、本発明の各実施例の諸元の値を掲
げる。各実施例の諸元表中における左端の数字は物体側
からの順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレン
ズ面間隔、ｎ及びνは屈折率及びアッベ数のｄ線（λ=5
87.6nm）に対する値であり、ｆは焦点距離、 FnoはＦナ
ンバー、βは撮影倍率、DOは物体から第１レンズ面まで
の距離を表している。
げる。各実施例の諸元表中における左端の数字は物体側
からの順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレン
ズ面間隔、ｎ及びνは屈折率及びアッベ数のｄ線（λ=5
87.6nm）に対する値であり、ｆは焦点距離、 FnoはＦナ
ンバー、βは撮影倍率、DOは物体から第１レンズ面まで
の距離を表している。
【００３３】
【表３】（第３実施例の諸元） ｆ＝１９５．００mm Fno＝２ f=195.0000 β=-0.1211 D0 ∞ 1764.9781 d 9 16.5418 30.9892 d14 25.8092 11.3618 Bf 68.1697 68.1697 以下に、実施例３における各レンズ群の焦点距離、第１
レンズ群Ｇ1 中の最も物体側正レンズ成分の物体側レン
ズ面の有効径φ、第１レンズ群Ｇ1 中前群Ｇ11のバック
フォーカスBf11、及び第３レンズ群中前群Ｇ31と後群Ｇ
32との空気間隔Ｄ1 を示す。
レンズ群Ｇ1 中の最も物体側正レンズ成分の物体側レン
ズ面の有効径φ、第１レンズ群Ｇ1 中前群Ｇ11のバック
フォーカスBf11、及び第３レンズ群中前群Ｇ31と後群Ｇ
32との空気間隔Ｄ1 を示す。
【００３４】ｆ1 ＝152.500 ｆ2 ＝-61.000 ｆ3 ＝ 78.000 ｆ31＝364.073 φ ＝ 97.500 Ｂｆ11＝158.546 Ｄ1 ＝ 29.099 次に実施例３における条件対応数値を示す。
【００３５】（１） φ／ｆ1 ＝0.639 （２）Ｄ1 ／Ｂｆ11＝0.184 （３）ｆ3 ／ｆ31 ＝0.214 （４） ｑ32 ＝0.229 （５）ｆ2 ／ｆ1 ＝ -0.400 〔実施例４〕図１０は、本発明における実施例４のレン
ズ構成図であり、物体側から順に、２枚の両凸正レンズ
と、両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズとから成る前群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズとの貼合わせレンズから成る後群Ｇ12とから成
る第１レンズ群Ｇ1 と、物体側に凹面を向けた正メニス
カスレンズと両凹負レンズとの貼合わせレンズと、両凹
負レンズとから成る第２レンズ群Ｇ2 と、開口絞りＳ
と、像側に強い凸面を向けた両凸正レンズと、像側に凸
面を向けた負メニスカスレンズとから成る前群Ｇ31と、
両凸正レンズから成る後群Ｇ32とから成る第３レンズ群
Ｇ3 と、固定絞りＡから成る構成である。
ズ構成図であり、物体側から順に、２枚の両凸正レンズ
と、両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズとから成る前群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズとの貼合わせレンズから成る後群Ｇ12とから成
る第１レンズ群Ｇ1 と、物体側に凹面を向けた正メニス
カスレンズと両凹負レンズとの貼合わせレンズと、両凹
負レンズとから成る第２レンズ群Ｇ2 と、開口絞りＳ
と、像側に強い凸面を向けた両凸正レンズと、像側に凸
面を向けた負メニスカスレンズとから成る前群Ｇ31と、
両凸正レンズから成る後群Ｇ32とから成る第３レンズ群
Ｇ3 と、固定絞りＡから成る構成である。
【００３６】以下に、本発明の各実施例の諸元の値を掲
げる。各実施例の諸元表中における左端の数字は物体側
からの順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレン
ズ面間隔、ｎ及びνは屈折率及びアッベ数のｄ線（λ=5
87.6nm）に対する値であり、ｆは焦点距離、 FnoはＦナ
ンバー、βは撮影倍率、DOは物体から第１レンズ面まで
の距離を表している。
げる。各実施例の諸元表中における左端の数字は物体側
からの順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレン
ズ面間隔、ｎ及びνは屈折率及びアッベ数のｄ線（λ=5
87.6nm）に対する値であり、ｆは焦点距離、 FnoはＦナ
ンバー、βは撮影倍率、DOは物体から第１レンズ面まで
の距離を表している。
【００３７】
【表４】（第４実施例の諸元） ｆ＝１９８．００mm Fno＝２ f=198.0000 β=-0.1207 D0 ∞ 1763.7176 d11 4.9176 15.7144 d16 20.6778 9.8810 Bf 67.9434 67.9434 以下に、実施例４における各レンズ群の焦点距離、第１
レンズ群Ｇ1 中の最も物体側正レンズ成分の物体側レン
ズ面の有効径φ、第１レンズ群Ｇ1 中前群Ｇ11のバック
フォーカスBf11、及び第３レンズ群中前群Ｇ31と後群Ｇ
32との空気間隔Ｄ1 を示す。
レンズ群Ｇ1 中の最も物体側正レンズ成分の物体側レン
ズ面の有効径φ、第１レンズ群Ｇ1 中前群Ｇ11のバック
フォーカスBf11、及び第３レンズ群中前群Ｇ31と後群Ｇ
32との空気間隔Ｄ1 を示す。
【００３８】ｆ1 ＝133.100 ｆ2 ＝-60.500 ｆ3 ＝ 90.000 ｆ31＝409.757 φ ＝ 99.000 Ｂｆ11＝141.509 Ｄ1 ＝ 22.144 次に実施例４における条件対応数値を示す。
【００３９】（１） φ／ｆ1 ＝0.744 （２）Ｄ1 ／Ｂｆ11＝0.157 （３）ｆ3 ／ｆ31 ＝0.220 （４） ｑ32 ＝ -0.154 （５）ｆ2 ／ｆ1 ＝ -0.455 〔実施例５〕図１３は、本発明における実施例５のレン
ズ構成図であり、物体側から順に、２枚の両凸正レンズ
と、両凹負レンズとから成る前群Ｇ11と、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの貼合わせレンズから成る後群Ｇ12
とから成る第１レンズ群Ｇ1 と、物体側に凹面を向けた
正メニスカスレンズと両凹負レンズとの貼合わせレンズ
と、両凹負レンズとから成る第２レンズ群Ｇ2 と、開口
絞りＳと、像側に強い凸面を向けた両凸正レンズと、像
側に凸面を向けた負メニスカスレンズとから成る前群Ｇ
31と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸
正レンズとの貼合わせレンズから成る後群Ｇ32とから成
る第３レンズ群Ｇ3 と、固定絞りＡから成る構成であ
る。
ズ構成図であり、物体側から順に、２枚の両凸正レンズ
と、両凹負レンズとから成る前群Ｇ11と、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの貼合わせレンズから成る後群Ｇ12
とから成る第１レンズ群Ｇ1 と、物体側に凹面を向けた
正メニスカスレンズと両凹負レンズとの貼合わせレンズ
と、両凹負レンズとから成る第２レンズ群Ｇ2 と、開口
絞りＳと、像側に強い凸面を向けた両凸正レンズと、像
側に凸面を向けた負メニスカスレンズとから成る前群Ｇ
31と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸
正レンズとの貼合わせレンズから成る後群Ｇ32とから成
る第３レンズ群Ｇ3 と、固定絞りＡから成る構成であ
る。
【００４０】以下に、本発明の各実施例の諸元の値を掲
げる。各実施例の諸元表中における左端の数字は物体側
からの順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレン
ズ面間隔、ｎ及びνは屈折率及びアッベ数のｄ線（λ=5
87.6nm）に対する値であり、ｆは焦点距離、 FnoはＦナ
ンバー、βは撮影倍率、DOは物体から第１レンズ面まで
の距離を表している。
げる。各実施例の諸元表中における左端の数字は物体側
からの順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレン
ズ面間隔、ｎ及びνは屈折率及びアッベ数のｄ線（λ=5
87.6nm）に対する値であり、ｆは焦点距離、 FnoはＦナ
ンバー、βは撮影倍率、DOは物体から第１レンズ面まで
の距離を表している。
【００４１】
【表５】（第５実施例の諸元） ｆ＝１９５．００mm Fno＝２ f=195.0000 β=-0.1230 D0 ∞ 1761.1081 d 9 14.4358 29.0347 d14 23.0099 8.4109 Bf 64.7804 64.7804 以下に、実施例５における各レンズ群の焦点距離、第１
レンズ群Ｇ1 中の最も物体側正レンズ成分の物体側レン
ズ面の有効径φ、第１レンズ群Ｇ1 中前群Ｇ11のバック
フォーカスBf11、及び第３レンズ群中前群Ｇ31と後群Ｇ
32との空気間隔Ｄ1 を示す。
レンズ群Ｇ1 中の最も物体側正レンズ成分の物体側レン
ズ面の有効径φ、第１レンズ群Ｇ1 中前群Ｇ11のバック
フォーカスBf11、及び第３レンズ群中前群Ｇ31と後群Ｇ
32との空気間隔Ｄ1 を示す。
【００４２】ｆ1 ＝153.400 ｆ2 ＝-59.000 ｆ3 ＝ 75.000 ｆ31＝228.789 φ ＝ 97.500 Bf11＝154.506 Ｄ1 ＝ 37.732 次に実施例５における条件対応数値を示す。
【００４３】（１） φ／ｆ1 ＝0.636 （２）Ｄ1 ／Ｂｆ11＝0.244 （３）ｆ3 ／ｆ31 ＝0.328 （４） ｑ32 ＝0.316 （５）ｆ2 ／ｆ1 ＝ -0.385 尚、図２、図５、図８、図１１、及び図１４は、それぞ
れ実施例１〜５の無限遠合焦時の諸収差図を示し、図
３、図６、図９、図１２、及び図１５は、それぞれ実施
例１〜５の至近距離合焦時の収差図を示している。そし
て、各実施例のいづれの収差とも優れた結像性能を有し
ていることが明らかである。
れ実施例１〜５の無限遠合焦時の諸収差図を示し、図
３、図６、図９、図１２、及び図１５は、それぞれ実施
例１〜５の至近距離合焦時の収差図を示している。そし
て、各実施例のいづれの収差とも優れた結像性能を有し
ていることが明らかである。
【００４４】尚、第３レンズ群Ｇ3 を光軸に対して偏心
させるか、もしくは第３レンズ群中の前群Ｇ31又は後群
Ｇ32を個別に光軸に対して偏心させる事により、防振効
果を得ることが可能である。
させるか、もしくは第３レンズ群中の前群Ｇ31又は後群
Ｇ32を個別に光軸に対して偏心させる事により、防振効
果を得ることが可能である。
【００４５】
【発明の効果】本発明によれば、優れた光学性能を維持
しつつ、フォーカシング機構が簡単で、かつ小型であ
り、近距離撮影時の収差変動が小さい大口径比内焦望遠
レンズが達成できる。
しつつ、フォーカシング機構が簡単で、かつ小型であ
り、近距離撮影時の収差変動が小さい大口径比内焦望遠
レンズが達成できる。
【図１】 本発明の実施例１のレンズ構成図。
【図２】 本発明の実施例１の無限遠合焦時の諸収差
図。
図。
【図３】 本発明の実施例１の至近距離合焦時の諸収差
図。
図。
【図４】 本発明の実施例２のレンズ構成図。
【図５】 本発明の実施例２の無限遠合焦時の諸収差
図。
図。
【図６】 本発明の実施例２の至近距離合焦時の諸収差
図。
図。
【図７】 本発明の実施例３のレンズ構成図。
【図８】 本発明の実施例３の無限遠合焦時の諸収差
図。
図。
【図９】 本発明の実施例３の至近距離合焦時の諸収差
図。
図。
【図１０】本発明の実施例４のレンズ構成図。
【図１１】本発明の実施例４の無限遠合焦時の諸収差
図。
図。
【図１２】本発明の実施例４の至近距離合焦時の諸収差
図。
図。
【図１３】本発明の実施例５のレンズ構成図。
【図１４】本発明の実施例５の無限遠合焦時の諸収差
図。
図。
【図１５】本発明の実施例５の至近距離合焦時の諸収差
図。
図。
【符合の説明】 Ｇ1 ・・・ 第１レンズ群 Ｇ11・・・ 第１レンズ群の前群 Ｇ12・・・ 第１レンズ群の後群 Ｇ2 ・・・ 第２レンズ群 Ｇ3 ・・・ 第３レンズ群 Ｇ31・・・ 第３レンズ群の前群 Ｇ32・・・ 第３レンズ群の後群 Ｓ ・・・ 開口絞り Ａ ・・・ 固定絞り
Claims (4)
- 【請求項１】物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群
Ｇ1 と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ2 と、正屈折力の第
３レンズ群Ｇ3 を有し、前記第１レンズ群Ｇ1と前記第
２レンズ群Ｇ2 とが略アフォーカル系を形成し、前記第
２レンズ群Ｇ2で合焦を行う内焦望遠レンズにおいて、 前記第１レンズ群Ｇ1 は、物体側より順に、正屈折力の
前群Ｇ11と、弱い正屈折力の後群Ｇ12とを有し、かつ以
下の条件を満足することを特徴とする大口径比内焦望遠
レンズ。 ０．６０＜ φ ／ｆ1 ＜０．７７ （１） ０．１０＜ Ｄ1 ／Ｂｆ11＜０．２６ （２） 但し、 φ ：第１レンズ群Ｇ1 中の最も物体側の正レンズ成
分の物体側レンズ面の有効径 ｆ1 ：第１レンズ群Ｇ1 の焦点距離 Ｂｆ11：第１レンズ群中の前群Ｇ11のバックフォーカス Ｄ1 ：第１レンズ群中の前群Ｇ11と後群Ｇ12との空気
間隔 - 【請求項２】前記第３レンズ群Ｇ3 は、物体側より順
に、弱い正屈折力の前群Ｇ31と、正屈折力の後群Ｇ32と
を有し、かつ以下の条件を満足することを特徴とする請
求項１記載の大口径比内焦望遠レンズ。 ０．１０＜ ｆ3 ／ｆ31 ＜０．３５ （３） 但し、 ｆ3 ：第３レンズ群の焦点距離 ｆ31 ：第３レンズ群中の前群Ｇ31の焦点距離 - 【請求項３】前記第３レンズ群Ｇ3 の前群Ｇ31は、少な
くとも１枚の正レンズ成分と負レンズ成分とを有し、第
３レンズ群Ｇ3 の後群Ｇ32は、１枚の正レンズ成分、ま
たは１枚の正レンズ成分と負レンズ成分より構成される
ことを特徴とする請求項２記載の大口径内焦望遠レン
ズ。 - 【請求項４】前記第３レンズ群Ｇ3 の後群Ｇ32は、以下
の条件を満足することを特徴とする請求項３記載の大口
径内焦望遠レンズ。 −０．１７＜ ｑ32 ＜０．３５ （４） 但し、 ｑ32 ：第３レンズ群中の後群Ｇ32の形状因子。 ｑ32＝（ｒ2 ＋ｒ1 ）／（ｒ2 −ｒ1 ） ｒ1 ：第３レンズ群中の後群Ｇ32の最も物体側の曲率
半径。 ｒ2 ：第３レンズ群中の後群Ｇ32の最も像側の曲率半
径。
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|---|---|---|---|
| JP4348315A JPH06201988A (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 大口径比内焦望遠レンズ |
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|---|---|---|---|
| JP4348315A JPH06201988A (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 大口径比内焦望遠レンズ |
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