JPH07285120A - 低粘度ａｌｃスラリー及びその生成方法 - Google Patents
低粘度ａｌｃスラリー及びその生成方法Info
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- JPH07285120A JPH07285120A JP8045894A JP8045894A JPH07285120A JP H07285120 A JPH07285120 A JP H07285120A JP 8045894 A JP8045894 A JP 8045894A JP 8045894 A JP8045894 A JP 8045894A JP H07285120 A JPH07285120 A JP H07285120A
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- JP
- Japan
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- viscosity
- slurry
- alc
- vibration
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- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
- Mixers With Rotating Receptacles And Mixers With Vibration Mechanisms (AREA)
- Preparation Of Clay, And Manufacture Of Mixtures Containing Clay Or Cement (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＡＬＣの粗大な空胴や鉄筋廻りの鬆の発生を
防止するための低粘度のＡＬＣスラリー、及びこれを得
る方法を提供する。 【構成】 ＡＬＣスラリーを回転粘度計の回転子と回転
数で決まるせん断速度１ｓ-1で測定したとき、粘度が
０．５３〜２．６Ｐａ・ｓであることを特徴とする低粘
度スラリー、及びこれを得るための振動数と振動加速度
の範囲を定める。
防止するための低粘度のＡＬＣスラリー、及びこれを得
る方法を提供する。 【構成】 ＡＬＣスラリーを回転粘度計の回転子と回転
数で決まるせん断速度１ｓ-1で測定したとき、粘度が
０．５３〜２．６Ｐａ・ｓであることを特徴とする低粘
度スラリー、及びこれを得るための振動数と振動加速度
の範囲を定める。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＡＬＣ（軽量気泡コンク
リート）の製造方法において、ＡＬＣに空胴や鬆（ス、
隙間）を発生させないための低粘度ＡＬＣスラリー及び
その生成方法に関する。
リート）の製造方法において、ＡＬＣに空胴や鬆（ス、
隙間）を発生させないための低粘度ＡＬＣスラリー及び
その生成方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のＡＬＣはスラリーの粘度が高いた
め、型枠にスラリーを注入する時、空気を巻き込み、製
品の表面および内部に粗大な空胴ができダメージとなっ
て製品の外観を損ねていた。そのため製品面に塗装をす
る場合、粗大な空胴の補修に多大な工数を必要としてい
た。また、ＡＬＣスラリーの粘度が高いため、Ａｌ粉の
発泡でスラリーが型枠内の鉄筋の上まで上昇するときス
ラリーが鉄筋面に充分に回り込まず製品のその部分に鬆
（ス、隙間）ができるダメージが発生する事がある。こ
の鬆のダメージは製品の強度を低下させ不良板材となり
出荷する事ができず、製品生産性を低下させる。粗大な
空胴の対策としては、空気の巻き込みを少なくするため
スラリーを型枠の底に近い所で注入する方法がとられて
おり粗大な空胴を少なくしているが、空気の巻き込みを
無くすことはできていない。また、鉄筋廻りの製品の鬆
ダメージ対策は、スラリーの粘度が余り上昇していない
スラリー注入からの発泡の時間を短くすることでダメー
ジ発生を低減しているがまだ充分ではない。
め、型枠にスラリーを注入する時、空気を巻き込み、製
品の表面および内部に粗大な空胴ができダメージとなっ
て製品の外観を損ねていた。そのため製品面に塗装をす
る場合、粗大な空胴の補修に多大な工数を必要としてい
た。また、ＡＬＣスラリーの粘度が高いため、Ａｌ粉の
発泡でスラリーが型枠内の鉄筋の上まで上昇するときス
ラリーが鉄筋面に充分に回り込まず製品のその部分に鬆
（ス、隙間）ができるダメージが発生する事がある。こ
の鬆のダメージは製品の強度を低下させ不良板材となり
出荷する事ができず、製品生産性を低下させる。粗大な
空胴の対策としては、空気の巻き込みを少なくするため
スラリーを型枠の底に近い所で注入する方法がとられて
おり粗大な空胴を少なくしているが、空気の巻き込みを
無くすことはできていない。また、鉄筋廻りの製品の鬆
ダメージ対策は、スラリーの粘度が余り上昇していない
スラリー注入からの発泡の時間を短くすることでダメー
ジ発生を低減しているがまだ充分ではない。
【０００３】上記何れのダメージもＡＬＣスラリーの粘
度が高い為に生じている。スラリーの粘度を大きく低減
できる方法があれば、そのような製品のダメージを低減
する事ができる。スラリー粘度を低減するために、原料
配合を変えないで行えることが望ましい。そのような低
粘度スラリーにするために、スラリーに振動を加えるこ
とが上げられる。ＡＬＣのスラリーに振動を加えて巻き
込み粗大気泡を強制脱泡する方法は公知であるが、いず
れもスラリーに振動を与える振動板などの振動要素の振
動条件を規定しているだけである。また、発泡中の鉄筋
周囲のスラリーの廻り込み性を良くする粘度低減に付い
ては知られていない。
度が高い為に生じている。スラリーの粘度を大きく低減
できる方法があれば、そのような製品のダメージを低減
する事ができる。スラリー粘度を低減するために、原料
配合を変えないで行えることが望ましい。そのような低
粘度スラリーにするために、スラリーに振動を加えるこ
とが上げられる。ＡＬＣのスラリーに振動を加えて巻き
込み粗大気泡を強制脱泡する方法は公知であるが、いず
れもスラリーに振動を与える振動板などの振動要素の振
動条件を規定しているだけである。また、発泡中の鉄筋
周囲のスラリーの廻り込み性を良くする粘度低減に付い
ては知られていない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ＡＬＣの粗
大な空胴や鉄筋廻りの鬆の発生を防止するための低粘度
のＡＬＣスラリー、及びこれを得る方法を提供すること
を課題とする。
大な空胴や鉄筋廻りの鬆の発生を防止するための低粘度
のＡＬＣスラリー、及びこれを得る方法を提供すること
を課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明はＡＬＣスラリーを回転粘度計の回転子と回
転数で決まるせん断速度を１ｓ-1で測定したとき、粘度
が０．５３〜２．６Ｐａ・ｓにした低粘度ＡＬＣスラリ
ーであり、このＡＬＣスラリーを得るため、振動加速度
（Ｇ）の常用対数をＸ座標、振動数（Ｈｚ）をＹ座標と
したＸ−Ｙ平面で、点Ａ（Ｌｏｇ（４×１０-4），３
５）、点Ｂ（Ｌｏｇ３．８，８４）、点Ｃ（Ｌｏｇ１
０，１０８）および点Ｄ（Ｌｏｇ１０，１）を結んだ多
角形内の振動数と振動加速度で振動させる事により、ス
ラリーの粘度を回転粘度計のせん断速度１ｓ-1のときの
粘度を０．５３〜２．６Ｐａ・ｓに低減させることを特
徴とした低粘度ＡＬＣスラリー生成方法である。
に、本発明はＡＬＣスラリーを回転粘度計の回転子と回
転数で決まるせん断速度を１ｓ-1で測定したとき、粘度
が０．５３〜２．６Ｐａ・ｓにした低粘度ＡＬＣスラリ
ーであり、このＡＬＣスラリーを得るため、振動加速度
（Ｇ）の常用対数をＸ座標、振動数（Ｈｚ）をＹ座標と
したＸ−Ｙ平面で、点Ａ（Ｌｏｇ（４×１０-4），３
５）、点Ｂ（Ｌｏｇ３．８，８４）、点Ｃ（Ｌｏｇ１
０，１０８）および点Ｄ（Ｌｏｇ１０，１）を結んだ多
角形内の振動数と振動加速度で振動させる事により、ス
ラリーの粘度を回転粘度計のせん断速度１ｓ-1のときの
粘度を０．５３〜２．６Ｐａ・ｓに低減させることを特
徴とした低粘度ＡＬＣスラリー生成方法である。
【０００６】
【作用】高濃度の固液分散系であるＡＬＣスラリーは、
チキソトロピックな粘性挙動を示し、スラリーはせん断
速度が大きくなると粘度が大幅に低下する。例えば、ス
ラリーの粘度をη、せん断速度をγ′とするとｂを定数
として、次の実験式が得られている。
チキソトロピックな粘性挙動を示し、スラリーはせん断
速度が大きくなると粘度が大幅に低下する。例えば、ス
ラリーの粘度をη、せん断速度をγ′とするとｂを定数
として、次の実験式が得られている。
【０００７】
【数１】
【０００８】（１）式から、スラリーの粘度を低減する
ためには、スラリーにせん断速度γ′の大きな場を作っ
てやれば良い。せん断速度はスラリーの速度勾配である
から、スラリーに周期的な速度勾配の場を作ってやれば
良い。周期的な速度勾配の場は、スラリーを振動場にす
れば達成される。ＡＬＣスラリーを含むコンクリートス
ラリーに振動を与えると流動性が増すことが知られてい
るが、これはスラリーの粘度を低下させることに他なら
ない。しかし、ＡＬＣスラリーを如何なる振動数および
振動加速度で振動させると、最適な粘度まで低下させる
ことができるかはわかっていなかった。
ためには、スラリーにせん断速度γ′の大きな場を作っ
てやれば良い。せん断速度はスラリーの速度勾配である
から、スラリーに周期的な速度勾配の場を作ってやれば
良い。周期的な速度勾配の場は、スラリーを振動場にす
れば達成される。ＡＬＣスラリーを含むコンクリートス
ラリーに振動を与えると流動性が増すことが知られてい
るが、これはスラリーの粘度を低下させることに他なら
ない。しかし、ＡＬＣスラリーを如何なる振動数および
振動加速度で振動させると、最適な粘度まで低下させる
ことができるかはわかっていなかった。
【０００９】スラリーの粘度は上記のようにせん断速度
γ′に依存性があり、せん断速度γ′を決めないと粘度
が定まらない。せん断速度はスラリーの置かれている状
態で決まるが鋳込み後の余り動きの無いときは、ほぼ１
ｓ-1程度と見積もられる。このせん断速度１ｓ-1のとき
の粘度を、巻き込み空気による粗大気泡の脱泡の為には
２．６Ｐａ・ｓ以下に、発泡中の鉄筋廻りの鬆が無いた
めには１０Ｐａ・ｓ以下にすれば良いことを実験から見
いだしている。従って、１ｓ-1の粘度を２．６Ｐａ・ｓ
以下にすれば、粗大気泡も鉄筋廻りの鬆も無くすことが
できる。
γ′に依存性があり、せん断速度γ′を決めないと粘度
が定まらない。せん断速度はスラリーの置かれている状
態で決まるが鋳込み後の余り動きの無いときは、ほぼ１
ｓ-1程度と見積もられる。このせん断速度１ｓ-1のとき
の粘度を、巻き込み空気による粗大気泡の脱泡の為には
２．６Ｐａ・ｓ以下に、発泡中の鉄筋廻りの鬆が無いた
めには１０Ｐａ・ｓ以下にすれば良いことを実験から見
いだしている。従って、１ｓ-1の粘度を２．６Ｐａ・ｓ
以下にすれば、粗大気泡も鉄筋廻りの鬆も無くすことが
できる。
【００１０】ＡＬＣスラリーのせん断速度１ｓ-1のとき
の粘度η（Ｐａ・ｓ）を、振動数ｆ（Ｈｚ）と振動の加
速度ａ（Ｇ）を種々変えて測定し、次の実験式を得た。
の粘度η（Ｐａ・ｓ）を、振動数ｆ（Ｈｚ）と振動の加
速度ａ（Ｇ）を種々変えて測定し、次の実験式を得た。
【００１１】
【数２】
【００１２】（２）式から粘度ηは振動数ｆと振動の加
速度ａに依存していることがわかった。また、振動加速
度ａが１０Ｇを越えると振動の定在波が大きくなり過ぎ
スラリーは飛散してしまうので、振動の加速度の上限は
１０Ｇである。従って、η＝２．６Ｐａ・ｓ以下になる
振動数ｆと振動加速度ａは、ＡＬＣのスラリーを、振動
加速度（Ｇ）の常用対数をＸ座標、振動数（Ｈｚ）をＹ
座標としたＸ−Ｙ平面で、点Ａ（Ｌｏｇ（４×１
０-4），３５）、点Ｂ（Ｌｏｇ３．８，８４）、点Ｃ
（Ｌｏｇ１０，１０８）および点Ｄ（Ｌｏｇ１０，１）
を結んだ多角形内の振動数と振動加速度で処理した場合
である。
速度ａに依存していることがわかった。また、振動加速
度ａが１０Ｇを越えると振動の定在波が大きくなり過ぎ
スラリーは飛散してしまうので、振動の加速度の上限は
１０Ｇである。従って、η＝２．６Ｐａ・ｓ以下になる
振動数ｆと振動加速度ａは、ＡＬＣのスラリーを、振動
加速度（Ｇ）の常用対数をＸ座標、振動数（Ｈｚ）をＹ
座標としたＸ−Ｙ平面で、点Ａ（Ｌｏｇ（４×１
０-4），３５）、点Ｂ（Ｌｏｇ３．８，８４）、点Ｃ
（Ｌｏｇ１０，１０８）および点Ｄ（Ｌｏｇ１０，１）
を結んだ多角形内の振動数と振動加速度で処理した場合
である。
【００１３】この多角形外の１Ｈｚ未満、１０８Ｈｚを
越える振動数では、粘度が２．６Ｐａ・ｓを越え好まし
くない。また、この多角形外の振動の加速度４×１０-4
Ｇ未満では粘度が２．６Ｐａ・ｓを越え好ましくなく、
１０Ｇを越えるとスラリーの飛散が顕著になるので好ま
しくない。１０Ｇの振動加速度では粘度は最低０．５３
Ｐａ・ｓにまでする事ができる。従って、低粘度ＡＬＣ
スラリーの粘度範囲は０．５３〜２．６Ｐａ・ｓであ
る。スラリーの飛散を生じないで粘度を２．６Ｐａ・ｓ
より低減できる振動加速度ａは０．１〜１Ｇが好まし
い。振動数も７．５〜７８Ｈｚと広い範囲を採ることが
できるので振動数の設定が容易であることと、商用電源
の周波数５０Ｈｚ（または６０Ｈｚ）を使用でき加振設
備が簡略化できるので好ましい。
越える振動数では、粘度が２．６Ｐａ・ｓを越え好まし
くない。また、この多角形外の振動の加速度４×１０-4
Ｇ未満では粘度が２．６Ｐａ・ｓを越え好ましくなく、
１０Ｇを越えるとスラリーの飛散が顕著になるので好ま
しくない。１０Ｇの振動加速度では粘度は最低０．５３
Ｐａ・ｓにまでする事ができる。従って、低粘度ＡＬＣ
スラリーの粘度範囲は０．５３〜２．６Ｐａ・ｓであ
る。スラリーの飛散を生じないで粘度を２．６Ｐａ・ｓ
より低減できる振動加速度ａは０．１〜１Ｇが好まし
い。振動数も７．５〜７８Ｈｚと広い範囲を採ることが
できるので振動数の設定が容易であることと、商用電源
の周波数５０Ｈｚ（または６０Ｈｚ）を使用でき加振設
備が簡略化できるので好ましい。
【００１４】
【実施例】軽量気泡コンクリートであるＡＬＣのスラリ
ーは、固形粉末分として珪石、生石灰、セメント、石
膏、炭酸カルシウム、製品の廃材および発泡剤としての
Ａｌ粉を水／固形分重量比を０．６８として水に混合し
て作製した。作製したスラリーの粘度が加振でどのよう
に粘度が低下するかを、振動数と振動加速度を変えられ
る加振器に設置した約２００ｍｌの円筒形のステンレス
容器に注入し、ブルックフィールド社製粘度計レオゼッ
トでスピンドルをスラリーに入れて粘度を測定した。粘
度はせん断速度１ｓ-1で測定し、加振器の振動数ｆを１
Ｈｚから５０００Ｈｚの範囲で、振動の加速度を１０-2
〜１５Ｇの範囲で変えて測定した。その結果、注入直後
から発泡終了までの粘度η（Ｐａ・ｓ）は、振動の加速
度ａ（Ｇ）をパラメーターとして振動数によって異な
り、図２のようになった。振動を付与しないときのスラ
リーの粘度は約１０Ｐａ・ｓであり、振動を付与すると
確かに大幅に粘度は低下した。粘度が低くなる振動数は
ほぼ１２０Ｈｚ以下であり、１２０Ｈｚから振動数が高
くなると粘度は大きくなった。また、振動の加速度を大
きくすると粘度は低下するが１０Ｇを越えるとスラリー
の定在波が大きくなり、スラリーの飛散が顕著になっ
た。図２から、粘度η（Ｐａ・ｓ）と振動数ｆ（Ｈ
ｚ）、振動の加速度ａ（Ｇ）の以下の実験式が得られ
た。
ーは、固形粉末分として珪石、生石灰、セメント、石
膏、炭酸カルシウム、製品の廃材および発泡剤としての
Ａｌ粉を水／固形分重量比を０．６８として水に混合し
て作製した。作製したスラリーの粘度が加振でどのよう
に粘度が低下するかを、振動数と振動加速度を変えられ
る加振器に設置した約２００ｍｌの円筒形のステンレス
容器に注入し、ブルックフィールド社製粘度計レオゼッ
トでスピンドルをスラリーに入れて粘度を測定した。粘
度はせん断速度１ｓ-1で測定し、加振器の振動数ｆを１
Ｈｚから５０００Ｈｚの範囲で、振動の加速度を１０-2
〜１５Ｇの範囲で変えて測定した。その結果、注入直後
から発泡終了までの粘度η（Ｐａ・ｓ）は、振動の加速
度ａ（Ｇ）をパラメーターとして振動数によって異な
り、図２のようになった。振動を付与しないときのスラ
リーの粘度は約１０Ｐａ・ｓであり、振動を付与すると
確かに大幅に粘度は低下した。粘度が低くなる振動数は
ほぼ１２０Ｈｚ以下であり、１２０Ｈｚから振動数が高
くなると粘度は大きくなった。また、振動の加速度を大
きくすると粘度は低下するが１０Ｇを越えるとスラリー
の定在波が大きくなり、スラリーの飛散が顕著になっ
た。図２から、粘度η（Ｐａ・ｓ）と振動数ｆ（Ｈ
ｚ）、振動の加速度ａ（Ｇ）の以下の実験式が得られ
た。
【００１５】
【数３】
【００１６】（２）式に、粘度η＝２．６Ｐａ・ｓを入
れて、振動加速度ａ（Ｇ）と振動数ｆ（Ｈｚ）の関係を
調べた。これを図１に示す。粘度２．６Ｐａ・ｓは、巻
き込み空気による粗大気泡が脱泡し鉄筋廻りの鬆も残さ
ない為に必要なせん断速度１ｓ-1の時の最大粘度であ
り、振動加速度の上限１０Ｇでの最低粘度は０．５３Ｐ
ａ・ｓである。従って、低粘度ＡＬＣスラリーの粘度範
囲は、回転粘度計の１ｓ-1のせん断速度で測定したとき
の粘度が０．５３〜２．６Ｐａ・ｓである。そのような
粘度が得られるのは、図１のＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄで囲まれた
多角形内の振動条件である。図１の点Ａは振動加速度＝
４×１０-4Ｇ、振動数＝３５Ｈｚ、点Ｂは振動加速度＝
３．８Ｇ、振動数＝８４Ｈｚ、点Ｃは振動加速度＝１０
Ｇ、振動数＝１０８Ｈｚ、点Ｄは振動加速度＝１０Ｇ、
振動数＝１Ｈｚである。多角形ＡＢＣＤの内側は、粘度
が０．５３〜２．６Ｐａ・ｓになる振動条件となり、多
角形ＡＢＣＤの辺を含む内側が、ＡＬＣスラリーの粘度
低減の振動条件となる。
れて、振動加速度ａ（Ｇ）と振動数ｆ（Ｈｚ）の関係を
調べた。これを図１に示す。粘度２．６Ｐａ・ｓは、巻
き込み空気による粗大気泡が脱泡し鉄筋廻りの鬆も残さ
ない為に必要なせん断速度１ｓ-1の時の最大粘度であ
り、振動加速度の上限１０Ｇでの最低粘度は０．５３Ｐ
ａ・ｓである。従って、低粘度ＡＬＣスラリーの粘度範
囲は、回転粘度計の１ｓ-1のせん断速度で測定したとき
の粘度が０．５３〜２．６Ｐａ・ｓである。そのような
粘度が得られるのは、図１のＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄで囲まれた
多角形内の振動条件である。図１の点Ａは振動加速度＝
４×１０-4Ｇ、振動数＝３５Ｈｚ、点Ｂは振動加速度＝
３．８Ｇ、振動数＝８４Ｈｚ、点Ｃは振動加速度＝１０
Ｇ、振動数＝１０８Ｈｚ、点Ｄは振動加速度＝１０Ｇ、
振動数＝１Ｈｚである。多角形ＡＢＣＤの内側は、粘度
が０．５３〜２．６Ｐａ・ｓになる振動条件となり、多
角形ＡＢＣＤの辺を含む内側が、ＡＬＣスラリーの粘度
低減の振動条件となる。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、ＡＬＣの製造に際し
て、巻き込み空気による粗大気泡の脱泡や発泡中の鉄筋
の周囲のスラリーの廻り込み不均一による鬆など、スラ
リーが高粘度であるために発生する製品のダメージを低
減するための、粘度を低減したＡＬＣスラリーを得るこ
とができる。上記のように本発明の利用範囲は広く、Ａ
ＬＣの製造への効果は極めて大きい。
て、巻き込み空気による粗大気泡の脱泡や発泡中の鉄筋
の周囲のスラリーの廻り込み不均一による鬆など、スラ
リーが高粘度であるために発生する製品のダメージを低
減するための、粘度を低減したＡＬＣスラリーを得るこ
とができる。上記のように本発明の利用範囲は広く、Ａ
ＬＣの製造への効果は極めて大きい。
【図１】スラリー粘度が２．６Ｐａ・ｓ以下になる振動
加速度と振動数の範囲を示す図である。
加速度と振動数の範囲を示す図である。
【図２】スラリー粘度と振動数、振動加速度との関係を
示す図である。
示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 ＡＬＣスラリーを回転粘度計の回転子と
回転数で決まるせん断速度を１ｓ-1で測定したとき、粘
度が０．５３〜２．６Ｐａ・ｓであることを特徴とする
低粘度ＡＬＣスラリー。 - 【請求項２】 振動加速度（Ｇ）の常用対数をＸ座標、
振動数（Ｈｚ）をＹ座標としたＸ−Ｙ平面で、点Ａ（Ｌ
ｏｇ（４×１０-4），３５）、点Ｂ（Ｌｏｇ３．８，８
４）、点Ｃ（Ｌｏｇ１０，１０８）および点Ｄ（Ｌｏｇ
１０，１）を結んだ多角形内の振動数と振動加速度でＡ
ＬＣスラリーを振動させることにより、スラリーの粘度
を回転粘度計のせん断速度１ｓ-1のときの粘度を０．５
３〜２．６Ｐａ・ｓに低減させることを特徴とする低粘
度ＡＬＣスラリー生成方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8045894A JPH07285120A (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | 低粘度ａｌｃスラリー及びその生成方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8045894A JPH07285120A (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | 低粘度ａｌｃスラリー及びその生成方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07285120A true JPH07285120A (ja) | 1995-10-31 |
Family
ID=13718823
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8045894A Pending JPH07285120A (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | 低粘度ａｌｃスラリー及びその生成方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07285120A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110396001A (zh) * | 2019-09-11 | 2019-11-01 | 董延波 | 一种轻质混凝土浆料 |
-
1994
- 1994-04-19 JP JP8045894A patent/JPH07285120A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110396001A (zh) * | 2019-09-11 | 2019-11-01 | 董延波 | 一种轻质混凝土浆料 |
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