JPH07286246A - 高強度フェライト系耐熱鋼 - Google Patents
高強度フェライト系耐熱鋼Info
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- JPH07286246A JPH07286246A JP7854394A JP7854394A JPH07286246A JP H07286246 A JPH07286246 A JP H07286246A JP 7854394 A JP7854394 A JP 7854394A JP 7854394 A JP7854394 A JP 7854394A JP H07286246 A JPH07286246 A JP H07286246A
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- ferritic heat
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 超超臨界圧条件下で用いられるボイラ鋼管用
の高強度・高靱性のフェライト系耐熱鋼を提供する。 【構成】 ＭｏとＷの添加量の適正化をはかり、またＣ
ｏとＢの積極的な利用などにより、高温強度の優れたフ
ェライト系耐熱鋼において、ＳｉとＡｌの適正添加によ
り時効後靱性と水蒸気酸化特性にすぐれたボイラ材料を
得る。その化学成分はＳｉ：０．２１〜０．５０％、Ａ
ｌ：０．００２〜０．０５０％、Ｃ：０．０２〜０．１
５％未満、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：８．０
０〜１３．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｍｏ：０．
５０％未満、Ｗ：２．００〜３．５０％、Ｖ：０．１０
〜０．３０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｃｏ：
４．０％以下、Ｎ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ＋１０
Ａｌ：０．８０％以下である。さらに必要に応じてＢ：
０．００１０〜０．０１００％を含む。
の高強度・高靱性のフェライト系耐熱鋼を提供する。 【構成】 ＭｏとＷの添加量の適正化をはかり、またＣ
ｏとＢの積極的な利用などにより、高温強度の優れたフ
ェライト系耐熱鋼において、ＳｉとＡｌの適正添加によ
り時効後靱性と水蒸気酸化特性にすぐれたボイラ材料を
得る。その化学成分はＳｉ：０．２１〜０．５０％、Ａ
ｌ：０．００２〜０．０５０％、Ｃ：０．０２〜０．１
５％未満、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：８．０
０〜１３．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｍｏ：０．
５０％未満、Ｗ：２．００〜３．５０％、Ｖ：０．１０
〜０．３０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｃｏ：
４．０％以下、Ｎ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ＋１０
Ａｌ：０．８０％以下である。さらに必要に応じてＢ：
０．００１０〜０．０１００％を含む。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、優れた高温クリープ強
度、十分な靱性と耐酸化特性の優れた高強度フェライト
系耐熱鋼に関し、さらに詳しくはボイラ用鋼管用鋼等に
係わるものである。
度、十分な靱性と耐酸化特性の優れた高強度フェライト
系耐熱鋼に関し、さらに詳しくはボイラ用鋼管用鋼等に
係わるものである。
【０００２】
【従来の技術】最近、熱効率を向上させる観点から、火
力発電においては蒸気条件の高温高圧化が進められ、例
えば蒸気条件を現行の５３８℃／２４６ｋｇｆ／ｃｍ2
から５９３℃／３１６ｋｇｆ／ｃｍ2 、さらには６４９
℃／３５２ｋｇｆ／ｃｍ2 に引き上げようとする計画が
推進されている。このような動向に伴い、ボイラ管など
の材料選択にあたっては、耐酸化性と高温強度の観点か
ら、現在使われている２・１／４Ｃｒ−Ｍｏ鋼は適用で
きなくなる。一方、１８−８オーステナイト系耐熱鋼の
適用が考えられるが、コストアップなどの問題がある。
従って、この二者の間に位置する耐酸化特性を有し、か
つ高強度、高靱性のフェライト系耐熱鋼の開発が望まれ
ている。
力発電においては蒸気条件の高温高圧化が進められ、例
えば蒸気条件を現行の５３８℃／２４６ｋｇｆ／ｃｍ2
から５９３℃／３１６ｋｇｆ／ｃｍ2 、さらには６４９
℃／３５２ｋｇｆ／ｃｍ2 に引き上げようとする計画が
推進されている。このような動向に伴い、ボイラ管など
の材料選択にあたっては、耐酸化性と高温強度の観点か
ら、現在使われている２・１／４Ｃｒ−Ｍｏ鋼は適用で
きなくなる。一方、１８−８オーステナイト系耐熱鋼の
適用が考えられるが、コストアップなどの問題がある。
従って、この二者の間に位置する耐酸化特性を有し、か
つ高強度、高靱性のフェライト系耐熱鋼の開発が望まれ
ている。
【０００３】他方、このような用途には、これまで９Ｃ
ｒ−１Ｍｏ鋼および９Ｃｒ−２Ｍｏ鋼などの高クロムフ
ェライト系耐熱鋼も用いられてきたが、これらは何れも
上記の蒸気条件ではクリープ破断強度が不足するので適
用できない。なお、その他の関連技術として、既に特開
昭６２−２９７４３５号、特開昭６２−２９７４３６
号、特開昭６３−８９６４４号の各公報等に記載のもの
がある。また、特開平４−３７１５５２号公報には、Ｍ
ｏ、Ｗ、Ｎｂ、ＶおよびＢの複合添加によりクリープ強
度の向上をはかる技術が提案されている。
ｒ−１Ｍｏ鋼および９Ｃｒ−２Ｍｏ鋼などの高クロムフ
ェライト系耐熱鋼も用いられてきたが、これらは何れも
上記の蒸気条件ではクリープ破断強度が不足するので適
用できない。なお、その他の関連技術として、既に特開
昭６２−２９７４３５号、特開昭６２−２９７４３６
号、特開昭６３−８９６４４号の各公報等に記載のもの
がある。また、特開平４−３７１５５２号公報には、Ｍ
ｏ、Ｗ、Ｎｂ、ＶおよびＢの複合添加によりクリープ強
度の向上をはかる技術が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、以上のよう
な要望に応えるために、超々臨界圧ボイラ用鋼管等の鋼
素材として使用できるような高強度、高靱性を有し、か
つ耐酸化特性に優れたフェライト系耐熱鋼を提供するこ
とを目的とするものである。
な要望に応えるために、超々臨界圧ボイラ用鋼管等の鋼
素材として使用できるような高強度、高靱性を有し、か
つ耐酸化特性に優れたフェライト系耐熱鋼を提供するこ
とを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上述の目的を
達成するためになされたものであり、合金成分の最適化
をはかり、ＭｏよりＷを積極的に利用し、Ｃｏの添加な
どによって高温強度をを改善した高強度フェライト系耐
熱鋼において、ＳｉとＡｌの適正なる添加により、靱性
および耐酸化特性に優れ、かつ高クリープ強度を維持し
た鋼を得るようにしたものである。
達成するためになされたものであり、合金成分の最適化
をはかり、ＭｏよりＷを積極的に利用し、Ｃｏの添加な
どによって高温強度をを改善した高強度フェライト系耐
熱鋼において、ＳｉとＡｌの適正なる添加により、靱性
および耐酸化特性に優れ、かつ高クリープ強度を維持し
た鋼を得るようにしたものである。
【０００６】すなわち、本発明の要旨とするところは、
下記のとおりである。 （１）重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％未満、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：８．００〜１３．０
０％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０％未満、
Ｗ：２．００〜３．５０％、Ｖ：０．１０〜０．３０
％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｃｏ：４．０％以
下、Ｎ：０．０１〜０．１０％を含有し、さらにＳｉ：
０．２１〜０．５０％、Ａｌ：０．００２〜０．０５
％、かつＳｉ＋１０Ａｌを０．８０％以下含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなる優れた高温強度と
十分な靱性と耐酸化特性を有する高強度フェライト系耐
熱鋼。
下記のとおりである。 （１）重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％未満、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：８．００〜１３．０
０％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０％未満、
Ｗ：２．００〜３．５０％、Ｖ：０．１０〜０．３０
％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｃｏ：４．０％以
下、Ｎ：０．０１〜０．１０％を含有し、さらにＳｉ：
０．２１〜０．５０％、Ａｌ：０．００２〜０．０５
％、かつＳｉ＋１０Ａｌを０．８０％以下含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなる優れた高温強度と
十分な靱性と耐酸化特性を有する高強度フェライト系耐
熱鋼。
【０００７】（２）Ｂ：０．００１０〜０．０１００％
を添加したことを特徴とする前項（１）記載の優れた高
温強度と十分な靱性と耐酸化特性を有する高強度フェラ
イト系耐熱鋼。
を添加したことを特徴とする前項（１）記載の優れた高
温強度と十分な靱性と耐酸化特性を有する高強度フェラ
イト系耐熱鋼。
【０００８】
【作用】以下、本発明の各成分の限定理由について説明
する。Ｃは主にＭＣ（Ｍは合金元素を指す、以下も同
じ）およびＭ23Ｃ6 型の炭化物として析出し、強度およ
び靱性に大きな影響を及ぼす。Ｃが０．０２％未満では
析出量が少なく、強化に不十分であり、また０．１５％
以上では靱性が低下するとともに、炭化物の凝集粗大化
が促進され、高温長時間側のクリープ破断強度を低下さ
せるので、０．０２〜０．１５％未満に限定する。
する。Ｃは主にＭＣ（Ｍは合金元素を指す、以下も同
じ）およびＭ23Ｃ6 型の炭化物として析出し、強度およ
び靱性に大きな影響を及ぼす。Ｃが０．０２％未満では
析出量が少なく、強化に不十分であり、また０．１５％
以上では靱性が低下するとともに、炭化物の凝集粗大化
が促進され、高温長時間側のクリープ破断強度を低下さ
せるので、０．０２〜０．１５％未満に限定する。
【０００９】Ｍｎはδフェライトの生成を抑制する効果
を有する。Ｍｎは最低０．０５％が必要であるが、１．
５０％を超えると高温強度を低下させるので、上限を
１．５０％とした。Ｃｒは高温耐酸化性を確保する上で
必要不可欠な元素であり、Ｍ23Ｃ6 型炭化物を析出させ
る効果もある。Ｃｒが８．００％未満では高温での耐酸
化性が不足し、高温強度も低下する。一方、Ｃｒが１
３．００％超ではδフェライトの抑制が困難で、強度と
靱性が損なわれるので、Ｃｒの範囲を８．００〜１３．
００％に限定する。
を有する。Ｍｎは最低０．０５％が必要であるが、１．
５０％を超えると高温強度を低下させるので、上限を
１．５０％とした。Ｃｒは高温耐酸化性を確保する上で
必要不可欠な元素であり、Ｍ23Ｃ6 型炭化物を析出させ
る効果もある。Ｃｒが８．００％未満では高温での耐酸
化性が不足し、高温強度も低下する。一方、Ｃｒが１
３．００％超ではδフェライトの抑制が困難で、強度と
靱性が損なわれるので、Ｃｒの範囲を８．００〜１３．
００％に限定する。
【００１０】Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、δ
フェライトを抑制する効果を有し、靱性にも有益な影響
を及ぼす。しかし、Ｎｉが１．００％超では析出物の凝
集粗大化をきたし、長時間側のクリープ破断強度が低下
するので、１．００％を上限とした。Ｍｏは固溶体強化
をもたらすと同時に、Ｍ23Ｃ6 を安定化させ、高温強度
を向上させる。Ｗの添加量と関連して、Ｍｏが０．５０
％以上ではδフェライトの生成を促進すると同時に、Ｍ
6 ＣとＬａｖｅｓ相の析出および凝集粗大化を促進する
ので、Ｍｏ量は０．５０％未満とした。
フェライトを抑制する効果を有し、靱性にも有益な影響
を及ぼす。しかし、Ｎｉが１．００％超では析出物の凝
集粗大化をきたし、長時間側のクリープ破断強度が低下
するので、１．００％を上限とした。Ｍｏは固溶体強化
をもたらすと同時に、Ｍ23Ｃ6 を安定化させ、高温強度
を向上させる。Ｗの添加量と関連して、Ｍｏが０．５０
％以上ではδフェライトの生成を促進すると同時に、Ｍ
6 ＣとＬａｖｅｓ相の析出および凝集粗大化を促進する
ので、Ｍｏ量は０．５０％未満とした。
【００１１】Ｗは固溶体強化とＭ23Ｃ6 の微細析出の効
果を奏すると同時に、炭化物の凝集粗大化を抑制し、高
温長時間側のクリープ破断強度の向上に極めて有効であ
る。Ｗは最低２．００％が必要であるが、３．５０％を
超えるとδフェライトおよび粗大なＬａｖｅｓ相が生成
しやすくなり、高温強度と靱性を低下させるため、２．
００〜３．５０％の範囲とした。
果を奏すると同時に、炭化物の凝集粗大化を抑制し、高
温長時間側のクリープ破断強度の向上に極めて有効であ
る。Ｗは最低２．００％が必要であるが、３．５０％を
超えるとδフェライトおよび粗大なＬａｖｅｓ相が生成
しやすくなり、高温強度と靱性を低下させるため、２．
００〜３．５０％の範囲とした。
【００１２】Ｖは微細な炭窒化物として析出し、高温強
度を高める働きをする。Ｖが０．１０％未満では効果が
小さく、０．３０％超ではＶ（Ｃ、Ｎ）の粗大化を招く
だけではなく、Ｍ23Ｃ6 として析出し得るＣ量を減少さ
せ、逆に高温強度を低下させるので、０．１０〜０．３
０％の範囲に限定する。Ｎｂは炭窒化物として析出し、
強度を高めるのに有効な元素である。Ｎｂは最低０．０
１％が必要であるが、０．１５％を超えて添加すると焼
ならし温度ではマトリックスに完全に溶けきれず、十分
な強化効果が得られないので、０．０１〜０．１５％の
範囲に限定する。
度を高める働きをする。Ｖが０．１０％未満では効果が
小さく、０．３０％超ではＶ（Ｃ、Ｎ）の粗大化を招く
だけではなく、Ｍ23Ｃ6 として析出し得るＣ量を減少さ
せ、逆に高温強度を低下させるので、０．１０〜０．３
０％の範囲に限定する。Ｎｂは炭窒化物として析出し、
強度を高めるのに有効な元素である。Ｎｂは最低０．０
１％が必要であるが、０．１５％を超えて添加すると焼
ならし温度ではマトリックスに完全に溶けきれず、十分
な強化効果が得られないので、０．０１〜０．１５％の
範囲に限定する。
【００１３】ＮはＮｂ、ＶおよびＣｒなどと結合して窒
化物または炭窒化物を析出させ、高温強度を高める重要
な元素の一つである。Ｎは最低０．０１％で有効である
が、０．１０％を超えると窒化物の粗大化と靱性の低下
をもたらすだけではなく、製造上でも困難となるため、
０．０１〜０．１０％の範囲に限定する。Ｃｏの利用は
本発明の特徴の一つである。Ｃｏはオーステナイト生成
元素であり、機械的性質を損なうδフェライトの生成を
抑制する効果を有する。また、Ｃｏは鋼のＡc1変態温度
を降下させる効果が小さいため、靱性と延性の確保のた
めの高い温度での焼もどしができる。一方、Ｃｏ添加量
が４．０％を超えるとコストの面では不利となるので、
４．０％以下に限定する。
化物または炭窒化物を析出させ、高温強度を高める重要
な元素の一つである。Ｎは最低０．０１％で有効である
が、０．１０％を超えると窒化物の粗大化と靱性の低下
をもたらすだけではなく、製造上でも困難となるため、
０．０１〜０．１０％の範囲に限定する。Ｃｏの利用は
本発明の特徴の一つである。Ｃｏはオーステナイト生成
元素であり、機械的性質を損なうδフェライトの生成を
抑制する効果を有する。また、Ｃｏは鋼のＡc1変態温度
を降下させる効果が小さいため、靱性と延性の確保のた
めの高い温度での焼もどしができる。一方、Ｃｏ添加量
が４．０％を超えるとコストの面では不利となるので、
４．０％以下に限定する。
【００１４】Ｂは粒界強化およびＭ23（Ｃ、Ｂ）6 など
として析出強化の効果があり、高温強度を向上する。Ｂ
が０．００１０％未満では効果が小さく、また０．０１
００％超では粗大なＢ含有相を生じさせる傾向にあり、
また脆化が起こりやすくなるため、０．００１０〜０．
０１００％の範囲に限定する。Ｓｉはフェライト系耐熱
鋼の脱酸に必要な元素であり、０．２％以下にＳｉを低
く抑えることはフェライト系耐熱鋼の精錬コストが上昇
し、０．２％を超えてＳｉを高くすればその精錬コスト
が低減することが明らかになったので、フェライト系耐
熱鋼の使用性能の観点から必要なＳｉの最小および最大
量について検討した。ボイラの使用性能としてクリープ
強度、靱性および溶接性および耐水蒸気酸化特性に及ぼ
すＳｉの影響を詳細に調べたところ、Ｓｉが０．２１％
以上でかつ０．５０％以下の範囲の成分を有するフェラ
イト系耐熱鋼の使用性能はＳｉが０．２％以下の範囲の
成分を有するフェライト系耐熱鋼の使用性能とほぼ同等
であり、ボイラ鋼管として必要な性能を確保できること
が判った。
として析出強化の効果があり、高温強度を向上する。Ｂ
が０．００１０％未満では効果が小さく、また０．０１
００％超では粗大なＢ含有相を生じさせる傾向にあり、
また脆化が起こりやすくなるため、０．００１０〜０．
０１００％の範囲に限定する。Ｓｉはフェライト系耐熱
鋼の脱酸に必要な元素であり、０．２％以下にＳｉを低
く抑えることはフェライト系耐熱鋼の精錬コストが上昇
し、０．２％を超えてＳｉを高くすればその精錬コスト
が低減することが明らかになったので、フェライト系耐
熱鋼の使用性能の観点から必要なＳｉの最小および最大
量について検討した。ボイラの使用性能としてクリープ
強度、靱性および溶接性および耐水蒸気酸化特性に及ぼ
すＳｉの影響を詳細に調べたところ、Ｓｉが０．２１％
以上でかつ０．５０％以下の範囲の成分を有するフェラ
イト系耐熱鋼の使用性能はＳｉが０．２％以下の範囲の
成分を有するフェライト系耐熱鋼の使用性能とほぼ同等
であり、ボイラ鋼管として必要な性能を確保できること
が判った。
【００１５】Ａｌは脱酸材として使用されるが、その残
留量は結晶粒径や機械的性質に大きな影響を及ぼす。Ａ
ｌが０．００２％未満では脱酸には不十分であり、また
０．０５％超ではクリープ破断強度が低下するので、
０．００２〜０．０５％の範囲に限定する。Ａｌが０．
０５％以下、Ｓｉが０．５０％以下であっても、両者が
複合して多量に添加されると時効後靱性が悪化するた
め、Ｓｉ＋１０Ａｌを０．８０％以下に制限した。
留量は結晶粒径や機械的性質に大きな影響を及ぼす。Ａ
ｌが０．００２％未満では脱酸には不十分であり、また
０．０５％超ではクリープ破断強度が低下するので、
０．００２〜０．０５％の範囲に限定する。Ａｌが０．
０５％以下、Ｓｉが０．５０％以下であっても、両者が
複合して多量に添加されると時効後靱性が悪化するた
め、Ｓｉ＋１０Ａｌを０．８０％以下に制限した。
【００１６】
【実施例】表１に示す化学組成を有する本発明鋼（Ｎ
ｏ．８〜１１）と比較鋼（Ｎｏ．１〜７）を真空誘導溶
解炉にて各２０ｋｇのインゴットに溶製し、熱延によっ
て厚さ１５ｍｍの板とした後、１０６０℃×６０ｍｉｎ
の焼ならし、７８０℃×６０ｍｉｎの焼もどしを施し
た。このように用意した試料を６００℃、２５ｋｇｆ／
ｍｍ2 の条件においてクリープ破断試験を行い、また６
００℃にて３０００時間時効後２０℃においてシャルピ
ー衝撃試験を行い、６５０℃で５００時間の水蒸気酸化
試験を行った。その結果を表２に示す。
ｏ．８〜１１）と比較鋼（Ｎｏ．１〜７）を真空誘導溶
解炉にて各２０ｋｇのインゴットに溶製し、熱延によっ
て厚さ１５ｍｍの板とした後、１０６０℃×６０ｍｉｎ
の焼ならし、７８０℃×６０ｍｉｎの焼もどしを施し
た。このように用意した試料を６００℃、２５ｋｇｆ／
ｍｍ2 の条件においてクリープ破断試験を行い、また６
００℃にて３０００時間時効後２０℃においてシャルピ
ー衝撃試験を行い、６５０℃で５００時間の水蒸気酸化
試験を行った。その結果を表２に示す。
【００１７】表２から明らかなように、本発明鋼は、６
００℃、２５ｋｇｆ／ｍｍ2 のクリープ破断時間、６０
０℃、３０００時間時効後２０℃でのシャルピー吸収エ
ネルギーおよび水蒸気酸化特性のバランスが比較鋼に対
し良好になっている。
００℃、２５ｋｇｆ／ｍｍ2 のクリープ破断時間、６０
０℃、３０００時間時効後２０℃でのシャルピー吸収エ
ネルギーおよび水蒸気酸化特性のバランスが比較鋼に対
し良好になっている。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【発明の効果】以上の如く、本発明により優れたクリー
プ破断強度と良好な靱性を有する高強度フェライト系耐
熱鋼の供給が可能となり、火力発電の分野のみならず、
原子力発電、化学工業など多くの分野への適用が期待さ
れ、産業界に対し貢献するところが極めて大きい。
プ破断強度と良好な靱性を有する高強度フェライト系耐
熱鋼の供給が可能となり、火力発電の分野のみならず、
原子力発電、化学工業など多くの分野への適用が期待さ
れ、産業界に対し貢献するところが極めて大きい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大神 正浩 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 藤田 利夫 東京都文京区向丘１丁目14の４
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ：０．０２〜０．１５％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．５０％ Ｃｒ：８．００〜１３．００％ Ｎｉ：１．００％以下 Ｍｏ：０．５０％未満 Ｗ：２．００〜３．５０％ Ｖ：０．１０〜０．３０％ Ｎｂ：０．０１〜０．１５％ Ｃｏ：４．０％以下 Ｎ：０．０１〜０．１０％ を含有し、さらに Ｓｉ：０．２１〜０．５０％ Ａｌ：０．００２〜０．０５％、かつ Ｓｉ＋１０Ａｌを０．８０％以下含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなる優れた高温強度と十分な靱
性と耐酸化特性を有する高強度フェライト系耐熱鋼。 - 【請求項２】 Ｂ：０．００１０〜０．０１００％を添
加したことを特徴とする請求項１記載の優れた高温強度
と十分な靱性と耐酸化特性を有する高強度フェライト系
耐熱鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7854394A JPH07286246A (ja) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | 高強度フェライト系耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7854394A JPH07286246A (ja) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | 高強度フェライト系耐熱鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07286246A true JPH07286246A (ja) | 1995-10-31 |
Family
ID=13664838
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7854394A Pending JPH07286246A (ja) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | 高強度フェライト系耐熱鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07286246A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0892079A1 (en) * | 1997-07-16 | 1999-01-20 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Heat-resisting cast steel |
| EP1132489A3 (en) * | 2000-03-07 | 2001-09-19 | Hitachi, Ltd. | Steam turbine rotor shaft |
| EP1770182A1 (en) * | 2005-09-29 | 2007-04-04 | Hitachi, Ltd. | High-strenght heat resisting cast steel, method of producing the steel, and applications of the steel |
| CN106381441A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-02-08 | 四川丰元机械制造有限公司 | 一种10Cr11Co3W3NiMoVNbNB低碳低硅低铝高硼钢冶炼方法 |
-
1994
- 1994-04-18 JP JP7854394A patent/JPH07286246A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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