JPH07289848A - 燃焼排ガスの脱硝設備 - Google Patents
燃焼排ガスの脱硝設備Info
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- JPH07289848A JPH07289848A JP6084648A JP8464894A JPH07289848A JP H07289848 A JPH07289848 A JP H07289848A JP 6084648 A JP6084648 A JP 6084648A JP 8464894 A JP8464894 A JP 8464894A JP H07289848 A JPH07289848 A JP H07289848A
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- nox
- gas
- denitration
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 燃焼排ガスの脱硝装置に関する。
【構成】 高温燃焼排ガスの温度を低下させると共に脱
硝反応を行う脱硝反応装置組込型排ガスボイラ、該排ガ
スボイラからの処理ガスにオゾンを供給しうるプラズマ
によるオゾン発生器、プラズマ状のオゾンを供給された
処理ガス中のＮＯｘを高度の窒素酸化物に酸化するＮＯ
ｘ酸化装置、該ＮＯｘ酸化装置からの処理ガス中の高度
の窒素酸化物を吸着除去するＮＯｘ吸着装置を順次具備
してなる燃焼排ガス脱硝設備。
硝反応を行う脱硝反応装置組込型排ガスボイラ、該排ガ
スボイラからの処理ガスにオゾンを供給しうるプラズマ
によるオゾン発生器、プラズマ状のオゾンを供給された
処理ガス中のＮＯｘを高度の窒素酸化物に酸化するＮＯ
ｘ酸化装置、該ＮＯｘ酸化装置からの処理ガス中の高度
の窒素酸化物を吸着除去するＮＯｘ吸着装置を順次具備
してなる燃焼排ガス脱硝設備。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は燃焼排ガスの脱硝設備に
関し、特にガスタービンコンバインドサイクルの起動時
用脱硝装置に有利に適用される同装置に関する。
関し、特にガスタービンコンバインドサイクルの起動時
用脱硝装置に有利に適用される同装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ガスタービンコンバインドサイク
ルの起動時においてはガスタービンの後流に設けられた
脱硝装置組込型排ガスボイラ内の脱硝用触媒が冷えてい
るために脱硝反応が不十分であった。この起動時の脱硝
対策としてプラズマ脱硝処理装置が設置されている例を
図３に示す。図３において、ガスタービン２３にて発生
した燃焼排ガス１４は脱硝装置組込型排ガスボイラ３１
に送られるが、脱硝触媒温度が低く十分な性能を発揮で
きないため、後流に設置されたプラズマ処理装置３２へ
送られ酸化処理され、その処理ガス１８はＮＯｘ吸着装
置３３を経て処理ガス１９となって煙突４１を介して大
気へ放出されるよう構成されている。すなわち、ＮＯｘ
の大部分はＮＯであるが、このまゝではＮＯｘ吸着装置
３３に吸着されないため、ＮＯ2 またはＮ2 Ｏ 5 に酸化
されてからＮＯｘ吸着装置３３に送られるようにされて
いる。これとは別に、ＮＯｘ吸着装置３３にガスタービ
ン２３で発生された高温の燃焼排ガス１４を再生ガス１
５として導入し、ＮＯｘ吸着装置３３からの脱着ガス１
６をガスタービン２３へ戻す系統を備えている。なお、
図３中、１１は空気、１２は燃料、１３は燃焼ガス、２
２は燃焼器を示す。
ルの起動時においてはガスタービンの後流に設けられた
脱硝装置組込型排ガスボイラ内の脱硝用触媒が冷えてい
るために脱硝反応が不十分であった。この起動時の脱硝
対策としてプラズマ脱硝処理装置が設置されている例を
図３に示す。図３において、ガスタービン２３にて発生
した燃焼排ガス１４は脱硝装置組込型排ガスボイラ３１
に送られるが、脱硝触媒温度が低く十分な性能を発揮で
きないため、後流に設置されたプラズマ処理装置３２へ
送られ酸化処理され、その処理ガス１８はＮＯｘ吸着装
置３３を経て処理ガス１９となって煙突４１を介して大
気へ放出されるよう構成されている。すなわち、ＮＯｘ
の大部分はＮＯであるが、このまゝではＮＯｘ吸着装置
３３に吸着されないため、ＮＯ2 またはＮ2 Ｏ 5 に酸化
されてからＮＯｘ吸着装置３３に送られるようにされて
いる。これとは別に、ＮＯｘ吸着装置３３にガスタービ
ン２３で発生された高温の燃焼排ガス１４を再生ガス１
５として導入し、ＮＯｘ吸着装置３３からの脱着ガス１
６をガスタービン２３へ戻す系統を備えている。なお、
図３中、１１は空気、１２は燃料、１３は燃焼ガス、２
２は燃焼器を示す。
【０００３】この設備において、ガスタービンコンバイ
ンドサイクルの起動時用に適用されるプラズマ処理装置
３２は次の過程で排ガス中のＮＯｘを処理する。 プラズマ処理装置３２にて排ガス中のＯ2 を原料に
活性化されたＯ3 （オゾン）を生成する。 発生したＯ3 が排ガス中のＮＯｘと結合・酸化反応
しＮＯ2 もしくはＮ2 Ｏ 5 となる。 ＮＯ2 もしくはＮ2 Ｏ5 はプラズマ処理装置３２下
流に設置したＮＯｘ吸着装置３３にて吸着し排ガス中に
含まれるＮＯｘを除去する。 ガスタービンコンバインドサイクルが定常運転とな
り、排ガスボイラに組込まれた脱硝触媒が反応に十分高
い温度となれば、上記〜の工程を中止しても、排ガ
ス中に含まれるＮＯｘは脱硝装置組込型排ガスボイラ３
１内の脱硝触媒にて十分に処理できるので、プラズマ脱
硝装置３２の稼動は中止される。 定常運転時にＮＯｘ吸着装置３３に高温の再生ガス
１５を導入し、吸着したＮＯｘ分を脱着させ、これをガ
スタービン燃焼ガスへ脱着ガス１６として戻すことでＮ
Ｏｘ吸着装置３３を再生する。
ンドサイクルの起動時用に適用されるプラズマ処理装置
３２は次の過程で排ガス中のＮＯｘを処理する。 プラズマ処理装置３２にて排ガス中のＯ2 を原料に
活性化されたＯ3 （オゾン）を生成する。 発生したＯ3 が排ガス中のＮＯｘと結合・酸化反応
しＮＯ2 もしくはＮ2 Ｏ 5 となる。 ＮＯ2 もしくはＮ2 Ｏ5 はプラズマ処理装置３２下
流に設置したＮＯｘ吸着装置３３にて吸着し排ガス中に
含まれるＮＯｘを除去する。 ガスタービンコンバインドサイクルが定常運転とな
り、排ガスボイラに組込まれた脱硝触媒が反応に十分高
い温度となれば、上記〜の工程を中止しても、排ガ
ス中に含まれるＮＯｘは脱硝装置組込型排ガスボイラ３
１内の脱硝触媒にて十分に処理できるので、プラズマ脱
硝装置３２の稼動は中止される。 定常運転時にＮＯｘ吸着装置３３に高温の再生ガス
１５を導入し、吸着したＮＯｘ分を脱着させ、これをガ
スタービン燃焼ガスへ脱着ガス１６として戻すことでＮ
Ｏｘ吸着装置３３を再生する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】プラズマ処理装置のＯ
3 発生、ＮＯｘ酸化に対する基礎特性計測結果を図２に
示す。この特性からわかるように、プラズマによるＯ3
発生性能は当該ガス中に含まれるＨ2 Ｏ成分、Ｏ2 成
分、ＣＯ2 成分量に大きく左右されることが判明してい
る。プラズマ装置のＯ3 発生性能はその電極形状や放電
電圧、電流等により左右されるが、通常の空気（Ｈ
2 Ｏ：２〜３ｖｏｌ％）からＯ3 を生成するに比べて、
実際の排ガス（例えば、Ｈ2 Ｏ：１０ｖｏｌ％、Ｏ2 ：
１６ｖｏｌ％、ＣＯ2 ：３ｖｏｌ％）からＯ3 を生成す
る場合は同投入単位エネルギ（Ｗ／Ｎｍ3／ｈ）に対し
て、そのＯ3 生成ＮＯｘ酸化性能は約１／２へ低下す
る。そのため、従来のプラズマ処理装置はＮＯｘ酸化処
理に必要なＯ3 量を発生するために大容量の電力を必要
とし大型の装置となる。従って、この処理過程において
最も重要な性能をになっているのはプラズマ処理装置で
あり、大容量の排ガスを処理するために大型化する傾向
にあり、小型装置にて効率よくＯ3 を発生させ、排ガス
中のＮＯｘと反応させることが重要な課題となってい
る。
3 発生、ＮＯｘ酸化に対する基礎特性計測結果を図２に
示す。この特性からわかるように、プラズマによるＯ3
発生性能は当該ガス中に含まれるＨ2 Ｏ成分、Ｏ2 成
分、ＣＯ2 成分量に大きく左右されることが判明してい
る。プラズマ装置のＯ3 発生性能はその電極形状や放電
電圧、電流等により左右されるが、通常の空気（Ｈ
2 Ｏ：２〜３ｖｏｌ％）からＯ3 を生成するに比べて、
実際の排ガス（例えば、Ｈ2 Ｏ：１０ｖｏｌ％、Ｏ2 ：
１６ｖｏｌ％、ＣＯ2 ：３ｖｏｌ％）からＯ3 を生成す
る場合は同投入単位エネルギ（Ｗ／Ｎｍ3／ｈ）に対し
て、そのＯ3 生成ＮＯｘ酸化性能は約１／２へ低下す
る。そのため、従来のプラズマ処理装置はＮＯｘ酸化処
理に必要なＯ3 量を発生するために大容量の電力を必要
とし大型の装置となる。従って、この処理過程において
最も重要な性能をになっているのはプラズマ処理装置で
あり、大容量の排ガスを処理するために大型化する傾向
にあり、小型装置にて効率よくＯ3 を発生させ、排ガス
中のＮＯｘと反応させることが重要な課題となってい
る。
【０００５】本発明は上記技術水準に鑑み、図３を引用
して説明した従来の燃焼排ガスのプラズマ処理装置が大
型化するのを防止することができる燃焼排ガスの脱硝設
備を提供しようとするものである。
して説明した従来の燃焼排ガスのプラズマ処理装置が大
型化するのを防止することができる燃焼排ガスの脱硝設
備を提供しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は高温燃焼排ガス
の温度を低下させると共に脱硝反応を行う脱硝反応装置
組込型排ガスボイラ、該排ガスボイラからの処理ガスに
オゾンを供給しうるプラズマによるオゾン発生器、プラ
ズマ状のオゾンを供給された処理ガス中のＮＯｘを高度
の窒素酸化物に酸化するＮＯｘ酸化装置、該ＮＯｘ酸化
装置からの処理ガス中の高度の窒素酸化物を吸着除去す
るＮＯｘ吸着装置を順次具備してなることを特徴とする
燃焼排ガス脱硝設備である。
の温度を低下させると共に脱硝反応を行う脱硝反応装置
組込型排ガスボイラ、該排ガスボイラからの処理ガスに
オゾンを供給しうるプラズマによるオゾン発生器、プラ
ズマ状のオゾンを供給された処理ガス中のＮＯｘを高度
の窒素酸化物に酸化するＮＯｘ酸化装置、該ＮＯｘ酸化
装置からの処理ガス中の高度の窒素酸化物を吸着除去す
るＮＯｘ吸着装置を順次具備してなることを特徴とする
燃焼排ガス脱硝設備である。
【０００７】本発明はガスタービン等からの高温燃焼ガ
スを熱交換して温度を低下させる脱硝反応装置組込型排
ガスボイラの下流側に追加設置したプラズマ処理装置が
特に、ガスタービン等のシステム起動時の該排ガスボイ
ラ組入の脱硝触媒の温度が冷えているために脱硝性能を
十分に発揮できない時にでも脱硝処理効果を発揮するよ
うにした設備である。
スを熱交換して温度を低下させる脱硝反応装置組込型排
ガスボイラの下流側に追加設置したプラズマ処理装置が
特に、ガスタービン等のシステム起動時の該排ガスボイ
ラ組入の脱硝触媒の温度が冷えているために脱硝性能を
十分に発揮できない時にでも脱硝処理効果を発揮するよ
うにした設備である。
【０００８】
【作用】本発明においては、従来のプラズマ処理装置
を、大気を原料としてプラズマによりオゾン（Ｏ3 ）を
発生させるオゾン発生器と、その発生器で生成したプラ
ズマ状のＯ3 による排ガス中のＮＯｘを高度の窒素酸化
物に酸化するＮＯｘ酸化装置に分割することにより、全
体のプラズマ処理装置の小型化を可能にする。ＮＯｘ酸
化装置において、高度に酸化された排ガス中の窒素酸化
物は後流に設けられたＮＯｘ吸着装置により吸着除去す
ることができる。
を、大気を原料としてプラズマによりオゾン（Ｏ3 ）を
発生させるオゾン発生器と、その発生器で生成したプラ
ズマ状のＯ3 による排ガス中のＮＯｘを高度の窒素酸化
物に酸化するＮＯｘ酸化装置に分割することにより、全
体のプラズマ処理装置の小型化を可能にする。ＮＯｘ酸
化装置において、高度に酸化された排ガス中の窒素酸化
物は後流に設けられたＮＯｘ吸着装置により吸着除去す
ることができる。
【０００９】本発明のプラズマ状Ｏ3 によりＮＯｘを高
度の窒素酸化物に酸化するＮＯｘ酸化装置においては、
ＮＯｘは一部直接分解されるか、下記の反応によりプラ
ズマによって酸化される。 ２ＮＯ2 → ２ＮＯ＋Ｏ2 （１） ２ＮＯ＋Ｏ2 → Ｎ2 ＋２Ｏ2 （２） ＮＯ＋Ｏ3 → ＮＯ2 ＋Ｏ2 （３） ＮＯ2 ＋Ｏ3 → ＮＯ3 ＋Ｏ2 （４） 酸化された窒素酸化物は後流に設けられたＮＯｘ吸着剤
を充填したＮＯｘ吸着装置によって吸着除去される。
度の窒素酸化物に酸化するＮＯｘ酸化装置においては、
ＮＯｘは一部直接分解されるか、下記の反応によりプラ
ズマによって酸化される。 ２ＮＯ2 → ２ＮＯ＋Ｏ2 （１） ２ＮＯ＋Ｏ2 → Ｎ2 ＋２Ｏ2 （２） ＮＯ＋Ｏ3 → ＮＯ2 ＋Ｏ2 （３） ＮＯ2 ＋Ｏ3 → ＮＯ3 ＋Ｏ2 （４） 酸化された窒素酸化物は後流に設けられたＮＯｘ吸着剤
を充填したＮＯｘ吸着装置によって吸着除去される。
【００１０】
【実施例】本発明の一実施例を図１によって説明する。
図１の設備は図３に示す従来設備と異り、図３のプラズ
マ処理装置３２を、空気を原料として小型でＯ3 を発生
するオゾン発生器３４と、このプラズマ状のＯ3 と排ガ
ス中のＮＯｘを反応促進させるＮＯｘ酸化装置３２の組
合せたものに分割構成したものである。図１において、
ガスタービン２３の燃焼排ガス１４は触媒脱硝装置組込
型排ガスボイラ３１に投入され、投入された燃焼排ガス
１４は熱交換を行われ、アンモニアの注入によりＮＯｘ
を低減され、処理ガス１７として排出される。排出され
た処理ガス１７中のＮＯｘ（数ｐｐｍ〜数十ｐｐｍ）は
オゾン発生器３４よりのＯ3 とＮＯｘ酸化装置３２にお
いて、前記式１〜４に示すようにＮ2 とＯ2 に直接分解
あるいは酸化されて処理ガス１８となる。処理ガス１８
中の酸化されたＮＯｘはＮＯｘ吸着剤（例えばγ−アル
ミナ）を充填されたＮＯｘ吸着装置３３において吸着さ
れ、再生ガス１５により脱着され、脱着ガス１６として
回収される。一方、ＮＯｘ吸着装置３３によりＮＯｘを
除去された処理ガス１９はＮＯｘを零に近い状態で煙突
４１より大気に放出される。
図１の設備は図３に示す従来設備と異り、図３のプラズ
マ処理装置３２を、空気を原料として小型でＯ3 を発生
するオゾン発生器３４と、このプラズマ状のＯ3 と排ガ
ス中のＮＯｘを反応促進させるＮＯｘ酸化装置３２の組
合せたものに分割構成したものである。図１において、
ガスタービン２３の燃焼排ガス１４は触媒脱硝装置組込
型排ガスボイラ３１に投入され、投入された燃焼排ガス
１４は熱交換を行われ、アンモニアの注入によりＮＯｘ
を低減され、処理ガス１７として排出される。排出され
た処理ガス１７中のＮＯｘ（数ｐｐｍ〜数十ｐｐｍ）は
オゾン発生器３４よりのＯ3 とＮＯｘ酸化装置３２にお
いて、前記式１〜４に示すようにＮ2 とＯ2 に直接分解
あるいは酸化されて処理ガス１８となる。処理ガス１８
中の酸化されたＮＯｘはＮＯｘ吸着剤（例えばγ−アル
ミナ）を充填されたＮＯｘ吸着装置３３において吸着さ
れ、再生ガス１５により脱着され、脱着ガス１６として
回収される。一方、ＮＯｘ吸着装置３３によりＮＯｘを
除去された処理ガス１９はＮＯｘを零に近い状態で煙突
４１より大気に放出される。
【００１１】一方、ガスタービン２３の始動時又は停止
時には、燃焼排ガス１４のガス温度及び脱硝装置組込型
排ガスボイラ３１内の脱硝装置部分が脱硝する温度（３
５０℃以上）にはなっていないので、燃焼排ガス１４は
脱硝装置組込型排ガスボイラ３１を素通りして直接ＮＯ
ｘ酸化装置３２へ入ることとなる。この時、別置された
オゾン発生器３４にて空気を原料として発生したＯ3 を
混入することでＮＯｘ酸化装置３２において前記式のプ
ラズマ反応により、Ｎ2 とＯ2 に直接分解あるいは酸化
され処理ガス１８となって、ＮＯｘ吸着装置３３で吸着
される。この設備によって定常運転時は勿論、始動時又
は停止時においてもガスタービン２３等より発生する燃
焼排ガス中のＮＯｘを常に脱硝することが可能となる。
時には、燃焼排ガス１４のガス温度及び脱硝装置組込型
排ガスボイラ３１内の脱硝装置部分が脱硝する温度（３
５０℃以上）にはなっていないので、燃焼排ガス１４は
脱硝装置組込型排ガスボイラ３１を素通りして直接ＮＯ
ｘ酸化装置３２へ入ることとなる。この時、別置された
オゾン発生器３４にて空気を原料として発生したＯ3 を
混入することでＮＯｘ酸化装置３２において前記式のプ
ラズマ反応により、Ｎ2 とＯ2 に直接分解あるいは酸化
され処理ガス１８となって、ＮＯｘ吸着装置３３で吸着
される。この設備によって定常運転時は勿論、始動時又
は停止時においてもガスタービン２３等より発生する燃
焼排ガス中のＮＯｘを常に脱硝することが可能となる。
【００１２】空気を原料とするオゾン発生装置３４には
ガスタービン２３に送風する空気に比較して１／１０以
下の微量の空気を供給して、排ガス中のＮＯｘを酸化処
理するに必要なＯ3 を生成する。例えばＮＯ＋Ｏ3 →Ｎ
Ｏ2 ＋Ｏ2 の反応を想定し排ガス中に５０ｐｐｍのＮＯ
ｘが存在し、排ガスの１／１０の空気を（３２）プラズ
マ装置に供給した場合、このプラズマ装置で発生必要Ｏ
3 は５００ｐｐｍとなる。
ガスタービン２３に送風する空気に比較して１／１０以
下の微量の空気を供給して、排ガス中のＮＯｘを酸化処
理するに必要なＯ3 を生成する。例えばＮＯ＋Ｏ3 →Ｎ
Ｏ2 ＋Ｏ2 の反応を想定し排ガス中に５０ｐｐｍのＮＯ
ｘが存在し、排ガスの１／１０の空気を（３２）プラズ
マ装置に供給した場合、このプラズマ装置で発生必要Ｏ
3 は５００ｐｐｍとなる。
【００１３】すなわち、処理ガス１７流量：Ｖ1 （Ｎｍ
3 ／ｈ）、処理ガス１７中のＮＯ濃度：５０ｐｐｍとす
る時、このＮＯを酸化するに必要なＯ3 量はＶ1 ×５０
×１０-6（Ｎｍ3 ／ｈ）となる。このＯ3 をオゾン発生
器３４で生成するにあたり、これに供給する空気１１流
量を極力少なくするとして（空気供給ブロワ動力低減の
ため）、例えば１／１０Ｖ1 （Ｎｍ3 ／ｈ）とすると、
オゾン発生器３４の出口Ｏ3 濃度はＶ1 ×５０×１０-6
／Ｖ1 ×１０-1 、すなわち５００ｐｐｍとなる。
3 ／ｈ）、処理ガス１７中のＮＯ濃度：５０ｐｐｍとす
る時、このＮＯを酸化するに必要なＯ3 量はＶ1 ×５０
×１０-6（Ｎｍ3 ／ｈ）となる。このＯ3 をオゾン発生
器３４で生成するにあたり、これに供給する空気１１流
量を極力少なくするとして（空気供給ブロワ動力低減の
ため）、例えば１／１０Ｖ1 （Ｎｍ3 ／ｈ）とすると、
オゾン発生器３４の出口Ｏ3 濃度はＶ1 ×５０×１０-6
／Ｖ1 ×１０-1 、すなわち５００ｐｐｍとなる。
【００１４】このように排ガス中に反応必要Ｏ3 量が注
入された直後に、プラズマ状のＯ3によるＮＯｘ酸化装
置３２においてＮＯｘは高度の窒素酸化物に効率よく酸
化処理され、後流のＮＯｘ吸着装置３３により吸着除去
される。
入された直後に、プラズマ状のＯ3によるＮＯｘ酸化装
置３２においてＮＯｘは高度の窒素酸化物に効率よく酸
化処理され、後流のＮＯｘ吸着装置３３により吸着除去
される。
【００１５】以上の実施例に説明した設備により、プラ
ズマ装置全体を、その全体を排ガス中に設置する場合に
比較して１／２〜１／３の容量にて所定の性能を得るこ
とが可能となり、小型高性能化を図ることが可能とな
る。
ズマ装置全体を、その全体を排ガス中に設置する場合に
比較して１／２〜１／３の容量にて所定の性能を得るこ
とが可能となり、小型高性能化を図ることが可能とな
る。
【００１６】
【発明の効果】本発明設備により、従来より小型でしか
も電力消費の少い高効率燃焼排ガスの脱硝設備を構成す
ることが可能となる。特に、Ｏ3 を発生するオゾン発生
器に、Ｈ2 Ｏ、ＣＯ2 をあまり含まず原料となるＯ2 量
も多い空気を供給してＯ3 を発生させることにより、従
来のプラズマ処理装置全体を排ガス中に設置する場合に
比べて、例えば１／２〜１／３程度の規模の小型化装置
とすることができ、更に、空気を用いて高効率にＯ3 を
発生させるため消費電力の大幅な低減が可能で、例えば
従来の設備に比し１／２程度の低消費電力化が可能とな
る。
も電力消費の少い高効率燃焼排ガスの脱硝設備を構成す
ることが可能となる。特に、Ｏ3 を発生するオゾン発生
器に、Ｈ2 Ｏ、ＣＯ2 をあまり含まず原料となるＯ2 量
も多い空気を供給してＯ3 を発生させることにより、従
来のプラズマ処理装置全体を排ガス中に設置する場合に
比べて、例えば１／２〜１／３程度の規模の小型化装置
とすることができ、更に、空気を用いて高効率にＯ3 を
発生させるため消費電力の大幅な低減が可能で、例えば
従来の設備に比し１／２程度の低消費電力化が可能とな
る。
【図１】本発明の一実施例の燃焼排ガス脱硝設備の説明
図。
図。
【図２】プラズマ処理装置における処理ガスの種類とＯ
3 発生、ＮＯｘ酸化の基本特性図表。
3 発生、ＮＯｘ酸化の基本特性図表。
【図３】従来の燃焼排ガス脱硝設備の一態様の説明図。
Claims (1)
- 【請求項１】 高温燃焼排ガスの温度を低下させると共
に脱硝反応を行う脱硝反応装置組込型排ガスボイラ、該
排ガスボイラからの処理ガスにオゾンを供給しうるプラ
ズマによるオゾン発生器、プラズマ状のオゾンを供給さ
れた処理ガス中のＮＯｘを高度の窒素酸化物に酸化する
ＮＯｘ酸化装置、該ＮＯｘ酸化装置からの処理ガス中の
高度の窒素酸化物を吸着除去するＮＯｘ吸着装置を順次
具備してなることを特徴とする燃焼排ガス脱硝設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6084648A JPH07289848A (ja) | 1994-04-22 | 1994-04-22 | 燃焼排ガスの脱硝設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6084648A JPH07289848A (ja) | 1994-04-22 | 1994-04-22 | 燃焼排ガスの脱硝設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07289848A true JPH07289848A (ja) | 1995-11-07 |
Family
ID=13836530
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6084648A Withdrawn JPH07289848A (ja) | 1994-04-22 | 1994-04-22 | 燃焼排ガスの脱硝設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07289848A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106731545A (zh) * | 2017-01-13 | 2017-05-31 | 重庆大学 | 一种基于低温等离子体技术的厨房油烟净化装置及系统 |
| KR102153711B1 (ko) * | 2019-05-17 | 2020-09-08 | 한국기초과학지원연구원 | 플라즈마를 이용한 유해가스 처리장치 및 방법 |
| CN113230860A (zh) * | 2021-06-21 | 2021-08-10 | 浙江浙能技术研究院有限公司 | 一种燃气轮机烟气脱硝系统及方法 |
-
1994
- 1994-04-22 JP JP6084648A patent/JPH07289848A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106731545A (zh) * | 2017-01-13 | 2017-05-31 | 重庆大学 | 一种基于低温等离子体技术的厨房油烟净化装置及系统 |
| KR102153711B1 (ko) * | 2019-05-17 | 2020-09-08 | 한국기초과학지원연구원 | 플라즈마를 이용한 유해가스 처리장치 및 방법 |
| CN113230860A (zh) * | 2021-06-21 | 2021-08-10 | 浙江浙能技术研究院有限公司 | 一种燃气轮机烟气脱硝系统及方法 |
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