JPH07296647A - 高耐熱絶縁電線 - Google Patents
高耐熱絶縁電線Info
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- JPH07296647A JPH07296647A JP6152000A JP15200094A JPH07296647A JP H07296647 A JPH07296647 A JP H07296647A JP 6152000 A JP6152000 A JP 6152000A JP 15200094 A JP15200094 A JP 15200094A JP H07296647 A JPH07296647 A JP H07296647A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明の目的は、４００℃以上の高温下でもマ
グネットワイヤとして実用できる高耐熱絶縁電線を提供
することにある。 【構成】本発明は、導体上に巻回されている耐熱繊維層
に、熱天秤にて昇温速度１０℃／分で室温から８００℃
まで大気中で昇温してＴＧＡ分析したとき６００℃にお
ける塗膜重量残率が８０％以上有する無機化シリコーン
樹脂を含浸硬化させたものである。
グネットワイヤとして実用できる高耐熱絶縁電線を提供
することにある。 【構成】本発明は、導体上に巻回されている耐熱繊維層
に、熱天秤にて昇温速度１０℃／分で室温から８００℃
まで大気中で昇温してＴＧＡ分析したとき６００℃にお
ける塗膜重量残率が８０％以上有する無機化シリコーン
樹脂を含浸硬化させたものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高耐熱絶縁電線に関する
ものである。
ものである。
【０００２】
【従来の技術】ガラス繊維巻線は大形モーターや過負荷
使用モーターのマグネットワイヤとして広く使用されて
いる。
使用モーターのマグネットワイヤとして広く使用されて
いる。
【０００３】一般にガラス繊維巻線は導体上にガラス繊
維を巻回した後、そのガラス繊維巻回層に電気絶縁ワニ
スを含浸硬化させて成るものである。
維を巻回した後、そのガラス繊維巻回層に電気絶縁ワニ
スを含浸硬化させて成るものである。
【０００４】従来の電気絶縁ワニスとしてはアルキッド
樹脂ワニス、変性エポキシ樹脂ワニス、シリコーン樹脂
ワニス等が用いられている。
樹脂ワニス、変性エポキシ樹脂ワニス、シリコーン樹脂
ワニス等が用いられている。
【０００５】これらの電気絶縁ワニスをＪＩＳの耐熱区
分からみるとアルキッド樹脂ワニスが１３０℃クラス／
at ２０，０００時間（Ｂ種）、変性エポキシ樹脂ワニ
スが１５５℃クラス／at ２０，０００時間（Ｆ種）、
シリコーン樹脂ワニスが１８０℃クラス／at ２０，０
００時間（Ｈ種）となっている。
分からみるとアルキッド樹脂ワニスが１３０℃クラス／
at ２０，０００時間（Ｂ種）、変性エポキシ樹脂ワニ
スが１５５℃クラス／at ２０，０００時間（Ｆ種）、
シリコーン樹脂ワニスが１８０℃クラス／at ２０，０
００時間（Ｈ種）となっている。
【０００６】一方最近の原子力周辺電気機器、高温炉周
辺電気機器、電装品等では４００℃以上の高温下でもマ
グネットワイヤとして実用することができる高耐熱絶縁
電線が要求される気運にある。
辺電気機器、電装品等では４００℃以上の高温下でもマ
グネットワイヤとして実用することができる高耐熱絶縁
電線が要求される気運にある。
【０００７】しかし導体上にガラス繊維を巻回した後、
そのガラス繊維巻回層に従来のアルキッド樹脂ワニス、
変性エポキシ樹脂ワニス、シリコーン樹脂ワニス等を含
浸硬化させて成る従来のガラス繊維巻線では耐熱劣化性
が大きく、そのため４００℃以上の高温下で実用するこ
とができない。
そのガラス繊維巻回層に従来のアルキッド樹脂ワニス、
変性エポキシ樹脂ワニス、シリコーン樹脂ワニス等を含
浸硬化させて成る従来のガラス繊維巻線では耐熱劣化性
が大きく、そのため４００℃以上の高温下で実用するこ
とができない。
【０００８】このようなわけで４００℃以上の高温下で
も実用できるマグネットワイヤが切望されている。
も実用できるマグネットワイヤが切望されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる点に立
って為されたものであって、その目的とするところは前
記した従来技術の欠点を解消し、４００℃以上の高温下
でもマグネットワイヤとして実用できる高耐熱絶縁電線
を提供することにある。
って為されたものであって、その目的とするところは前
記した従来技術の欠点を解消し、４００℃以上の高温下
でもマグネットワイヤとして実用できる高耐熱絶縁電線
を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、導体上に巻回されている耐熱繊維層に電気絶縁樹
脂が含浸硬化させてなる絶縁電線において、その電気絶
縁樹脂は熱天秤にて昇温速度１０℃／分で室温から８０
０℃まで大気中で昇温してＴＧＡ分析したとき６００℃
における塗膜重量残率が８０％以上有する無機化シリコ
ーン樹脂であることを特徴とする高耐熱絶縁電線にあ
る。
ろは、導体上に巻回されている耐熱繊維層に電気絶縁樹
脂が含浸硬化させてなる絶縁電線において、その電気絶
縁樹脂は熱天秤にて昇温速度１０℃／分で室温から８０
０℃まで大気中で昇温してＴＧＡ分析したとき６００℃
における塗膜重量残率が８０％以上有する無機化シリコ
ーン樹脂であることを特徴とする高耐熱絶縁電線にあ
る。
【００１１】本発明において導体としては４００℃で２
０，０００時間実用できるものならよく、例えば銀線、
クロム線、ニッケル線、ステンレス線、銀めっき銅線、
クロムめっき銅線、ニッケルめっき銅線、銀クラッド銅
線、クロムクラッド銅線、ニッケルクラッド銅線、ステ
ンレスクラッド銅線等がある。
０，０００時間実用できるものならよく、例えば銀線、
クロム線、ニッケル線、ステンレス線、銀めっき銅線、
クロムめっき銅線、ニッケルめっき銅線、銀クラッド銅
線、クロムクラッド銅線、ニッケルクラッド銅線、ステ
ンレスクラッド銅線等がある。
【００１２】また本発明において耐熱繊維としてはガラ
ス繊維、アルミナ繊維、炭化珪素繊維、窒化珪素繊維等
があり、これらは糸状あるいはテープ状にして巻回され
る。更に、本発明において６００℃でＴＧＡ分析したと
きにおける塗膜重量残率が８０％以上有する無機化シリ
コーン樹脂とは高温加熱により三次元に架橋硬化し、更
に高温に加熱すると分解揮散量が少なくて無機化するシ
リコーン樹脂を言う。この種の無機化シリコーン樹脂と
しては信越化学株式会社のＫＲ−２４２Ａ等がある。
ス繊維、アルミナ繊維、炭化珪素繊維、窒化珪素繊維等
があり、これらは糸状あるいはテープ状にして巻回され
る。更に、本発明において６００℃でＴＧＡ分析したと
きにおける塗膜重量残率が８０％以上有する無機化シリ
コーン樹脂とは高温加熱により三次元に架橋硬化し、更
に高温に加熱すると分解揮散量が少なくて無機化するシ
リコーン樹脂を言う。この種の無機化シリコーン樹脂と
しては信越化学株式会社のＫＲ−２４２Ａ等がある。
【００１３】この無機化シリコーン樹脂は成分（Ｉ）と
成分（II）の二成分からなり、次のように三次元硬化す
る。
成分（II）の二成分からなり、次のように三次元硬化す
る。
【００１４】
【化２】
【００１５】上記式においてＭｅはメチル基を示す。
【００１６】この無機化シリコーン樹脂は架橋度が大き
く、側鎖は全てメチル基である。硬化後の分子構造はラ
ダー部、リニア部、環状部等から成るので高温下でも塗
膜の重量減少が少ない。
く、側鎖は全てメチル基である。硬化後の分子構造はラ
ダー部、リニア部、環状部等から成るので高温下でも塗
膜の重量減少が少ない。
【００１７】この無機化シリコーン樹脂は有機溶剤に溶
解した溶液として使用する。その溶液の粘度は繊維巻回
層への含浸性の点から１ｄｐａ・ｓ以下が望ましい。
解した溶液として使用する。その溶液の粘度は繊維巻回
層への含浸性の点から１ｄｐａ・ｓ以下が望ましい。
【００１８】有機溶剤としてはアルキルベンゼン類、フ
エノール類、アルコール類、ケトン類等の単独又はこれ
らの混合溶剤を用いる。
エノール類、アルコール類、ケトン類等の単独又はこれ
らの混合溶剤を用いる。
【００１９】なお、含浸剤の試験温度を６００℃とした
のは要求耐熱性及び含浸剤の加熱による重量減少がほぼ
飽和に達する温度であるという２点から選ばれたもので
ある。
のは要求耐熱性及び含浸剤の加熱による重量減少がほぼ
飽和に達する温度であるという２点から選ばれたもので
ある。
【００２０】
【作用】本発明の高耐熱絶縁電線は導体上に耐熱繊維が
巻回され、且つその耐熱繊維巻回層には６００℃でＴＧ
Ａ分析したときにおける塗膜重量残率が８０％以上有す
る無機化シリコーン樹脂が含浸してあるので、４００〜
６００℃で長期間使用しても優れた電気的特性、機械的
特性及び耐熱性を発揮する。
巻回され、且つその耐熱繊維巻回層には６００℃でＴＧ
Ａ分析したときにおける塗膜重量残率が８０％以上有す
る無機化シリコーン樹脂が含浸してあるので、４００〜
６００℃で長期間使用しても優れた電気的特性、機械的
特性及び耐熱性を発揮する。
【００２１】
【実施例】次に、本発明の高耐熱絶縁電線の実施例を比
較例と対比して説明する。
較例と対比して説明する。
【００２２】（実施例１）外径２．０mm、ニッケルめっ
き厚さ７μｍのニッケルめっき銅線を導体とし、この上
に日東紡績株式会社の単繊維径７μmmのガラス繊維ＥＣ
Ｅ２２５を巻回した後、その上層にもう１回ガラス繊維
ＥＣＥ２２５を巻回して二重ガラス繊維巻絶縁電線を得
た。
き厚さ７μｍのニッケルめっき銅線を導体とし、この上
に日東紡績株式会社の単繊維径７μmmのガラス繊維ＥＣ
Ｅ２２５を巻回した後、その上層にもう１回ガラス繊維
ＥＣＥ２２５を巻回して二重ガラス繊維巻絶縁電線を得
た。
【００２３】次にこの二重ガラス繊維巻絶縁電線を信越
化学株式会社の無機化シリコーン樹脂ＫＲ２４２Ａが入
っている塗料タンク槽内を通過させて含浸し、その後温
度４７０℃、炉長５ｍの電気炉内を３ｍ／分の速度で通
過させて焼付け硬化させた。このＫＲ２４２Ａの含浸、
焼付け硬化工程を４回繰り返して絶縁厚さ０．１５mmの
高耐熱絶縁電線を得た。
化学株式会社の無機化シリコーン樹脂ＫＲ２４２Ａが入
っている塗料タンク槽内を通過させて含浸し、その後温
度４７０℃、炉長５ｍの電気炉内を３ｍ／分の速度で通
過させて焼付け硬化させた。このＫＲ２４２Ａの含浸、
焼付け硬化工程を４回繰り返して絶縁厚さ０．１５mmの
高耐熱絶縁電線を得た。
【００２４】（実施例２）導体としてニッケル厚さ１０
μｍのニッケルクラッド銅線を用いた以外は実施例１と
同様にして高耐熱絶縁電線を得た。
μｍのニッケルクラッド銅線を用いた以外は実施例１と
同様にして高耐熱絶縁電線を得た。
【００２５】（比較例１）外径２．０mm、ニッケルめっ
き厚さ７μｍのニッケルめっき銅線を導体とし、この上
に日東紡績株式会社の単繊維径７μmmのガラス繊維ＥＣ
Ｅ２２５を巻回した後、その上層にもう１回ガラス繊維
ＥＣＥ２２５を巻回して二重ガラス繊維巻絶縁電線を得
た。
き厚さ７μｍのニッケルめっき銅線を導体とし、この上
に日東紡績株式会社の単繊維径７μmmのガラス繊維ＥＣ
Ｅ２２５を巻回した後、その上層にもう１回ガラス繊維
ＥＣＥ２２５を巻回して二重ガラス繊維巻絶縁電線を得
た。
【００２６】次にこの二重ガラス繊維巻絶縁電線を日立
化成工業株式会社のシリコーン樹脂ワニスＨＳ−７０１
が入っている塗料タンク槽内を通過させて含浸し、その
後温度４７０℃、炉長５ｍの電気炉内を３ｍ／分の速度
で通過させて焼付け硬化させた。このＨＳ−７０１の含
浸、焼付け硬化工程を４回繰り返して絶縁厚さ０．１５
mmの絶縁電線を得た。
化成工業株式会社のシリコーン樹脂ワニスＨＳ−７０１
が入っている塗料タンク槽内を通過させて含浸し、その
後温度４７０℃、炉長５ｍの電気炉内を３ｍ／分の速度
で通過させて焼付け硬化させた。このＨＳ−７０１の含
浸、焼付け硬化工程を４回繰り返して絶縁厚さ０．１５
mmの絶縁電線を得た。
【００２７】（比較例２）シリコーン樹脂ワニスとして
東芝シリコーン株式会社のＴＳＲ−１１６を用いた以外
は比較例１と同様にして絶縁電線を得た。
東芝シリコーン株式会社のＴＳＲ−１１６を用いた以外
は比較例１と同様にして絶縁電線を得た。
【００２８】（実施例３）日東紡績株式会社製ガラステ
ープＴＥ−１０２５（厚さ：０．１０mm，幅２５mm）
を、含浸用電気絶縁ワニス信越化学株式会社製ＫＲ−２
５３の入ったワニスタンクを通過させ含浸処理し、炉長
３ｍ，炉温１７０℃の縦型焼付炉を用いて速度２ｍ／分
で通過させ加熱硬化させることにより、含浸ガラステー
プを得た。次にこのテープを、導体寸法２．０mm×１
０．０mm，ニッケルめっき厚さ３μｍのニッケルめっき
銅平角導体上に巻回して、高耐熱絶縁電線を得た。
ープＴＥ−１０２５（厚さ：０．１０mm，幅２５mm）
を、含浸用電気絶縁ワニス信越化学株式会社製ＫＲ−２
５３の入ったワニスタンクを通過させ含浸処理し、炉長
３ｍ，炉温１７０℃の縦型焼付炉を用いて速度２ｍ／分
で通過させ加熱硬化させることにより、含浸ガラステー
プを得た。次にこのテープを、導体寸法２．０mm×１
０．０mm，ニッケルめっき厚さ３μｍのニッケルめっき
銅平角導体上に巻回して、高耐熱絶縁電線を得た。
【００２９】（実施例４）含浸用電気絶縁ワニスとして
信越化学株式会社製ＫＲ−２４２Ａを用いた以外は実施
例３と同様にして高耐熱絶縁電線を得た。
信越化学株式会社製ＫＲ−２４２Ａを用いた以外は実施
例３と同様にして高耐熱絶縁電線を得た。
【００３０】（比較例３）含浸用電気絶縁ワニスとして
東芝シリコーン株式会社のＴＳＲ−１１６を用いた以外
は実施例３と同様にして絶縁電線を得た。
東芝シリコーン株式会社のＴＳＲ−１１６を用いた以外
は実施例３と同様にして絶縁電線を得た。
【００３１】（比較例４）含浸用電気絶縁ワニスとして
日立化成工業株式会社製ＨＳ−７０１を用いた以外は実
施例１と同様にして絶縁電線を得た。
日立化成工業株式会社製ＨＳ−７０１を用いた以外は実
施例１と同様にして絶縁電線を得た。
【００３２】実施例１，２及び比較例１，２の絶縁電線
についての評価結果を表１に、また、実施例３，４及び
比較例３，４の絶縁電線についての評価結果を表２にそ
れぞれ示した。
についての評価結果を表１に、また、実施例３，４及び
比較例３，４の絶縁電線についての評価結果を表２にそ
れぞれ示した。
【００３３】なお、評価は次の４項目について行った。
【００３４】ＴＧＡ分析……試験用含浸樹脂溶液をシ
ャーレに取り、２５０℃で３０分加熱して硬化させた。
その後シャーレから硬化樹脂を取り出し、真空理工株式
会社の熱天秤ＴＧＤ−７０００にセットした。それから
熱天秤を昇温速度１０℃／分で室温から８００℃まで昇
温し、大気中の熱重量曲線を得た。最後に得られた熱重
量曲線から６００℃における塗膜重量残率を求めた。こ
の結果を図１に示した。
ャーレに取り、２５０℃で３０分加熱して硬化させた。
その後シャーレから硬化樹脂を取り出し、真空理工株式
会社の熱天秤ＴＧＤ−７０００にセットした。それから
熱天秤を昇温速度１０℃／分で室温から８００℃まで昇
温し、大気中の熱重量曲線を得た。最後に得られた熱重
量曲線から６００℃における塗膜重量残率を求めた。こ
の結果を図１に示した。
【００３５】可撓性試験……試験用絶縁電線を導体径
の何倍かの巻付棒に巻き付けたときに亀裂の発生の有無
で評価した。
の何倍かの巻付棒に巻き付けたときに亀裂の発生の有無
で評価した。
【００３６】絶縁破壊電圧…試験用絶縁電線の１０cm
の外周部分にアルミ箔を巻き付け、それからアルミ箔と
導体間に交流電圧を印加して絶縁破壊電圧を求めた。
の外周部分にアルミ箔を巻き付け、それからアルミ箔と
導体間に交流電圧を印加して絶縁破壊電圧を求めた。
【００３７】絶縁抵抗………試験用絶縁電線の１０cm
の外周部分にアルミ箔を巻き付け、それからアルミ箔と
導体間の体積固有抵抗を測定した。
の外周部分にアルミ箔を巻き付け、それからアルミ箔と
導体間の体積固有抵抗を測定した。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】図１からわかるように比較例１、４に用い
たシリコーン樹脂のＨＳ−７０１は６００℃までに５５
％の塗膜重量減少が見られる。また比較例２、３に用い
たシリコーン樹脂のＴＳＲ−１１６は６００℃までに５
０％の塗膜重量減少が見られる。
たシリコーン樹脂のＨＳ−７０１は６００℃までに５５
％の塗膜重量減少が見られる。また比較例２、３に用い
たシリコーン樹脂のＴＳＲ−１１６は６００℃までに５
０％の塗膜重量減少が見られる。
【００４１】これに対して実施例１、２、４に用いた無
機化シリコーン樹脂ＫＲ２４２Ａは６００℃までの塗膜
重量減少が１５％、また、実施例３に用いた無機化シリ
コーン樹脂ＫＲ２５３は６００℃までの塗膜重量減少は
１６％と非常に少なく、しかも８００℃まではそれ以上
の塗膜重量減少が起こらなかった。
機化シリコーン樹脂ＫＲ２４２Ａは６００℃までの塗膜
重量減少が１５％、また、実施例３に用いた無機化シリ
コーン樹脂ＫＲ２５３は６００℃までの塗膜重量減少は
１６％と非常に少なく、しかも８００℃まではそれ以上
の塗膜重量減少が起こらなかった。
【００４２】次に、表１からわかるように比較例１、２
の絶縁電線は４００℃６ケ月熱劣化後の絶縁破壊電圧が
３００Ｖ以下に低下する。同様に４５０℃６ケ月熱劣化
後の絶縁破壊電圧が３００Ｖ以下に低下する。そして４
００℃６ケ月熱劣化後の体積固有抵抗が１０7 Ω−cm以
下に低下する。同様に４５０℃６ケ月熱劣化後の体積固
有抵抗が１０7 Ω−cm以下に低下する。
の絶縁電線は４００℃６ケ月熱劣化後の絶縁破壊電圧が
３００Ｖ以下に低下する。同様に４５０℃６ケ月熱劣化
後の絶縁破壊電圧が３００Ｖ以下に低下する。そして４
００℃６ケ月熱劣化後の体積固有抵抗が１０7 Ω−cm以
下に低下する。同様に４５０℃６ケ月熱劣化後の体積固
有抵抗が１０7 Ω−cm以下に低下する。
【００４３】また、表２からわかるように比較例３、４
の絶縁電線は４００℃６ケ月熱劣化後の絶縁破壊電圧が
３００Ｖ以下に低下する。そして、４００℃６ケ月熱劣
化後の体積固有抵抗が１０7 Ω−cm以下に低下する。
の絶縁電線は４００℃６ケ月熱劣化後の絶縁破壊電圧が
３００Ｖ以下に低下する。そして、４００℃６ケ月熱劣
化後の体積固有抵抗が１０7 Ω−cm以下に低下する。
【００４４】これに対して本発明の実施例１の高耐熱絶
縁電線は４００℃６ケ月熱劣化後の絶縁破壊電圧が８０
０Ｖと優秀であり、また４５０℃６ケ月熱劣化後の絶縁
破壊電圧も６００Ｖと良好である。そして４００℃６ケ
月熱劣化後の体積固有抵抗が１０11Ω−cmと良好であ
る。４５０℃６ケ月熱劣化後の体積固有抵抗が１０9 Ω
−cmと良好である。
縁電線は４００℃６ケ月熱劣化後の絶縁破壊電圧が８０
０Ｖと優秀であり、また４５０℃６ケ月熱劣化後の絶縁
破壊電圧も６００Ｖと良好である。そして４００℃６ケ
月熱劣化後の体積固有抵抗が１０11Ω−cmと良好であ
る。４５０℃６ケ月熱劣化後の体積固有抵抗が１０9 Ω
−cmと良好である。
【００４５】本発明の実施例２の高耐熱絶縁電線は４０
０℃６ケ月熱劣化後の絶縁破壊電圧が８００Ｖと優秀で
あり、また４５０℃６ケ月熱劣化後の絶縁破壊電圧も６
００Ｖと良好である。そして４００℃６ケ月熱劣化後の
体積固有抵抗が１０11Ω−cmと良好である。４５０℃６
ケ月熱劣化後の体積固有抵抗が１０11Ω−cmと良好であ
る。
０℃６ケ月熱劣化後の絶縁破壊電圧が８００Ｖと優秀で
あり、また４５０℃６ケ月熱劣化後の絶縁破壊電圧も６
００Ｖと良好である。そして４００℃６ケ月熱劣化後の
体積固有抵抗が１０11Ω−cmと良好である。４５０℃６
ケ月熱劣化後の体積固有抵抗が１０11Ω−cmと良好であ
る。
【００４６】本発明の実施例３、４の高耐熱絶縁電線は
４００℃６ケ月熱劣化後の絶縁破壊電圧が８００〜１０
００Ｖ良好であり、４００℃６ケ月熱劣化後の体積固有
抵抗が、１０9 〜１０11Ω−cmと優れている。
４００℃６ケ月熱劣化後の絶縁破壊電圧が８００〜１０
００Ｖ良好であり、４００℃６ケ月熱劣化後の体積固有
抵抗が、１０9 〜１０11Ω−cmと優れている。
【００４７】
【発明の効果】本発明の高耐熱絶縁電線は８００℃まで
の塗膜重量減少が１５％と少なく、その結果絶縁破壊電
圧が高く且つ体積固有抵抗も高く、それにより優れた耐
熱性を発揮するものであり、工業上有用である。
の塗膜重量減少が１５％と少なく、その結果絶縁破壊電
圧が高く且つ体積固有抵抗も高く、それにより優れた耐
熱性を発揮するものであり、工業上有用である。
【図１】本発明の高耐熱絶縁電線及び従来の絶縁電線に
含浸した電気絶縁樹脂の熱重量曲線のグラフを示したも
のである。
含浸した電気絶縁樹脂の熱重量曲線のグラフを示したも
のである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 光岡 昭雄 茨城県日立市川尻町４丁目10番１号 日立 電線株式会社豊浦工場内 (72)発明者 渡辺 清 茨城県日立市日高町５丁目１番１号 日立 電線株式会社パワーシステム研究所内 (72)発明者 神村 誠二 茨城県日立市日高町５丁目１番１号 日立 電線株式会社パワーシステム研究所内 (72)発明者 柳生 秀樹 茨城県日立市日高町５丁目１番１号 日立 電線株式会社パワーシステム研究所内
Claims (6)
- 【請求項１】導体上に耐熱繊維が巻回されており、該耐
熱繊維巻回層に電気絶縁樹脂が含浸硬化されている絶縁
電線において、該電気絶縁樹脂は熱天秤にて昇温速度１
０℃／分で室温から８００℃まで大気中で昇温してＴＧ
Ａ分析したときの６００℃における塗膜重量残率が８０
％以上有する無機化シリコーン樹脂であることを特徴と
する高耐熱絶縁電線。 - 【請求項２】無機化シリコーン樹脂は下記一般式で表わ
される成分（Ｉ）と成分（II）からなる請求項１記載の
高耐熱絶縁電線。 【化１】 Ｍｅはメチル基を示す。 - 【請求項３】耐熱繊維はガラス繊維、アルミナ繊維、炭
化珪素繊維、窒化珪素繊維から選ばれた１種である請求
項１または請求項２記載の高耐熱絶縁電線。 - 【請求項４】耐熱繊維は糸状にして導体上に巻回されて
いる請求項１から請求項３のいずれかに記載の高耐熱絶
縁電線。 - 【請求項５】耐熱繊維はテープ状にして導体上に巻回さ
れている請求項１から請求項３のいずれかに記載の高耐
熱絶縁電線。 - 【請求項６】導線は銀線、クロム線、ニッケル線、ステ
ンレス線、銀めっき銅線、クロムめっき銅線、ニッケル
めっき銅線、銀クラッド銅線、クロムクラッド銅線、ニ
ッケルクラッド銅線、ステンレスクラッド銅線から選ば
れた１種である請求項１から請求項５のいずれかに記載
の高耐熱絶縁電線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15200094A JP3287116B2 (ja) | 1994-03-01 | 1994-07-04 | 高耐熱絶縁電線 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3139394 | 1994-03-01 | ||
| JP6-31393 | 1994-03-01 | ||
| JP15200094A JP3287116B2 (ja) | 1994-03-01 | 1994-07-04 | 高耐熱絶縁電線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07296647A true JPH07296647A (ja) | 1995-11-10 |
| JP3287116B2 JP3287116B2 (ja) | 2002-05-27 |
Family
ID=26369840
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15200094A Expired - Fee Related JP3287116B2 (ja) | 1994-03-01 | 1994-07-04 | 高耐熱絶縁電線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3287116B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006032329A (ja) * | 2004-06-17 | 2006-02-02 | Mitsubishi Materials Corp | 燃料電池用電力ケーブル |
| WO2006080251A1 (ja) * | 2005-01-27 | 2006-08-03 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | 高耐熱電力用静止機器 |
| KR20160105355A (ko) * | 2015-02-27 | 2016-09-06 | 주식회사 엘지화학 | 배터리 모듈 |
| JP2021170432A (ja) * | 2020-04-14 | 2021-10-28 | 日本特殊陶業株式会社 | 電線、集合線およびそれを備える素子 |
-
1994
- 1994-07-04 JP JP15200094A patent/JP3287116B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006032329A (ja) * | 2004-06-17 | 2006-02-02 | Mitsubishi Materials Corp | 燃料電池用電力ケーブル |
| WO2006080251A1 (ja) * | 2005-01-27 | 2006-08-03 | The Kansai Electric Power Co., Inc. | 高耐熱電力用静止機器 |
| KR20160105355A (ko) * | 2015-02-27 | 2016-09-06 | 주식회사 엘지화학 | 배터리 모듈 |
| JP2021170432A (ja) * | 2020-04-14 | 2021-10-28 | 日本特殊陶業株式会社 | 電線、集合線およびそれを備える素子 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3287116B2 (ja) | 2002-05-27 |
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