JPH07303051A - 受信機装置 - Google Patents
受信機装置Info
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- JPH07303051A JPH07303051A JP7115322A JP11532295A JPH07303051A JP H07303051 A JPH07303051 A JP H07303051A JP 7115322 A JP7115322 A JP 7115322A JP 11532295 A JP11532295 A JP 11532295A JP H07303051 A JPH07303051 A JP H07303051A
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- pulse
- receiver
- stage
- voltage
- receiver device
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-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B10/00—Transmission systems employing electromagnetic waves other than radio-waves, e.g. infrared, visible or ultraviolet light, or employing corpuscular radiation, e.g. quantum communication
- H04B10/11—Arrangements specific to free-space transmission, i.e. transmission through air or vacuum
- H04B10/114—Indoor or close-range type systems
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K5/00—Manipulating of pulses not covered by one of the other main groups of this subclass
- H03K5/01—Shaping pulses
- H03K5/08—Shaping pulses by limiting; by thresholding; by slicing, i.e. combined limiting and thresholding
- H03K5/082—Shaping pulses by limiting; by thresholding; by slicing, i.e. combined limiting and thresholding with an adaptive threshold
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- Physics & Mathematics (AREA)
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Nonlinear Science (AREA)
- Amplifiers (AREA)
- Structure Of Receivers (AREA)
- Input Circuits Of Receivers And Coupling Of Receivers And Audio Equipment (AREA)
- Ultra Sonic Daignosis Equipment (AREA)
- Selective Calling Equipment (AREA)
- Circuits Of Receivers In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 広帯域幅の受信回路を使用する必要なしにパ
ルス位置変調送信機からの急速な赤外線パルスを検出
し、デコードすることができ、かつ電池作動の装置に組
み込める赤外線遠隔制御装置用の受信機装置を提供す
る。 【構成】 受信機装置のフロントエンドに、電流−電圧
変換器として動作するジャイレータ形態のトランジスタ
を使用し、受信機装置のデータ情報を、通常使用される
正に移行するパルスではなくて負に移行するジャイレー
タ出力パルスから引き出す。負に移行するパルスは、そ
のパルス幅が正に移行するパルスより広くてもよく、引
き続く処理回路に必要な帯域幅を減少させる。また、負
に移行するパルスは、反対向きであると分かる乱れを直
接伴うので、検出するのが容易である。その結果、受信
機の感度を増大させることができる。
ルス位置変調送信機からの急速な赤外線パルスを検出
し、デコードすることができ、かつ電池作動の装置に組
み込める赤外線遠隔制御装置用の受信機装置を提供す
る。 【構成】 受信機装置のフロントエンドに、電流−電圧
変換器として動作するジャイレータ形態のトランジスタ
を使用し、受信機装置のデータ情報を、通常使用される
正に移行するパルスではなくて負に移行するジャイレー
タ出力パルスから引き出す。負に移行するパルスは、そ
のパルス幅が正に移行するパルスより広くてもよく、引
き続く処理回路に必要な帯域幅を減少させる。また、負
に移行するパルスは、反対向きであると分かる乱れを直
接伴うので、検出するのが容易である。その結果、受信
機の感度を増大させることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、遠隔制御装置におい
て使用するための受信機装置に関し、特定すると、専用
ではないが、赤外線パルス位置変調（ＰＰＭ）遠隔制御
装置において使用するための受信機装置に関するもので
ある。
て使用するための受信機装置に関し、特定すると、専用
ではないが、赤外線パルス位置変調（ＰＰＭ）遠隔制御
装置において使用するための受信機装置に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】受信機に赤外線ダイオードが適当な回路
とともに使用され、この受信機から遠方の点に位置する
赤外線伝達用ダイオードから伝送されるデータパルスを
捕捉し、復調するように構成された赤外線遠隔制御装置
は知られている。
とともに使用され、この受信機から遠方の点に位置する
赤外線伝達用ダイオードから伝送されるデータパルスを
捕捉し、復調するように構成された赤外線遠隔制御装置
は知られている。
【０００３】従来の受信機フロントエンド段の一例を図
１に示す。図１から理解されるように、このフロントエ
ンド段は、赤外線ダイオード（トランスジューサ）１９
からの電流出力を受信するように構成されたバイポーラ
トランジスタ１２を中心としている。抵抗器１３がトラ
ンジスタ１２のベースとコレクタ間に接続されており、
コンデンサ１４がトランジスタ１２のベースと第１の基
準電位１５間に接続されており、抵抗器１６が同じ基準
電位１５とトランジスタ１２のエミッタ間に接続されて
いる。電流源１７が第２の基準電位１８とトランジスタ
１２のコレクタ間に接続されており、赤外線ダイオード
１９はこの電流源１７と並列に接続されている。後述す
る理由のために、電流源１７とトランジスタ１２のコレ
クタ間にダイオード２０を挿入してもよい。
１に示す。図１から理解されるように、このフロントエ
ンド段は、赤外線ダイオード（トランスジューサ）１９
からの電流出力を受信するように構成されたバイポーラ
トランジスタ１２を中心としている。抵抗器１３がトラ
ンジスタ１２のベースとコレクタ間に接続されており、
コンデンサ１４がトランジスタ１２のベースと第１の基
準電位１５間に接続されており、抵抗器１６が同じ基準
電位１５とトランジスタ１２のエミッタ間に接続されて
いる。電流源１７が第２の基準電位１８とトランジスタ
１２のコレクタ間に接続されており、赤外線ダイオード
１９はこの電流源１７と並列に接続されている。後述す
る理由のために、電流源１７とトランジスタ１２のコレ
クタ間にダイオード２０を挿入してもよい。
【０００４】電流−電圧変換器の形で機能する受信機フ
ロントエンド段の動作について説明する。
ロントエンド段の動作について説明する。
【０００５】ダイオード１９が赤外線にさらされない状
態のもとでは、電流ｉ＝ＩD が受信機フロントエンド段
のノード２１に流れる。ここで、ＩD は電流源１７によ
って発生される静止電流である。この電流は「暗電流」
として知られており、トランスジューサ（この例ではダ
イオード１９）入力信号が存在しないときに、フロント
エンド段に必要なバイアス状態を設定し、トランジスタ
を僅かにオン状態にする。
態のもとでは、電流ｉ＝ＩD が受信機フロントエンド段
のノード２１に流れる。ここで、ＩD は電流源１７によ
って発生される静止電流である。この電流は「暗電流」
として知られており、トランスジューサ（この例ではダ
イオード１９）入力信号が存在しないときに、フロント
エンド段に必要なバイアス状態を設定し、トランジスタ
を僅かにオン状態にする。
【０００６】電流ＩD はベース電流及びコンデンサ１４
に対する充電用電流として抵抗器１３を通って流れ、ま
た、このベース電流から生じるコレクタ電流としてトラ
ンジスタ１２のコレクタを通って流れる。静止状態のも
とでは、コンデンサ１４は、ＩD に等しいエミッタ電流
が抵抗器１６を通って流れることを可能にする電位に充
電される。コレクタ電流対ベース電流の比はトランジス
タ１２の電流利得によって決定される。基準電位１５に
関するコレクタ電圧の静止値は次の式によって与えられ
る。 ＶC ＝ＩD｛Ｒ16＋Ｒ13／（１＋ｈFE）｝＋ＶBE ここで、ＶC ：コレクタ電圧 ＩD ：暗電流 Ｒ16：抵抗器１６の抵抗値 Ｒ13：抵抗器１３の抵抗値 ｈFE：トランジスタ１２の電流利得 ＶBE：トランジスタ１２のベース・エミッタ間電圧 である。
に対する充電用電流として抵抗器１３を通って流れ、ま
た、このベース電流から生じるコレクタ電流としてトラ
ンジスタ１２のコレクタを通って流れる。静止状態のも
とでは、コンデンサ１４は、ＩD に等しいエミッタ電流
が抵抗器１６を通って流れることを可能にする電位に充
電される。コレクタ電流対ベース電流の比はトランジス
タ１２の電流利得によって決定される。基準電位１５に
関するコレクタ電圧の静止値は次の式によって与えられ
る。 ＶC ＝ＩD｛Ｒ16＋Ｒ13／（１＋ｈFE）｝＋ＶBE ここで、ＶC ：コレクタ電圧 ＩD ：暗電流 Ｒ16：抵抗器１６の抵抗値 Ｒ13：抵抗器１３の抵抗値 ｈFE：トランジスタ１２の電流利得 ＶBE：トランジスタ１２のベース・エミッタ間電圧 である。
【０００７】図１に示す素子値を有し、かつＩD 、ｈFE
及びＶBEがそれぞれ１μＡ、４０及び５５０ｍＶである
と仮定すると、これは０．５５Ｖを僅かに越えるコレク
タ電圧を生じさせる。実際には、ダイオード１９は通常
周囲光を受けるから、これによってあるＤＣ（直流）電
流を発生し、これが暗電流に加わる。よって、コレクタ
電圧ＶC がその暗電流のときの値よりも高くなる。しか
しながら、トランジスタ１２の電流利得ｈFEが高く、か
つエミッタ抵抗器１６の値が低いならば、コレクタ電圧
はトランジスタ１２のＶBEによって支配され、この回路
は周囲光レベルの変化の影響を比較的受けないことにな
る。
及びＶBEがそれぞれ１μＡ、４０及び５５０ｍＶである
と仮定すると、これは０．５５Ｖを僅かに越えるコレク
タ電圧を生じさせる。実際には、ダイオード１９は通常
周囲光を受けるから、これによってあるＤＣ（直流）電
流を発生し、これが暗電流に加わる。よって、コレクタ
電圧ＶC がその暗電流のときの値よりも高くなる。しか
しながら、トランジスタ１２の電流利得ｈFEが高く、か
つエミッタ抵抗器１６の値が低いならば、コレクタ電圧
はトランジスタ１２のＶBEによって支配され、この回路
は周囲光レベルの変化の影響を比較的受けないことにな
る。
【０００８】静止状態のもとでのコレクタ電圧がそのよ
うに低いから、ダイオード２０を図示するように追加
し、回路の出力電圧を、後続の回路による処理がより容
易にできるレベルにまで高めてもよい。
うに低いから、ダイオード２０を図示するように追加
し、回路の出力電圧を、後続の回路による処理がより容
易にできるレベルにまで高めてもよい。
【０００９】さて、伝送された光のパルスがダイオード
１９によって検出されると、電流のパルスがダイオード
１９に発生する。これは、まず第１に、抵抗器１３を流
れるが、トランジスタ１２のコレクタを通っては流れな
い。何故ならば、トランジスタ１２のベースの電位は、
コンデンサ１４の電圧が即座に変化し得ないという事実
のために、上昇する機会をまだ持たないからである。電
流パルスが抵抗器１３を流れることによってこの抵抗器
１３の両端間に電圧パルスが発生し、対応するＩP ×Ｒ
13にほぼ等しい正に移行する電圧パルスをコレクタに発
生させる。このコレクタパルスは伝送されたパルスと実
質的に同じパルス幅を有する。従来技術の遠隔制御装置
において検出され、デコードされるのはこのパルスであ
る。
１９によって検出されると、電流のパルスがダイオード
１９に発生する。これは、まず第１に、抵抗器１３を流
れるが、トランジスタ１２のコレクタを通っては流れな
い。何故ならば、トランジスタ１２のベースの電位は、
コンデンサ１４の電圧が即座に変化し得ないという事実
のために、上昇する機会をまだ持たないからである。電
流パルスが抵抗器１３を流れることによってこの抵抗器
１３の両端間に電圧パルスが発生し、対応するＩP ×Ｒ
13にほぼ等しい正に移行する電圧パルスをコレクタに発
生させる。このコレクタパルスは伝送されたパルスと実
質的に同じパルス幅を有する。従来技術の遠隔制御装置
において検出され、デコードされるのはこのパルスであ
る。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上記回路を使用する従
来から知られた受信機装置の欠点は、コレクタに現れる
正に移行する（正向き）パルスが急速であり、かつま
た、大きな振幅を持ち得るから、受信したパルスを検出
し、デコードするのに使用される後続の回路がこれに対
処する高い帯域幅を有さなければならないということで
ある。高帯域幅増幅装置及び他の装置は効果的に動作す
るためには高い供給電流を必要とし、しばしば見られる
ように、そのような装置がポータブル型の、電池作動の
ユニットに組み込まれる場合には、電池の供給電流は相
当なものとなる。
来から知られた受信機装置の欠点は、コレクタに現れる
正に移行する（正向き）パルスが急速であり、かつま
た、大きな振幅を持ち得るから、受信したパルスを検出
し、デコードするのに使用される後続の回路がこれに対
処する高い帯域幅を有さなければならないということで
ある。高帯域幅増幅装置及び他の装置は効果的に動作す
るためには高い供給電流を必要とし、しばしば見られる
ように、そのような装置がポータブル型の、電池作動の
ユニットに組み込まれる場合には、電池の供給電流は相
当なものとなる。
【００１１】従って、上記従来技術の欠点を克服する又
は軽減する装置を提供することが望まれている。
は軽減する装置を提供することが望まれている。
【００１２】
【課題を解決するための手段】この発明の第１の面によ
れば、トランスジューサからの電流パルスを受信してこ
の電流パルスに応答して電圧出力信号を出力するための
受信機段と、この受信機段の電圧出力信号を受信してそ
れに依存したデータ出力信号を提供するためのパルス検
出器段とを具備し、上記受信機段は、上記電圧出力信号
が、受信した電流パルスと実質的に一致する第１のパル
ス、及び受信した電流パルスの終了時に上記第１のパル
スに直ちに続く反対向きの第２のパルスを含むように、
構成されており、上記パルス検出器段は上記第２のパル
スに応答して上記データ出力信号を提供するように構成
されている、遠隔制御装置において使用するための受信
機装置が提供される。
れば、トランスジューサからの電流パルスを受信してこ
の電流パルスに応答して電圧出力信号を出力するための
受信機段と、この受信機段の電圧出力信号を受信してそ
れに依存したデータ出力信号を提供するためのパルス検
出器段とを具備し、上記受信機段は、上記電圧出力信号
が、受信した電流パルスと実質的に一致する第１のパル
ス、及び受信した電流パルスの終了時に上記第１のパル
スに直ちに続く反対向きの第２のパルスを含むように、
構成されており、上記パルス検出器段は上記第２のパル
スに応答して上記データ出力信号を提供するように構成
されている、遠隔制御装置において使用するための受信
機装置が提供される。
【００１３】上記受信機段は、上記入力電流パルスに応
答して、上記第１のパルスのパルス幅よりも大きいパル
ス幅を有する第２のパルスを発生させるようにすること
ができる。
答して、上記第１のパルスのパルス幅よりも大きいパル
ス幅を有する第２のパルスを発生させるようにすること
ができる。
【００１４】受信した電流パルスを、トランスジューサ
からの受信電流パルス出力と一致する上記受信機段から
の従来使用される急速な早いパルスに基づかないで、こ
の早いパルスに続くより遅いゆっくりとした、好ましく
はより幅の広いパルスに基づいて、検出することによっ
て、対応的により遅い、より安価な、かつ低電流の処理
装置が後続のパルス検出器段において使用できる。その
上、上記第２のパルスは、それが反対向きであると分か
る乱れに直ぐに続いているので、検出することがより一
層容易である。その結果、受信機の感度が向上する。
からの受信電流パルス出力と一致する上記受信機段から
の従来使用される急速な早いパルスに基づかないで、こ
の早いパルスに続くより遅いゆっくりとした、好ましく
はより幅の広いパルスに基づいて、検出することによっ
て、対応的により遅い、より安価な、かつ低電流の処理
装置が後続のパルス検出器段において使用できる。その
上、上記第２のパルスは、それが反対向きであると分か
る乱れに直ぐに続いているので、検出することがより一
層容易である。その結果、受信機の感度が向上する。
【００１５】受信機段は上記第２のパルスの振幅を制限
するように構成されてもよい。そのような制限は高い入
力信号状態中に受信機段が過負荷になることを防止す
る。
するように構成されてもよい。そのような制限は高い入
力信号状態中に受信機段が過負荷になることを防止す
る。
【００１６】受信機段は第１及び第２の出力端子及び１
つの入力端子を有する増幅素子を具備し、上記第１及び
第２の出力端子はトランスジューサ入力ノード及び第１
の基準電位にそれぞれ接続され、上記入力端子は第１の
抵抗を通じて上記第１の出力端子に接続されるととも
に、第１のコンデンサを介して上記第１の基準電位に接
続され、この受信機段の出力が上記トランスジューサ入
力ノードから取り出されるように構成することができ
る。
つの入力端子を有する増幅素子を具備し、上記第１及び
第２の出力端子はトランスジューサ入力ノード及び第１
の基準電位にそれぞれ接続され、上記入力端子は第１の
抵抗を通じて上記第１の出力端子に接続されるととも
に、第１のコンデンサを介して上記第１の基準電位に接
続され、この受信機段の出力が上記トランスジューサ入
力ノードから取り出されるように構成することができ
る。
【００１７】上記第２の出力端子は第２の抵抗を通じて
上記第１の基準電位に接続するように構成してもよく、
これは上記増幅素子の動作状態を安定化させる助けとな
るという利点を持つ。
上記第１の基準電位に接続するように構成してもよく、
これは上記増幅素子の動作状態を安定化させる助けとな
るという利点を持つ。
【００１８】上記増幅素子の上記第１の出力端子と上記
トランスジューサ入力ノードとの間に電圧シフタ（移動
装置）を挿入することは有益であろう。これは受信機段
の静止出力電圧レベルを上昇させ、引き続くパルス検出
処理を容易にする。
トランスジューサ入力ノードとの間に電圧シフタ（移動
装置）を挿入することは有益であろう。これは受信機段
の静止出力電圧レベルを上昇させ、引き続くパルス検出
処理を容易にする。
【００１９】上記トランスジューサ入力ノードと第２の
基準電位との間にトランスジューサを接続してもよい。
上記増幅素子はバイポーラトランジスタであることが好
ましい。
基準電位との間にトランスジューサを接続してもよい。
上記増幅素子はバイポーラトランジスタであることが好
ましい。
【００２０】上記検出器段は、上記受信機段の出力信号
の平均レベルを表す第１の出力信号及び上記受信機段の
出力信号の瞬時レベルを表す第２の出力信号を形成する
ためのパルス弁別器段と、上記パルス検出器段の上記第
１及び第２の出力信号を比較し、その比較に基づいて上
記データ出力信号を提供するための比較器段とを含むも
のでよい。
の平均レベルを表す第１の出力信号及び上記受信機段の
出力信号の瞬時レベルを表す第２の出力信号を形成する
ためのパルス弁別器段と、上記パルス検出器段の上記第
１及び第２の出力信号を比較し、その比較に基づいて上
記データ出力信号を提供するための比較器段とを含むも
のでよい。
【００２１】上記パルス弁別器段はこのパルス弁別器段
の上記第１及び第２の出力信号を提供するための第１及
び第２の電圧ホロワを含むものでよく、これら第１及び
第２の電圧ホロワは上記受信機段の出力信号を表す信号
が共通に供給されるように構成され、上記第１の電圧ホ
ロワは上記パルス弁別器段の上記第１の出力信号をロー
パスフィルタを介して提供するように構成されている。
このフィルタは、上記第１の電圧ホロワの出力と基準電
位との間に直列に接続された第３の抵抗及び第２のコン
デンサを含むことが好ましい。
の上記第１及び第２の出力信号を提供するための第１及
び第２の電圧ホロワを含むものでよく、これら第１及び
第２の電圧ホロワは上記受信機段の出力信号を表す信号
が共通に供給されるように構成され、上記第１の電圧ホ
ロワは上記パルス弁別器段の上記第１の出力信号をロー
パスフィルタを介して提供するように構成されている。
このフィルタは、上記第１の電圧ホロワの出力と基準電
位との間に直列に接続された第３の抵抗及び第２のコン
デンサを含むことが好ましい。
【００２２】上記電圧ホロワの一方の出力がローパスフ
ィルタされるように構成することによって、２つの異な
る信号が上記パルス弁別器段から発生できることにな
り、これら信号の差は上記受信機段の出力信号のパルス
成分を表す。その出力信号の、主として上記トランスジ
ューサにより経験される周囲光レベルを表す静止成分
は、上記電圧ホロワに関する限り、共通モードである。
ィルタされるように構成することによって、２つの異な
る信号が上記パルス弁別器段から発生できることにな
り、これら信号の差は上記受信機段の出力信号のパルス
成分を表す。その出力信号の、主として上記トランスジ
ューサにより経験される周囲光レベルを表す静止成分
は、上記電圧ホロワに関する限り、共通モードである。
【００２３】上記第２のコンデンサと並列に第４の抵抗
を接続してもよい。この第４の抵抗は上記受信機装置の
感度を調整するように働く。
を接続してもよい。この第４の抵抗は上記受信機装置の
感度を調整するように働く。
【００２４】上記受信機段と上記パルス弁別器段の上記
第１及び第２の電圧ホロワとの間に第２の電圧シフタを
挿入してもよい。この第２の電圧シフタは上記第１及び
第２の電圧ホロワに給電する第３の電圧ホロワを含んで
いてもよい。この第３の電圧ホロワと上記第１及び第２
の電圧ホロワとの間に少なくとも１つのダイオード素子
を挿入してもよい。この利点は、このダイオード素子が
上記受信機段に関連した上記第１の電圧シフタの電圧シ
フト効果を補足するということである。
第１及び第２の電圧ホロワとの間に第２の電圧シフタを
挿入してもよい。この第２の電圧シフタは上記第１及び
第２の電圧ホロワに給電する第３の電圧ホロワを含んで
いてもよい。この第３の電圧ホロワと上記第１及び第２
の電圧ホロワとの間に少なくとも１つのダイオード素子
を挿入してもよい。この利点は、このダイオード素子が
上記受信機段に関連した上記第１の電圧シフタの電圧シ
フト効果を補足するということである。
【００２５】各電圧ホロワの出力回路に、各電圧ホロワ
に出力電流を確立する電流源が含まれていてもよい。こ
れら電圧ホロワはエミッタホロワであることが好まし
い。
に出力電流を確立する電流源が含まれていてもよい。こ
れら電圧ホロワはエミッタホロワであることが好まし
い。
【００２６】上記増幅器素子と上記第１及び第２の電圧
ホロワは１つの極性のトランジスタであり、上記第３の
電圧ホロワは反対の極性のトランジスタであってもよ
い。
ホロワは１つの極性のトランジスタであり、上記第３の
電圧ホロワは反対の極性のトランジスタであってもよ
い。
【００２７】上記受信機段と上記パルス検出器段との間
にバッファ段を挿入してもよい。このバッファ段は上記
受信機段の出力信号を増幅するように構成することがで
きる。
にバッファ段を挿入してもよい。このバッファ段は上記
受信機段の出力信号を増幅するように構成することがで
きる。
【００２８】この発明の第２の面によれば、上述したよ
うな受信機装置とこの受信機装置に接続された赤外線ト
ランスジューサとを具備する遠隔制御装置が提供され
る。
うな受信機装置とこの受信機装置に接続された赤外線ト
ランスジューサとを具備する遠隔制御装置が提供され
る。
【００２９】
【実施例】以下、添付図面を参照してこの発明の単なる
例示に過ぎない実施例について説明する。図２を参照し
て、データパルスが図１に示された回路を組み込んだ受
信機に伝送されると、この受信機のダイオード１９は図
２に電流ＩP として図示されている対応する電流パルス
を発生する。この電流ＩP は時間ｔ0 で始まり、この場
合には２０μＳの間続く。この場合には非常に強い受信
信号から生じるこの電流パルスは２５μＡの振幅を有
し、２０μＳの期間の終了時に受信機段への電流はその
静止レベル、即ち、１μＡである暗電流ＩD に戻る。ｔ
＝ｔ0 において、コレクタ電圧ＶC は瞬時に約０．５５
Ｖのその静止値から０．５５＋（２５μＡ×１６０Ｋ）
≒４．５Ｖに上昇し、そしてコンデンサ１４の充電量の
増加によりトランジスタ１２のコレクタに流れる量が次
第に増加するにつれて抵抗器１３を通って流れるＩP の
占有率が減少し、コレクタ電圧ＶC は急速に減少する。
例示に過ぎない実施例について説明する。図２を参照し
て、データパルスが図１に示された回路を組み込んだ受
信機に伝送されると、この受信機のダイオード１９は図
２に電流ＩP として図示されている対応する電流パルス
を発生する。この電流ＩP は時間ｔ0 で始まり、この場
合には２０μＳの間続く。この場合には非常に強い受信
信号から生じるこの電流パルスは２５μＡの振幅を有
し、２０μＳの期間の終了時に受信機段への電流はその
静止レベル、即ち、１μＡである暗電流ＩD に戻る。ｔ
＝ｔ0 において、コレクタ電圧ＶC は瞬時に約０．５５
Ｖのその静止値から０．５５＋（２５μＡ×１６０Ｋ）
≒４．５Ｖに上昇し、そしてコンデンサ１４の充電量の
増加によりトランジスタ１２のコレクタに流れる量が次
第に増加するにつれて抵抗器１３を通って流れるＩP の
占有率が減少し、コレクタ電圧ＶC は急速に減少する。
【００３０】２５μＳの電流パルスの終了時に、受信機
段に入る電流が急にＩD ＋ＩP からＩD に減少するの
で、ＶC 曲線の不連続が生じる。この点で、トランジス
タ段は抵抗器１６によるエミッタ減退作用を有する共通
エミッタ増幅器段のようになる。この共通エミッタ増幅
器段の入力電圧はコンデンサ１４の両端間に現れる電圧
であり、この増幅器段の利得Ｇは次式で表される。 Ｇ＝−Ｒ13／（Ｒ16＋ｒe ） ここで、 ｒe ＝ｋＴ／ｑ・ＩC であり、ｋＴ／ｑは室温で２６ｍＶであり、ＩC ＝ＩD
＋ＩP ＝２６μＡである。コレクタ負荷は、入力電流パ
ルスが終了するときにコンデンサ１４の電圧から給電さ
れる抵抗器１３である。その結果、コンデンサ１４から
抵抗器１３を介してトランジスタ１２のコレクタに電流
が流れ、それによって負に移行する（負向き）電圧パル
スがコレクタに発生される。このパルスの大きさは次の
式によって近似できる。 ＶP ＝（0.7・IP・T ／C14）×R13／[｛26mV/(ID+IP)｝
+R16]
段に入る電流が急にＩD ＋ＩP からＩD に減少するの
で、ＶC 曲線の不連続が生じる。この点で、トランジス
タ段は抵抗器１６によるエミッタ減退作用を有する共通
エミッタ増幅器段のようになる。この共通エミッタ増幅
器段の入力電圧はコンデンサ１４の両端間に現れる電圧
であり、この増幅器段の利得Ｇは次式で表される。 Ｇ＝−Ｒ13／（Ｒ16＋ｒe ） ここで、 ｒe ＝ｋＴ／ｑ・ＩC であり、ｋＴ／ｑは室温で２６ｍＶであり、ＩC ＝ＩD
＋ＩP ＝２６μＡである。コレクタ負荷は、入力電流パ
ルスが終了するときにコンデンサ１４の電圧から給電さ
れる抵抗器１３である。その結果、コンデンサ１４から
抵抗器１３を介してトランジスタ１２のコレクタに電流
が流れ、それによって負に移行する（負向き）電圧パル
スがコレクタに発生される。このパルスの大きさは次の
式によって近似できる。 ＶP ＝（0.7・IP・T ／C14）×R13／[｛26mV/(ID+IP)｝
+R16]
【００３１】コンデンサ１４が抵抗器１３を介してゆっ
くりと放電するにつれてパルスは減衰する（図２のＶC
曲線の「Ｘ」で指示された部分及びコンデンサ電圧（Ｖ
14）の曲線の対応する部分を参照）。これはパルスを若
干引き延ばすこととなり、後続のパルス検出段における
パルスの検出を容易にすることができる。ダイオードパ
ルス電流の高いレベルにおいて、トランジスタは飽和
し、０．６Ｖより僅かに低い最大パルス振幅とパルスの
かなりの引き延ばしを提供する。ダイオード電流のより
低いレベルにおいて、負に移行するパルスはトランジス
タ１２に送られず、トランジスタ１２は飽和状態となら
ず、引き延ばしは制限される（図３参照。ここではＩP
＝１μＡ）。
くりと放電するにつれてパルスは減衰する（図２のＶC
曲線の「Ｘ」で指示された部分及びコンデンサ電圧（Ｖ
14）の曲線の対応する部分を参照）。これはパルスを若
干引き延ばすこととなり、後続のパルス検出段における
パルスの検出を容易にすることができる。ダイオードパ
ルス電流の高いレベルにおいて、トランジスタは飽和
し、０．６Ｖより僅かに低い最大パルス振幅とパルスの
かなりの引き延ばしを提供する。ダイオード電流のより
低いレベルにおいて、負に移行するパルスはトランジス
タ１２に送られず、トランジスタ１２は飽和状態となら
ず、引き延ばしは制限される（図３参照。ここではＩP
＝１μＡ）。
【００３２】コンデンサ１４の両端間の電圧は、定電流
入力（ＩD ＋ＩP ）に応答してその最大レベルに達する
までに時間がかかるために（これは電流に関しての定電
圧入力から給電されるインダクタの振る舞いと等価であ
る）、かつ入力電流パルスが除去されるときにコレクタ
の電圧が急速に負になり、減衰してその静止値に戻るた
めに（これは駆動電圧がインダクタから除去されるとき
のインダクタの「逆起電力」の振る舞いと等価であ
る）、この回路はときどき「ジャイレータ形態」段と呼
ばれている。
入力（ＩD ＋ＩP ）に応答してその最大レベルに達する
までに時間がかかるために（これは電流に関しての定電
圧入力から給電されるインダクタの振る舞いと等価であ
る）、かつ入力電流パルスが除去されるときにコレクタ
の電圧が急速に負になり、減衰してその静止値に戻るた
めに（これは駆動電圧がインダクタから除去されるとき
のインダクタの「逆起電力」の振る舞いと等価であ
る）、この回路はときどき「ジャイレータ形態」段と呼
ばれている。
【００３３】図４に示すパルス検出手段においてさらに
処理する基準としてこの発明による受信機装置によって
使用されるのはこの負に移行する「逆起電力形式」のパ
ルスである。
処理する基準としてこの発明による受信機装置によって
使用されるのはこの負に移行する「逆起電力形式」のパ
ルスである。
【００３４】図４において、増幅器／バッファ３０は図
１に示す受信機段からの出力電圧信号を受信し、その出
力電圧信号のＡＣ（交流）成分を設定量だけ増幅し、一
方、ダイオード１９の周りの周囲光レベルに主として対
応するＤＣ成分は利得１の増幅のみを受けさせる。これ
はパルス検出回路に対する周囲の放射光の影響を最小に
し、一方、受信機段の出力の所望のパルス信号成分を昇
圧する。
１に示す受信機段からの出力電圧信号を受信し、その出
力電圧信号のＡＣ（交流）成分を設定量だけ増幅し、一
方、ダイオード１９の周りの周囲光レベルに主として対
応するＤＣ成分は利得１の増幅のみを受けさせる。これ
はパルス検出回路に対する周囲の放射光の影響を最小に
し、一方、受信機段の出力の所望のパルス信号成分を昇
圧する。
【００３５】この増幅器／バッファ３０の出力はパルス
検出器段４０に送られる。このパルス検出器段４０は、
１つのエミッタホロワ段４１と、２つの並列駆動される
エミッタホロワ段４２、４３と、関連した電流源４４、
４５、４６及びローパスフィルタ４７とから構成されて
いる。エミッタホロワ４１は、１つのＰＮＰトランジス
タ４８と、３つの直列接続されたダイオードよりなる電
圧シフタ４９と、電流源４４とを含む。トランジスタ４
８のベースは増幅器／バッファ３０の出力から給電さ
れ、一方、トランジスタ４８のコレクタは基準電位１５
に接続され、エミッタは電圧シフタ４９及び電流源４４
を通じて正の電源供給ライン５１に接続される。この電
圧シフタ４９はトランジスタ４８のベースに存在する低
い静止入力電圧を後続の回路により適したレベルに上昇
させる。
検出器段４０に送られる。このパルス検出器段４０は、
１つのエミッタホロワ段４１と、２つの並列駆動される
エミッタホロワ段４２、４３と、関連した電流源４４、
４５、４６及びローパスフィルタ４７とから構成されて
いる。エミッタホロワ４１は、１つのＰＮＰトランジス
タ４８と、３つの直列接続されたダイオードよりなる電
圧シフタ４９と、電流源４４とを含む。トランジスタ４
８のベースは増幅器／バッファ３０の出力から給電さ
れ、一方、トランジスタ４８のコレクタは基準電位１５
に接続され、エミッタは電圧シフタ４９及び電流源４４
を通じて正の電源供給ライン５１に接続される。この電
圧シフタ４９はトランジスタ４８のベースに存在する低
い静止入力電圧を後続の回路により適したレベルに上昇
させる。
【００３６】電圧シフタ４９と電流源４４との接続点は
ＮＰＮトランジスタ５２及び５３の共通接続のベースに
接続され、これらトランジスタ５２及び５３は電流源４
５及び４６とともにエミッタホロワ４２及び４３をそれ
ぞれ形成する。トランジスタ５２、５３のコレクタは正
の電源供給ライン５１に接続され、一方、これらトラン
ジスタのエミッタはそれらのそれぞれの電流源４５、４
６に接続される。ただし、エミッタホロワ４２の場合は
抵抗器５４を通じて電流源４５に接続される。抵抗器５
４はローパスフィルタ４７の半分を形成し、他の半分は
並列接続のコンデンサ５５及び抵抗器５６によって構成
される。抵抗器５６及びコンデンサ５５は電流源４５の
両端間に接続される。
ＮＰＮトランジスタ５２及び５３の共通接続のベースに
接続され、これらトランジスタ５２及び５３は電流源４
５及び４６とともにエミッタホロワ４２及び４３をそれ
ぞれ形成する。トランジスタ５２、５３のコレクタは正
の電源供給ライン５１に接続され、一方、これらトラン
ジスタのエミッタはそれらのそれぞれの電流源４５、４
６に接続される。ただし、エミッタホロワ４２の場合は
抵抗器５４を通じて電流源４５に接続される。抵抗器５
４はローパスフィルタ４７の半分を形成し、他の半分は
並列接続のコンデンサ５５及び抵抗器５６によって構成
される。抵抗器５６及びコンデンサ５５は電流源４５の
両端間に接続される。
【００３７】動作において、増幅器／バッファ３０の静
止出力はその電位が、事実上、トランジスタ５２及び５
３のエミッタに存在する電位にシフトされる。抵抗器５
４及びレンジ設定用抵抗器５６を流れる電流によって、
図４の点「Ａ」と点「Ｂ」間に電位差が設定される。こ
の発明による受信機装置がそのレンジの最大端で使用さ
れるべきである場合には、即ち、ダイオード電流パルス
が小さい場合には、抵抗器５６は省略されてもよく、或
いは例えば３ＭΩのような非常に高いインピーダンスに
しておいてもよい。
止出力はその電位が、事実上、トランジスタ５２及び５
３のエミッタに存在する電位にシフトされる。抵抗器５
４及びレンジ設定用抵抗器５６を流れる電流によって、
図４の点「Ａ」と点「Ｂ」間に電位差が設定される。こ
の発明による受信機装置がそのレンジの最大端で使用さ
れるべきである場合には、即ち、ダイオード電流パルス
が小さい場合には、抵抗器５６は省略されてもよく、或
いは例えば３ＭΩのような非常に高いインピーダンスに
しておいてもよい。
【００３８】静止状態のもとでは、事実上受信機段の出
力における静止電圧に関係なく、点「Ａ」と点「Ｂ」間
に一定の電位差が存在する。この電位差は、抵抗器５４
及び５６を流れる不定の電流のため、トランジスタ４２
のエミッタに存在する静止電圧レベルにある程度依存す
るけれど、この影響は、既に説明したように、受信機段
の周囲光レベルに対する相対的な不感知性によって最小
にされる。
力における静止電圧に関係なく、点「Ａ」と点「Ｂ」間
に一定の電位差が存在する。この電位差は、抵抗器５４
及び５６を流れる不定の電流のため、トランジスタ４２
のエミッタに存在する静止電圧レベルにある程度依存す
るけれど、この影響は、既に説明したように、受信機段
の周囲光レベルに対する相対的な不感知性によって最小
にされる。
【００３９】パルス検出器段４０の点「Ａ」及び「Ｂ」
の信号は比較器（コンパレータ）６１を中心とする比較
器段６０の入力に送られる。信号が存在しない状態のも
とでは、比較器６１の入力６２は入力６３よりも高い電
圧にあり、その結果、比較器６１のデータ出力６４は低
レベルに保持される。
の信号は比較器（コンパレータ）６１を中心とする比較
器段６０の入力に送られる。信号が存在しない状態のも
とでは、比較器６１の入力６２は入力６３よりも高い電
圧にあり、その結果、比較器６１のデータ出力６４は低
レベルに保持される。
【００４０】受信機段からのダイオードパルス信号が増
幅器３０の入力で受信されると、エミッタホロワ４３は
そのエミッタにその受信信号の忠実な再生信号、即ち、
図２に示す電圧ＶC 、を提供し、他方、エミッタホロワ
４２はその信号の平均値を抵抗器５４と電流源４５との
接続点に提供する。これは、主として抵抗器５４及びコ
ンデンサ５５より構成されたフィルタの作用によるもの
である。コレクタ電圧ＶC は入射し、伝送されたデータ
パルスに応答して、受信したパルスの持続時間に対応す
る時間期間の間、高レベルに移行する。この同じ正に移
行するパルスが点「Ｂ」に再生されるが、しかし、フィ
ルタ４７のフィルタ作用により点「Ａ」には再生されな
い。従って、点「Ａ」と「Ｂ」間に既に存在する電位差
は増大され、比較器６１の出力６４は低レベルを保持し
続ける。
幅器３０の入力で受信されると、エミッタホロワ４３は
そのエミッタにその受信信号の忠実な再生信号、即ち、
図２に示す電圧ＶC 、を提供し、他方、エミッタホロワ
４２はその信号の平均値を抵抗器５４と電流源４５との
接続点に提供する。これは、主として抵抗器５４及びコ
ンデンサ５５より構成されたフィルタの作用によるもの
である。コレクタ電圧ＶC は入射し、伝送されたデータ
パルスに応答して、受信したパルスの持続時間に対応す
る時間期間の間、高レベルに移行する。この同じ正に移
行するパルスが点「Ｂ」に再生されるが、しかし、フィ
ルタ４７のフィルタ作用により点「Ａ」には再生されな
い。従って、点「Ａ」と「Ｂ」間に既に存在する電位差
は増大され、比較器６１の出力６４は低レベルを保持し
続ける。
【００４１】しかしながら、最初に受信した電流パルス
の終了時に、ＶC は急激に降下し、負に移行する（図２
参照）。抵抗器５６に対して選択された値によって、Ｖ
C の負向きの移動は比較器６１の出力状態を変化させる
のに十分であり、データ出力パルスが次のデコーダ段
（図示せず）に送出される。
の終了時に、ＶC は急激に降下し、負に移行する（図２
参照）。抵抗器５６に対して選択された値によって、Ｖ
C の負向きの移動は比較器６１の出力状態を変化させる
のに十分であり、データ出力パルスが次のデコーダ段
（図示せず）に送出される。
【００４２】信号状態のもとで点「Ａ」の電圧が実質的
に不変である必要があり、これは、フィルタ４７の時定
数が負に移行するパルス（図２の曲線「Ｘ」を参照）の
減衰時間と比較して適当に長いことを必要とするという
ことは理解できよう。
に不変である必要があり、これは、フィルタ４７の時定
数が負に移行するパルス（図２の曲線「Ｘ」を参照）の
減衰時間と比較して適当に長いことを必要とするという
ことは理解できよう。
【００４３】この回路は別々の形式で、或いは一体化
（集積化）された形式で実現できる。この回路がシリコ
ン集積化される場合には、図１及び４に示された受信機
装置の個々の素子はこの発明の特定の実施例の動作に必
要な基本的な必須の素子のみを表し、実際には、回路図
に示さなかった、或いは本明細書中に記載しなかった追
加の素子を集積化のプロセス中に導入する必要があるか
もしれないということを理解すべきである。
（集積化）された形式で実現できる。この回路がシリコ
ン集積化される場合には、図１及び４に示された受信機
装置の個々の素子はこの発明の特定の実施例の動作に必
要な基本的な必須の素子のみを表し、実際には、回路図
に示さなかった、或いは本明細書中に記載しなかった追
加の素子を集積化のプロセス中に導入する必要があるか
もしれないということを理解すべきである。
【図１】既知の赤外線受信機のフロントエンド段の一例
を示す回路図である。
を示す回路図である。
【図２】図１に示すフロントエンド段が高い振幅のトラ
ンスジューサ電流パルスを受けたときのこのフロントエ
ンド段の振る舞いを示す特性図である。
ンスジューサ電流パルスを受けたときのこのフロントエ
ンド段の振る舞いを示す特性図である。
【図３】図１に示すフロントエンド段が低い振幅のトラ
ンスジューサ電流パルスを受けたときのこのフロントエ
ンド段の振る舞いを示す図２と同様の特性図である。
ンスジューサ電流パルスを受けたときのこのフロントエ
ンド段の振る舞いを示す図２と同様の特性図である。
【図４】この発明による受信機装置におけるパルス検出
器手段の一例を示す回路図である。
器手段の一例を示す回路図である。
１２：バイポーラトランジスタ １３、１６：抵抗器 １４：コンデンサ １５：第１の基準電位 １７：電流源 １８：第２の基準電位 １９：赤外線ダイオード ２０：ダイオード ２１：ノード ３０：増幅器／バッファ ４０：パルス検出器段 ４１、４２、４３：エミッタホロワ段 ４４、４５、４６：電流源 ４７：ローパスフィルタ ４８：ＰＮＰトランジスタ ４９：電圧シフタ ５２、５３：ＮＰＮトランジスタ ５４、５６：抵抗器 ５５：コンデンサ ６０：比較器段 ６１：比較器
Claims (19)
- 【請求項１】 トランスジューサ（１９）からの電流パ
ルスを受信して該電流パルスに応答して電圧出力信号を
出力するための受信機段と、該受信機段の電圧出力信号
を受信して該受信電圧出力信号に依存したデータ出力信
号（６４）を提供するためのパルス検出器段（４０）と
を具備し、前記受信機段は、前記電圧出力信号が、受信
した電流パルスと実質的に一致する第１のパルス、及び
受信した電流パルスの終了時に前記第１のパルスに直ち
に続く反対向きの第２のパルスを含むように、構成され
ており、前記パルス検出器段は前記第２のパルスに応答
して前記データ出力信号を提供するように構成されてい
る、遠隔制御装置において使用するための受信機装置。 - 【請求項２】 前記受信機段は前記第１のパルスのパル
ス幅よりも大きいパルス幅を有する第２のパルスを発生
するように、前記入力電流パルスに応答することができ
る請求項１に記載の受信機装置。 - 【請求項３】 前記受信機段は前記第２のパルスの振幅
を制限するように構成されている請求項２に記載の受信
機装置。 - 【請求項４】 前記受信機段は第１及び第２の出力端子
と１つの入力端子を有する増幅素子（１２）を含み、前
記第１及び第２の出力端子はトランスジューサ入力ノー
ド及び第１の基準電位（１５）にそれぞれ接続されてお
り、前記入力端子は第１の抵抗（１３）を介して前記第
１の出力端子に及び第１のコンデンサ（１４）を介して
前記第１の基準電位（１５）に接続されており、前記受
信機段の出力は前記トランスジューサ入力ノードから取
り出される請求項１〜３のいずれかに記載の受信機装
置。 - 【請求項５】 前記第２の出力端子は第２の抵抗（１
６）を介して前記第１の基準電位（１５）に接続される
請求項４に記載の受信機装置。 - 【請求項６】 前記増幅素子（１２）の前記第１の出力
端子と前記トランスジューサ入力ノードとの間に挿入さ
れた第１の電圧シフタ（２０）を含む請求項４又は５に
記載の受信機装置。 - 【請求項７】 前記トランスジューサ入力ノードと第２
の基準電位（１８）との間に接続されたトランスジュー
サ（１９）を含む請求項４〜６のいずれかに記載の受信
機装置。 - 【請求項８】 前記増幅素子はバイポーラトランジスタ
（１２）である請求項４〜７のいずれかに記載の受信機
装置。 - 【請求項９】 前記パルス検出器段（４０）は、前記受
信機段の出力信号の平均レベルを表す第１の出力信号
（Ａ）及び前記受信機段の出力信号の瞬時レベルを表す
第２の出力信号（Ｂ）を形成するためのパルス弁別器段
（４２、４３）と、前記パルス検出器段の前記第１及び
第２の出力信号を比較し、その比較に基づいて前記デー
タ出力信号を提供するための比較器段（６０）とを含む
請求項１〜８のいずれかに記載の受信機装置。 - 【請求項１０】 前記パルス弁別器段は、このパルス弁
別器段の前記第１及び第２の出力信号（Ａ、Ｂ）を提供
するための第１及び第２の電圧ホロワ（５２、５３）を
含み、これら第１及び第２の電圧ホロワ（５２、５３）
は前記受信機段の出力信号を表す信号が共通に供給され
るように構成されており、前記第１の電圧ホロワ（５
２）は前記パルス弁別器段の前記第１の出力信号（Ａ）
をローパスフィルタ（４７）を介して提供するように構
成されている請求項９に記載の受信機装置。 - 【請求項１１】 前記ローパスフィルタ（４７）は、前
記第１の電圧ホロワ（５２）の出力と基準電位（１５）
との間に直列に接続された第３の抵抗（５４）及び第２
のコンデンサ（５５）を含む請求項１０に記載の受信機
装置。 - 【請求項１２】 前記第２のコンデンサ（５５）と並列
に接続された第４の抵抗（５６）を含み、該第４の抵抗
（５６）は当該受信機装置の感度を調節するように働く
請求項１１に記載の受信機装置。 - 【請求項１３】 前記受信機段と前記パルス弁別器段の
前記第１及び第２の電圧ホロワ（５２、５３）との間に
挿入された第２の電圧シフタ（４１）を含む請求項１０
〜１２のいずれかに記載の受信機装置。 - 【請求項１４】 前記第２の電圧シフタ（４１）は、前
記第１及び第２の電圧ホロワ（５２、５３）に給電する
第３の電圧ホロワ（４８）を含む請求項１３に記載の受
信機装置。 - 【請求項１５】 前記第３の電圧ホロワ（４８）と前記
第１及び第２の電圧ホロワ（５２、５３）との間に挿入
された少なくとも１つのダイオード素子（４９）を含む
請求項１４に記載の受信機装置。 - 【請求項１６】 各電圧ホロワの出力回路に電流源（４
４〜４６）を含む請求項１０〜１５のいずれかに記載の
受信機装置。 - 【請求項１７】 前記電圧ホロワはエミッタホロワであ
る請求項１０〜１６のいずれかに記載の受信機装置。 - 【請求項１８】 前記増幅素子（１２）と前記第１及び
第２の電圧ホロワ（５２、５３）は１つの極性のタイプ
のトランジスタであり、前記第３の電圧ホロワ（４８）
は反対の極性のタイプのトランジスタである請求項８、
１４又は１７に記載の受信機装置。 - 【請求項１９】 請求項１〜１８のいずれかに記載され
た受信機装置と該受信機装置に接続された赤外線トラン
スジューサとを具備することを特徴とする遠隔制御装
置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB9408576.8 | 1994-04-29 | ||
| GB9408576A GB2289177B (en) | 1994-04-29 | 1994-04-29 | Receiver arrangement |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07303051A true JPH07303051A (ja) | 1995-11-14 |
Family
ID=10754360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7115322A Withdrawn JPH07303051A (ja) | 1994-04-29 | 1995-04-18 | 受信機装置 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5661754A (ja) |
| EP (1) | EP0680144B1 (ja) |
| JP (1) | JPH07303051A (ja) |
| AT (1) | ATE214209T1 (ja) |
| DE (1) | DE69525677T2 (ja) |
| GB (1) | GB2289177B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6038049A (en) * | 1996-11-25 | 2000-03-14 | Sharp Kabushiki Kaisha | Waveform-shaping circuit and a data-transmitting apparatus using such a circuit |
Families Citing this family (4)
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|---|---|---|---|---|
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| JP3364154B2 (ja) * | 1998-05-22 | 2003-01-08 | 三菱電機株式会社 | 感熱式流量計 |
| US7259363B2 (en) | 2003-01-14 | 2007-08-21 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Circuit arrangement and methods for a remote control receiver having a photodiode |
| JP5185354B2 (ja) * | 2010-11-26 | 2013-04-17 | リズム時計工業株式会社 | 光学モーションセンサー |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB386743A (en) * | 1931-11-12 | 1933-01-26 | Siemens Brothers & Co Ltd | Improvements in telegraphy and like signalling systems |
| DE1280277B (de) * | 1965-04-30 | 1968-10-17 | Siemens Ag | Schaltungsanordnung zum abwechselnden Anschalten der Pole einer Spannungsquelle an einen Verbraucher, insbesondere Einfachstrom-Doppelstrom-Telegrafierzeichenumsetzer |
| DE1512549A1 (de) * | 1967-04-05 | 1969-05-14 | Standard Elek K Lorenz Ag | Schaltung zur Umwandlung reckteckfoermiger Impulse |
| US3729633A (en) * | 1970-11-24 | 1973-04-24 | Ibm | Optical receiver having a maximized signal-to-noise ratio |
| GB1379061A (en) * | 1972-07-18 | 1975-01-02 | Geraetewerk Karl Marx Stadt Im | Citcuit arrangement for use in telegraph apparatus for the conver sion of single current signals into double current signals |
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