JPH07314006A - 接合鋼片の熱間圧延方法 - Google Patents
接合鋼片の熱間圧延方法Info
- Publication number
- JPH07314006A JPH07314006A JP11159894A JP11159894A JPH07314006A JP H07314006 A JPH07314006 A JP H07314006A JP 11159894 A JP11159894 A JP 11159894A JP 11159894 A JP11159894 A JP 11159894A JP H07314006 A JPH07314006 A JP H07314006A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 シートバーの厚幅比が高い材料の圧接を可能
とし、予備接合後の圧延時の破断を減少する熱間圧延方
法を提供する。 【構成】 連続仕上圧延前でバー接合を行う熱延連続圧
延において、接合端部の最大隙間が５ｍｍ以下になるよ
うに、先行材の後端部と後行材の先端部の両縁部を含
め、断面積の５％以上を予備接合し、接合直後の圧延
を、鋼板圧延部位の最大ロール径（Ｍｔ）と最小ロール
径（Ｅｔ）の間に、Ｍｔ−Ｅｔ≧１００μm となる関係
をもつ熱間圧延ロールを用いて圧延することを特徴とす
る接合鋼片の熱間圧延方法。なお、その際、シートバー
の接合直後の圧延を圧下率３５〜６０％で行うと幅広材
の圧着も可能になり破断がなくなる。 【効果】 本発明によれば、厚幅比の大きなシートバー
でも予備接合面積を少なくして圧接することが可能であ
り、大型圧延機によって幅広材を製造することも可能と
なる。
とし、予備接合後の圧延時の破断を減少する熱間圧延方
法を提供する。 【構成】 連続仕上圧延前でバー接合を行う熱延連続圧
延において、接合端部の最大隙間が５ｍｍ以下になるよ
うに、先行材の後端部と後行材の先端部の両縁部を含
め、断面積の５％以上を予備接合し、接合直後の圧延
を、鋼板圧延部位の最大ロール径（Ｍｔ）と最小ロール
径（Ｅｔ）の間に、Ｍｔ−Ｅｔ≧１００μm となる関係
をもつ熱間圧延ロールを用いて圧延することを特徴とす
る接合鋼片の熱間圧延方法。なお、その際、シートバー
の接合直後の圧延を圧下率３５〜６０％で行うと幅広材
の圧着も可能になり破断がなくなる。 【効果】 本発明によれば、厚幅比の大きなシートバー
でも予備接合面積を少なくして圧接することが可能であ
り、大型圧延機によって幅広材を製造することも可能と
なる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間圧延分野におい
て、鋼片（シートバー）を接合して連続化させる熱間圧
延材の接合のための圧延方法に関する。
て、鋼片（シートバー）を接合して連続化させる熱間圧
延材の接合のための圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延の連続化のための接合方法とし
ては、先行圧延材の後端部と後行圧延材の先端部を突き
合わせて圧接・接合する方法が知られている。この接合
方法として、特開昭６１−１４４２０３号公報では幅方
向両端部を予接合した後に２０％以上の圧下率で圧延
し、圧着する方法が提案されている。また、特開平５−
１０４１０７号公報では先行材と後行材の両端部を溶接
した後、圧延前後の板材クラウン比率を変えることによ
り圧着させる方法を提案している。
ては、先行圧延材の後端部と後行圧延材の先端部を突き
合わせて圧接・接合する方法が知られている。この接合
方法として、特開昭６１−１４４２０３号公報では幅方
向両端部を予接合した後に２０％以上の圧下率で圧延
し、圧着する方法が提案されている。また、特開平５−
１０４１０７号公報では先行材と後行材の両端部を溶接
した後、圧延前後の板材クラウン比率を変えることによ
り圧着させる方法を提案している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、いずれの場合
も、予備接合部が幅両縁部のみになるため、予備接合直
後の圧延もしくはその後の圧延時に破断することが多か
った。特に、幅広のシートバーの接合では、全断面積に
対する接合力が小さいために、連続圧延での張力に耐え
ることができなかった。
も、予備接合部が幅両縁部のみになるため、予備接合直
後の圧延もしくはその後の圧延時に破断することが多か
った。特に、幅広のシートバーの接合では、全断面積に
対する接合力が小さいために、連続圧延での張力に耐え
ることができなかった。
【０００４】本発明の目的は、前記の問題を解決し、幅
広のシートバースラブの接合においても、圧延による破
断を起こさない製造方法を提供することにある。
広のシートバースラブの接合においても、圧延による破
断を起こさない製造方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の本発明の要旨とするところは、連続仕上圧延前でバー
接合を行う熱延連続圧延において、接合端部の最大隙間
が５ｍｍ以下になるように、先行材の後端部と後行材の
先端部の両縁部を含め、断面積の５％以上を予備接合
し、接合直後の圧延を、鋼板圧延部位の最大ロール径
（Ｍｔ）と最小ロール径（Ｅｔ）の間に、Ｍｔ−Ｅｔ≧
１００μｍとなる関係をもつ熱間圧延ロールを用いて圧
延することを特徴とする接合鋼片の熱間圧延方法にあ
る。
の本発明の要旨とするところは、連続仕上圧延前でバー
接合を行う熱延連続圧延において、接合端部の最大隙間
が５ｍｍ以下になるように、先行材の後端部と後行材の
先端部の両縁部を含め、断面積の５％以上を予備接合
し、接合直後の圧延を、鋼板圧延部位の最大ロール径
（Ｍｔ）と最小ロール径（Ｅｔ）の間に、Ｍｔ−Ｅｔ≧
１００μｍとなる関係をもつ熱間圧延ロールを用いて圧
延することを特徴とする接合鋼片の熱間圧延方法にあ
る。
【０００６】この時、シートバーの接合直後の圧延を圧
下率３５〜６０％で行うとさらに接合が強固になる。
下率３５〜６０％で行うとさらに接合が強固になる。
【０００７】
【作用】本発明者らは、熱間で幅両縁部を接合された鋼
材を圧延するに当たり、シートバーの厚みが薄いほど、
また幅が広いほど接合後の圧延によって破断することに
気づいた。そこで、接合面積率を一定にして、厚幅比を
変化させて接合後の圧延実験を行ったところ、図１に示
すように厚幅比が大きくなるほど、接合強度が低下し、
破断に至ることが判明した。
材を圧延するに当たり、シートバーの厚みが薄いほど、
また幅が広いほど接合後の圧延によって破断することに
気づいた。そこで、接合面積率を一定にして、厚幅比を
変化させて接合後の圧延実験を行ったところ、図１に示
すように厚幅比が大きくなるほど、接合強度が低下し、
破断に至ることが判明した。
【０００８】この破断面の観察を行ったところ、破断し
た材料は、予備接合以外の部分での接合が認められなか
った。そこで、別の実験によって先行材のテイルの伸び
代を測定したところ、厚幅比が大きくなるほど板幅中央
部の伸び代は小さくなり、未接合部分の接合が悪くなる
ことをつきとめた。そこで、本発明者らは、テイルの板
幅中央の伸び代を大きくする方法について鋭意検討を重
ねた。その結果、予備接合後の圧延ロールの形状を凸カ
ーブに変更することにより、伸び代が大きくなることが
わかった。有効な伸び代を得るための、ロールの凸度は
鋼板圧延部位の最大ロール径（Ｍｔ）と最小ロール径
（Ｅｔ）の間に、Ｍｔ−Ｅｔ≧１００μｍであり、これ
を本発明の構成要件の一つとした。
た材料は、予備接合以外の部分での接合が認められなか
った。そこで、別の実験によって先行材のテイルの伸び
代を測定したところ、厚幅比が大きくなるほど板幅中央
部の伸び代は小さくなり、未接合部分の接合が悪くなる
ことをつきとめた。そこで、本発明者らは、テイルの板
幅中央の伸び代を大きくする方法について鋭意検討を重
ねた。その結果、予備接合後の圧延ロールの形状を凸カ
ーブに変更することにより、伸び代が大きくなることが
わかった。有効な伸び代を得るための、ロールの凸度は
鋼板圧延部位の最大ロール径（Ｍｔ）と最小ロール径
（Ｅｔ）の間に、Ｍｔ−Ｅｔ≧１００μｍであり、これ
を本発明の構成要件の一つとした。
【０００９】しかし、予備接合による幅両縁部の強度が
小さいと、この効果は起こらない。これは、両縁部に接
合する両鋼片への拘束力があることによってはじめて、
幅中央部の圧着が起こるためである。幅中央部にある未
接合部分の圧着面積を増加するためには、予備接合は両
縁の一点の溶接でなく、断面積の少なくとも５％以上の
予備溶接が必要である。これにより、板幅中央部を延伸
させ、中央部を中心に圧接させ、強固な結合状態を作る
ことができる。
小さいと、この効果は起こらない。これは、両縁部に接
合する両鋼片への拘束力があることによってはじめて、
幅中央部の圧着が起こるためである。幅中央部にある未
接合部分の圧着面積を増加するためには、予備接合は両
縁の一点の溶接でなく、断面積の少なくとも５％以上の
予備溶接が必要である。これにより、板幅中央部を延伸
させ、中央部を中心に圧接させ、強固な結合状態を作る
ことができる。
【００１０】また、この方法で中央部を圧着させるため
には、接合端部の隙間は、最大５ｍｍ以下に抑える必要
がある。これ以上では、圧着力が弱くなり接合強度の上
昇は望めなくなる。上述の効果を有効に発揮させる接合
の方法は、溶接面積が小さい方が有効な通電加熱法より
も、アーク溶接や、レーザー接合などの方法が効果的で
ある。
には、接合端部の隙間は、最大５ｍｍ以下に抑える必要
がある。これ以上では、圧着力が弱くなり接合強度の上
昇は望めなくなる。上述の効果を有効に発揮させる接合
の方法は、溶接面積が小さい方が有効な通電加熱法より
も、アーク溶接や、レーザー接合などの方法が効果的で
ある。
【００１１】通常の約１ｍ幅以内の材料の圧延では、こ
の方法によって問題なく圧延できる。しかし、板幅が広
くなってくると、幅両縁部の接合面積を十分取れなかっ
たり、幅中央部の板の延伸量が不十分なため、接合力が
小さく、破断する恐れがある。そのため前記構成要件に
加え、１パス目の圧下率を高くし、３５％以上にするこ
とで接合力を高めることができる。
の方法によって問題なく圧延できる。しかし、板幅が広
くなってくると、幅両縁部の接合面積を十分取れなかっ
たり、幅中央部の板の延伸量が不十分なため、接合力が
小さく、破断する恐れがある。そのため前記構成要件に
加え、１パス目の圧下率を高くし、３５％以上にするこ
とで接合力を高めることができる。
【００１２】なお、圧下率の上限を６０％にしたのは、
広幅になるほど圧延負荷が高くなり、これ以上ではロー
ル破損の恐れがでてくるためである。
広幅になるほど圧延負荷が高くなり、これ以上ではロー
ル破損の恐れがでてくるためである。
【００１３】
【実施例】７スタンドのタンデム圧延機を用いて、バー
接合の実験を行った。これを表１に示す。Ｎｏ．１から
４は、厚幅比、接合直後圧延圧下率、ロール凸度を同一
にして、接合部の端部形状と接合方法を変えたテストを
行った。端部形状が隙間５ｍｍをこえるＮｏ．１，２
は、接合方法に関わらず圧延時に破断が起こった。これ
をフラットにするとアーク溶接では接合速度が遅いため
に、予備接合率が低く、圧延直後の温度も低下したが、
本発明範囲を保っているために、圧延時の破断は起こら
なかった。
接合の実験を行った。これを表１に示す。Ｎｏ．１から
４は、厚幅比、接合直後圧延圧下率、ロール凸度を同一
にして、接合部の端部形状と接合方法を変えたテストを
行った。端部形状が隙間５ｍｍをこえるＮｏ．１，２
は、接合方法に関わらず圧延時に破断が起こった。これ
をフラットにするとアーク溶接では接合速度が遅いため
に、予備接合率が低く、圧延直後の温度も低下したが、
本発明範囲を保っているために、圧延時の破断は起こら
なかった。
【００１４】Ｎｏ．７は、厚幅比が大きくなり、圧下率
が３０％と小さいために幅両縁部の拘束力が弱く、また
Ｎｏ．８はロール凸度が５０μｍと小さいために幅中央
部の延伸が小さく、いずれも破断した。その他の例で
は、いずれも本発明範囲内であり、圧延による破断は起
こらなかった。
が３０％と小さいために幅両縁部の拘束力が弱く、また
Ｎｏ．８はロール凸度が５０μｍと小さいために幅中央
部の延伸が小さく、いずれも破断した。その他の例で
は、いずれも本発明範囲内であり、圧延による破断は起
こらなかった。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、厚幅比
の大きなシートバーでも予備接合面積を少なくして圧接
することが可能であり、大型圧延機によって幅広材を製
造することも可能となる。
の大きなシートバーでも予備接合面積を少なくして圧接
することが可能であり、大型圧延機によって幅広材を製
造することも可能となる。
【図１】厚幅比による接合強度変化（破断限界）を示し
た図である。
た図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 連続仕上圧延前でバー接合を行う熱延連
続圧延において、接合端部の最大隙間が５ｍｍ以下にな
るように、先行材の後端部と後行材の先端部の両縁部を
含め、断面積の５％以上を予備接合し、接合直後の圧延
を、鋼板圧延部位の最大ロール径（Ｍｔ）と最小ロール
径（Ｅｔ）の間に、Ｍｔ−Ｅｔ≧１００μｍとなる関係
をもつ熱間圧延ロールを用いて圧延することを特徴とす
る接合鋼片の熱間圧延方法。 - 【請求項２】 接合鋼片の圧延を圧下率３５〜６０％で
行う請求項１記載の接合鋼片の熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11159894A JPH07314006A (ja) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | 接合鋼片の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11159894A JPH07314006A (ja) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | 接合鋼片の熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07314006A true JPH07314006A (ja) | 1995-12-05 |
Family
ID=14565421
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11159894A Pending JPH07314006A (ja) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | 接合鋼片の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07314006A (ja) |
-
1994
- 1994-05-25 JP JP11159894A patent/JPH07314006A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020514 |