JPH07314005A - 異幅接合鋼片の熱間圧延方法 - Google Patents
異幅接合鋼片の熱間圧延方法Info
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- JPH07314005A JPH07314005A JP6111597A JP11159794A JPH07314005A JP H07314005 A JPH07314005 A JP H07314005A JP 6111597 A JP6111597 A JP 6111597A JP 11159794 A JP11159794 A JP 11159794A JP H07314005 A JPH07314005 A JP H07314005A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 異幅鋼片のシートバーの厚幅比が高い材料の
圧接を可能とし、予備接合後の圧延時の破断を減少せる
熱間圧延方法を提供する。 【構成】 連続仕上圧延前でバー接合を行う熱延連続圧
延において、広幅の鋼板の幅：（Ｗ０ｍｍ）、狭幅の鋼
板の幅：（Ｗｍｍ）とするとき、広幅の鋼板を両縁部か
らの位置（Ｔｍｍ）を０．４（Ｗ０−Ｗ）≦Ｔ≦０．６
（Ｗ０−Ｗ）となるようにして、この位置を基準に圧延
方向に対し、３０〜５０°の角度で合計切断長さが（Ｗ
０−Ｗ）となるように切断して、両鋼片の幅をそろえた
後、接合端面の最大隙間が５ｍｍ以下になるように、先
行材の後端部と後行材の先端部の両縁部を含め、狭幅材
断面積の５％以上を接合し、接合直後の圧延を鋼板圧延
部位の最大ロール径（Ｍｔ）と最小ロール径（Ｅｔ）の
間に、Ｍｔ−Ｅｔ≧１００μm となる関係をもつ熱間圧
延ロールを用いて圧延する。
圧接を可能とし、予備接合後の圧延時の破断を減少せる
熱間圧延方法を提供する。 【構成】 連続仕上圧延前でバー接合を行う熱延連続圧
延において、広幅の鋼板の幅：（Ｗ０ｍｍ）、狭幅の鋼
板の幅：（Ｗｍｍ）とするとき、広幅の鋼板を両縁部か
らの位置（Ｔｍｍ）を０．４（Ｗ０−Ｗ）≦Ｔ≦０．６
（Ｗ０−Ｗ）となるようにして、この位置を基準に圧延
方向に対し、３０〜５０°の角度で合計切断長さが（Ｗ
０−Ｗ）となるように切断して、両鋼片の幅をそろえた
後、接合端面の最大隙間が５ｍｍ以下になるように、先
行材の後端部と後行材の先端部の両縁部を含め、狭幅材
断面積の５％以上を接合し、接合直後の圧延を鋼板圧延
部位の最大ロール径（Ｍｔ）と最小ロール径（Ｅｔ）の
間に、Ｍｔ−Ｅｔ≧１００μm となる関係をもつ熱間圧
延ロールを用いて圧延する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間圧延分野におい
て、異幅の鋼片（シートバー）を接合して連続化させる
熱間圧延材接合のための圧延方法に関する。
て、異幅の鋼片（シートバー）を接合して連続化させる
熱間圧延材接合のための圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延の連続化のための接合方法とし
ては、先行圧延材の後端部と後行圧延材の先端部を突き
合わせて圧接・接合する方法が知られている。この接合
方法として、特開昭６１−１４４２０３号公報では幅方
向両端部を予接合した後に２０％以上の圧下率で圧延
し、圧着する方法が提案されている。また、特開平５−
１０４１０７号公報では先行材と後行材の両縁部を溶接
した後、圧延前後の板材クラウン比率をかえることによ
り圧着させる方法を提案している。
ては、先行圧延材の後端部と後行圧延材の先端部を突き
合わせて圧接・接合する方法が知られている。この接合
方法として、特開昭６１−１４４２０３号公報では幅方
向両端部を予接合した後に２０％以上の圧下率で圧延
し、圧着する方法が提案されている。また、特開平５−
１０４１０７号公報では先行材と後行材の両縁部を溶接
した後、圧延前後の板材クラウン比率をかえることによ
り圧着させる方法を提案している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】熱延鋼板は、注文によ
ってサイズが異なり、鋼材の幅は多様であるから、同一
幅のみでは連続化がとぎれてしまう。従って、連続熱延
での効果を最大に発揮させるためには、異幅材の接合を
可能にする必要がある。前記した従来技術で、異幅材の
接合すると、両縁部が定まらず、接合の位置が変動する
ために、接合直後の圧延で破断する場合が多々認められ
た。
ってサイズが異なり、鋼材の幅は多様であるから、同一
幅のみでは連続化がとぎれてしまう。従って、連続熱延
での効果を最大に発揮させるためには、異幅材の接合を
可能にする必要がある。前記した従来技術で、異幅材の
接合すると、両縁部が定まらず、接合の位置が変動する
ために、接合直後の圧延で破断する場合が多々認められ
た。
【０００４】本発明の目的は前記の問題点を解決し、異
幅のシートバーの接合においても、圧延による破断を起
こさない製造方法を提供することにある。
幅のシートバーの接合においても、圧延による破断を起
こさない製造方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の本発明の要旨とするところは、連続仕上圧延前でバー
接合を行う熱延連続圧延において、広幅の鋼板の幅：
（Ｗ０mm）、狭幅の鋼板の幅：（Ｗmm）とするとき、広
幅の鋼板を両縁部からの位置（Ｔmm）を０．４（Ｗ０−
Ｗ）≦Ｔ≦０．６（Ｗ０−Ｗ）となるようにして、この
位置を基準に圧延方向に対し、３０〜５０°の角度で合
計切断長さが（Ｗ０−Ｗ）となるように切断して、両鋼
片の幅をそろえた後、接合端面の最大隙間が５ｍｍ以下
になるように、先行材の後端部と後行材の先端部の両縁
部を含め、狭幅材断面積の５％以上を接合し、接合直後
の圧延を鋼板圧延部位の最大ロール径（Ｍｔ）と最小ロ
ール径（Ｅｔ）の間に、Ｍｔ−Ｅｔ≧１００μｍとなる
関係をもつ熱間圧延ロールを用いて圧延することを特徴
とする異幅接合鋼片の熱間圧延方法にある。
の本発明の要旨とするところは、連続仕上圧延前でバー
接合を行う熱延連続圧延において、広幅の鋼板の幅：
（Ｗ０mm）、狭幅の鋼板の幅：（Ｗmm）とするとき、広
幅の鋼板を両縁部からの位置（Ｔmm）を０．４（Ｗ０−
Ｗ）≦Ｔ≦０．６（Ｗ０−Ｗ）となるようにして、この
位置を基準に圧延方向に対し、３０〜５０°の角度で合
計切断長さが（Ｗ０−Ｗ）となるように切断して、両鋼
片の幅をそろえた後、接合端面の最大隙間が５ｍｍ以下
になるように、先行材の後端部と後行材の先端部の両縁
部を含め、狭幅材断面積の５％以上を接合し、接合直後
の圧延を鋼板圧延部位の最大ロール径（Ｍｔ）と最小ロ
ール径（Ｅｔ）の間に、Ｍｔ−Ｅｔ≧１００μｍとなる
関係をもつ熱間圧延ロールを用いて圧延することを特徴
とする異幅接合鋼片の熱間圧延方法にある。
【０００６】この時、シートバーの接合直後の圧延を圧
下率３５〜６０％で行うことによって効果は増大する。
下率３５〜６０％で行うことによって効果は増大する。
【０００７】
【作用】本発明者らは、異幅のシートバー接合材を圧延
する場合の破断起因を鋭意追求した。熱延鋼板を連続圧
延すると、圧延される鋼板が長いために、長手方向に対
し微妙な曲がりが生じてくる。特にバーの幅両縁部を接
合して中央部の未圧着部分を圧延によって圧着させよう
とする場合は、接合される異幅鋼板の幅中心部が大きく
ずれてしまい、曲がりから生じる不均一な応力が接合部
に集中するために、破断をおこし易くなる。その解決方
法として、次の点が重要であることに気づいた。
する場合の破断起因を鋭意追求した。熱延鋼板を連続圧
延すると、圧延される鋼板が長いために、長手方向に対
し微妙な曲がりが生じてくる。特にバーの幅両縁部を接
合して中央部の未圧着部分を圧延によって圧着させよう
とする場合は、接合される異幅鋼板の幅中心部が大きく
ずれてしまい、曲がりから生じる不均一な応力が接合部
に集中するために、破断をおこし易くなる。その解決方
法として、次の点が重要であることに気づいた。
【０００８】（１）接合される両異幅鋼板の板幅の中心
のずれが小さいこと。 （２）異幅材の連続圧延時の張力の変動が小さいこと。 （３）両縁部の接合強度が、未接合部が圧着するだけの
拘束力を有すること。 従来の方法において、たとえば特開平５−１０４１０７
号公報に提案されている方法によって異幅材を接合圧延
すると、板にクラウンがついているため、接合時の板幅
および厚み方向の中心がとりにくく、結果として上下、
左右非対象な予備接合になりやすい。さらに、異幅によ
って広幅材の縁部には未接合の突出部が生じ、これが起
点になって、破断が生じ易かった。これは、前記の
（１）（２）ができなかったことに起因している。
のずれが小さいこと。 （２）異幅材の連続圧延時の張力の変動が小さいこと。 （３）両縁部の接合強度が、未接合部が圧着するだけの
拘束力を有すること。 従来の方法において、たとえば特開平５−１０４１０７
号公報に提案されている方法によって異幅材を接合圧延
すると、板にクラウンがついているため、接合時の板幅
および厚み方向の中心がとりにくく、結果として上下、
左右非対象な予備接合になりやすい。さらに、異幅によ
って広幅材の縁部には未接合の突出部が生じ、これが起
点になって、破断が生じ易かった。これは、前記の
（１）（２）ができなかったことに起因している。
【０００９】本発明者らは、これを解消するために、ま
ず接合前のシートバーの状態に注目した。種々な試みの
結果、異幅鋼板の板幅中心部が連続的になるためには、
バーはフラットな状態が必要で、接合前に鋼片のクラウ
ンをなくしておく方がよい。さらに、予備接合部の位置
合わせを正確にするために、広幅の鋼板を両縁部からの
位置（Ｔmm）を０．４（Ｗ０−Ｗ）≦Ｔ≦０．６（Ｗ０
−Ｗ）となるようにして、この位置を基準とし圧延方向
に対し、３０〜５０°の角度で、合計切断長さが（Ｗ０
−Ｗ）となるように切断することにより、異幅の２枚の
シートバーを位置ずれすることなく予備接合できるよう
になった。
ず接合前のシートバーの状態に注目した。種々な試みの
結果、異幅鋼板の板幅中心部が連続的になるためには、
バーはフラットな状態が必要で、接合前に鋼片のクラウ
ンをなくしておく方がよい。さらに、予備接合部の位置
合わせを正確にするために、広幅の鋼板を両縁部からの
位置（Ｔmm）を０．４（Ｗ０−Ｗ）≦Ｔ≦０．６（Ｗ０
−Ｗ）となるようにして、この位置を基準とし圧延方向
に対し、３０〜５０°の角度で、合計切断長さが（Ｗ０
−Ｗ）となるように切断することにより、異幅の２枚の
シートバーを位置ずれすることなく予備接合できるよう
になった。
【００１０】このときの切断角度の範囲を３０〜５０°
にしたのは、５０°より大きいと、連続圧延時の張力変
動が大きくなって、破断をおこし易くなり、また３０°
より小さく採ると、切り捨て量が多くなるために歩留り
が悪くなるためである。以上の理由から、角度範囲を３
０〜５０°とした。異幅の問題が解決したので、（３）
の課題となる、２つの鋼片をより強固に接合する方法に
ついて検討をはじめた。本発明者らは、熱間で幅両縁部
が接合された鋼材を圧延するに当たり、シートバーの厚
みが薄いほど、また幅が広いほど接合後の圧延によって
破断することに気づいた。そこで、接合面積率を一定に
して、厚幅比を変化させて接合後の圧延実験を行ったと
ころ、図１に示すように厚幅比が大きくなるほど、接合
強度が低下し、破断に至ることが判明した。
にしたのは、５０°より大きいと、連続圧延時の張力変
動が大きくなって、破断をおこし易くなり、また３０°
より小さく採ると、切り捨て量が多くなるために歩留り
が悪くなるためである。以上の理由から、角度範囲を３
０〜５０°とした。異幅の問題が解決したので、（３）
の課題となる、２つの鋼片をより強固に接合する方法に
ついて検討をはじめた。本発明者らは、熱間で幅両縁部
が接合された鋼材を圧延するに当たり、シートバーの厚
みが薄いほど、また幅が広いほど接合後の圧延によって
破断することに気づいた。そこで、接合面積率を一定に
して、厚幅比を変化させて接合後の圧延実験を行ったと
ころ、図１に示すように厚幅比が大きくなるほど、接合
強度が低下し、破断に至ることが判明した。
【００１１】この破断面の観察を行ったところ、破断し
た材料は、予備接合以外の部分での接合が認められなか
った。そこで、別の実験によって先行材のテイルの伸び
代を測定したところ、厚幅比が大きくなるほど板幅中央
部の伸び代は小さくなり、未接合部分の接合が悪くなる
ことをつきとめた。そこで、本発明者らは、テイルの板
幅中央の伸び代を大きくする方法について鋭意検討を重
ねた。その結果、予備接合後の圧延ロールの形状を凸カ
ーブに変更することにより、伸び代が大きくなることが
かわった。有効な伸び代を得るための、ロールの凸度は
鋼板圧延部位の最大ロール径（Ｍｔ）と最小ロール径
（Ｅｔ）の間に、Ｍｔ−Ｅｔ≧１００μｍであり、これ
を本発明範囲とした。
た材料は、予備接合以外の部分での接合が認められなか
った。そこで、別の実験によって先行材のテイルの伸び
代を測定したところ、厚幅比が大きくなるほど板幅中央
部の伸び代は小さくなり、未接合部分の接合が悪くなる
ことをつきとめた。そこで、本発明者らは、テイルの板
幅中央の伸び代を大きくする方法について鋭意検討を重
ねた。その結果、予備接合後の圧延ロールの形状を凸カ
ーブに変更することにより、伸び代が大きくなることが
かわった。有効な伸び代を得るための、ロールの凸度は
鋼板圧延部位の最大ロール径（Ｍｔ）と最小ロール径
（Ｅｔ）の間に、Ｍｔ−Ｅｔ≧１００μｍであり、これ
を本発明範囲とした。
【００１２】しかし、予備接合による幅両縁部の強度が
小さいと、この効果は起こらない。これは、両縁部に接
合する両鋼片への拘束力があることによってはじめて、
幅中央部の圧着が起こるためである。幅中央部にある未
接合部分の圧着面積を増加するためには、予備接合は両
縁の一点の溶接でなく、断面積の少なくとも５％以上の
予備溶接が必要である。これにより、板幅中央部を延伸
させ、中央部を中心に圧接させ、強固な結合状態を作る
ことができる。
小さいと、この効果は起こらない。これは、両縁部に接
合する両鋼片への拘束力があることによってはじめて、
幅中央部の圧着が起こるためである。幅中央部にある未
接合部分の圧着面積を増加するためには、予備接合は両
縁の一点の溶接でなく、断面積の少なくとも５％以上の
予備溶接が必要である。これにより、板幅中央部を延伸
させ、中央部を中心に圧接させ、強固な結合状態を作る
ことができる。
【００１３】また、この方法で中央部を圧着させるため
には、接合端部の隙間は、最大５ｍｍ以下に抑える必要
がある。これ以上では、圧着力が弱くなり接合強度の上
昇は望めなくなる。上述の効果を有効に発揮させる接合
の方法は、溶接面積が小さい方が有効な通電加熱法より
も、アーク溶接や、レーザー接合などの方法が効果的で
ある。
には、接合端部の隙間は、最大５ｍｍ以下に抑える必要
がある。これ以上では、圧着力が弱くなり接合強度の上
昇は望めなくなる。上述の効果を有効に発揮させる接合
の方法は、溶接面積が小さい方が有効な通電加熱法より
も、アーク溶接や、レーザー接合などの方法が効果的で
ある。
【００１４】通常の約１ｍ幅以内の材料の圧延では、こ
の方法によって問題なく圧延できる。しかし、板幅が広
くなってくると、幅両縁部の接合面積を十分取れなかっ
たり、幅中央部の板の延伸量が不十分なため、接合力が
小さく、破断する恐れがある。そのため上記発明条件に
加え、１パス目の圧下率を高くし、３５％以上にするこ
とで接合力を高めることができる。
の方法によって問題なく圧延できる。しかし、板幅が広
くなってくると、幅両縁部の接合面積を十分取れなかっ
たり、幅中央部の板の延伸量が不十分なため、接合力が
小さく、破断する恐れがある。そのため上記発明条件に
加え、１パス目の圧下率を高くし、３５％以上にするこ
とで接合力を高めることができる。
【００１５】なお、圧下率の上限を６０％にしたのは、
広幅になるほど圧延負荷が高くなり、これ以上ではロー
ル破損のおそれがでてくるためである。
広幅になるほど圧延負荷が高くなり、これ以上ではロー
ル破損のおそれがでてくるためである。
【００１６】
【実施例】７スタンドのタンデム圧延機を用いて、バー
接合の実験を行った。まず、異幅鋼片の接合のための条
件を調べる実験を行った。この結果を表１に示す。ａ〜
ｄは、両縁部からの切断の位置を変えてテストを行っ
た。他の条件は同一である。両縁部をほぼ同一に切断し
たｃをのぞきズレが大きかった。ａ，ｂ，ｄでは、破断
が生じた。
接合の実験を行った。まず、異幅鋼片の接合のための条
件を調べる実験を行った。この結果を表１に示す。ａ〜
ｄは、両縁部からの切断の位置を変えてテストを行っ
た。他の条件は同一である。両縁部をほぼ同一に切断し
たｃをのぞきズレが大きかった。ａ，ｂ，ｄでは、破断
が生じた。
【００１７】ｆ〜ｊは、切断角度について変化させた結
果であり、５０°以下の角度であるｉ，ｊは破断しなっ
たが、角度が大きいｆ，ｇ，ｈは破断してしまった。ま
た、本発明条件であるｅ，ｋは、板幅が広い材料、狭い
材料に関わらず破断をおこさなかった。次に、予備接合
条件およびその直後圧延条件について調査した。この結
果を表２に示す。
果であり、５０°以下の角度であるｉ，ｊは破断しなっ
たが、角度が大きいｆ，ｇ，ｈは破断してしまった。ま
た、本発明条件であるｅ，ｋは、板幅が広い材料、狭い
材料に関わらず破断をおこさなかった。次に、予備接合
条件およびその直後圧延条件について調査した。この結
果を表２に示す。
【００１８】実験Ｎｏ．１から４は、厚幅比、接合直後
圧延圧下率、ロール凸度を同一にして、接合部の端部形
状と接合方法を変えたテストを行った。端部形状が隙間
５ｍｍをこえるＮｏ．１、２は、接合方法に関わらず圧
延時に破断が起こった。これをフラットにするとアーク
溶接では接合速度が遅いために、予備接合率が低く、圧
延直後の温度も低下したが、本発明範囲を保っているた
めに、圧延時の破断は起こらなかった。
圧延圧下率、ロール凸度を同一にして、接合部の端部形
状と接合方法を変えたテストを行った。端部形状が隙間
５ｍｍをこえるＮｏ．１、２は、接合方法に関わらず圧
延時に破断が起こった。これをフラットにするとアーク
溶接では接合速度が遅いために、予備接合率が低く、圧
延直後の温度も低下したが、本発明範囲を保っているた
めに、圧延時の破断は起こらなかった。
【００１９】Ｎｏ．７は、厚幅比が大きくなり、圧下率
が３０％と小さいために幅両縁部の拘束力が弱く、また
Ｎｏ．８はロール凸度が５０μｍと小さいために幅中央
部の延伸が小さく、いずれも破断した。そのほかの例で
は、いずれも本発明の条件範囲であり、圧延による破断
はおこらなかった。
が３０％と小さいために幅両縁部の拘束力が弱く、また
Ｎｏ．８はロール凸度が５０μｍと小さいために幅中央
部の延伸が小さく、いずれも破断した。そのほかの例で
は、いずれも本発明の条件範囲であり、圧延による破断
はおこらなかった。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、異幅の
バー接合材を破断なく圧延することができ、連続熱延化
の量を広げることが可能になる。
バー接合材を破断なく圧延することができ、連続熱延化
の量を広げることが可能になる。
【図１】厚幅比による接合強度変化（破断限界）を示し
た図である。
た図である。
【図２】異幅鋼片の接合模式図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 連続仕上圧延前でバー接合を行う熱延連
続圧延において、広幅の鋼板の幅：（Ｗ０mm）、狭幅の
鋼板の幅：（Ｗmm）とするとき、広幅の鋼板を両縁部か
らの位置（Ｔmm）を０．４（Ｗ０−Ｗ）≦Ｔ≦０．６
（Ｗ０−Ｗ）となるようにして、この位置を基準に圧延
方向に対し、３０〜５０°の角度で合計切断長さが（Ｗ
０−Ｗ）となるように切断して、両鋼片の幅をそろえた
後、接合端面の最大隙間が５ｍｍ以下になるように、先
行材の後端部と後行材の先端部の両縁部を含め、狭幅材
断面積の５％以上を接合し、接合直後の圧延を鋼板圧延
部位の最大ロール径（Ｍｔ）と最小ロール径（Ｅｔ）の
間に、Ｍｔ−Ｅｔ≧１００μｍとなる関係をもつ熱間圧
延ロールを用いて圧延することを特徴とする異幅接合鋼
片の熱間圧延方法。 - 【請求項２】 異幅接合鋼片の圧延を圧下率３５〜６０
％で行う請求項１記載の異幅接合鋼片の熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6111597A JPH07314005A (ja) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | 異幅接合鋼片の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6111597A JPH07314005A (ja) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | 異幅接合鋼片の熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07314005A true JPH07314005A (ja) | 1995-12-05 |
Family
ID=14565396
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6111597A Withdrawn JPH07314005A (ja) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | 異幅接合鋼片の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07314005A (ja) |
-
1994
- 1994-05-25 JP JP6111597A patent/JPH07314005A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010731 |