JPH073173B2 - 副室式内燃機関の燃焼室 - Google Patents
副室式内燃機関の燃焼室Info
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- JPH073173B2 JPH073173B2 JP62056916A JP5691687A JPH073173B2 JP H073173 B2 JPH073173 B2 JP H073173B2 JP 62056916 A JP62056916 A JP 62056916A JP 5691687 A JP5691687 A JP 5691687A JP H073173 B2 JPH073173 B2 JP H073173B2
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- chamber
- sub
- injection port
- auxiliary
- combustion chamber
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B19/00—Engines characterised by precombustion chambers
- F02B19/16—Chamber shapes or constructions not specific to sub-groups F02B19/02 - F02B19/10
- F02B19/18—Transfer passages between chamber and cylinder
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、副室式内燃機関の燃焼室に関する。
従来の副室式内燃機関の燃焼室を第17図に示す。第17図
において、副燃焼室２はシリンダヘッド４内に凹設され
ている。副燃焼室２の形状は、上部が半球形、下部は円
錐台のもの、あるいは円柱形のもの等があるが、第17図
では、下部が円錐台のものを示す。副燃焼室２に燃料噴
射弁５及び機関の始動時に、副燃焼室２内を予熱するグ
ロープラグ６が必要に応じて設置される。副燃焼室２は
副室噴口３を介してピストン７の頂面、シリンダ８、シ
リンダヘッド４の下面から構成される主燃焼室１と連通
している。副室噴口通路面積は一定である。
において、副燃焼室２はシリンダヘッド４内に凹設され
ている。副燃焼室２の形状は、上部が半球形、下部は円
錐台のもの、あるいは円柱形のもの等があるが、第17図
では、下部が円錐台のものを示す。副燃焼室２に燃料噴
射弁５及び機関の始動時に、副燃焼室２内を予熱するグ
ロープラグ６が必要に応じて設置される。副燃焼室２は
副室噴口３を介してピストン７の頂面、シリンダ８、シ
リンダヘッド４の下面から構成される主燃焼室１と連通
している。副室噴口通路面積は一定である。
上記従来の副室式内燃機関の燃焼室においては、機関運
転時の圧縮行程でピストン７により主燃焼室１内の空気
が圧縮され、副室噴口３を経て副燃焼室２内に流入し、
渦流（Ｓ）を生成する。渦流（Ｓ）の方向に沿って燃料
噴射弁５より燃料を噴射すると、燃料は渦流（Ｓ）と共
に副燃焼室２内を旋回し、燃料と空気との混合が行なわ
れ、着火、燃焼する。副燃焼室２内の燃焼ガスと未然燃
料は、副室噴口３を通って主燃焼室１内に噴出し、ピス
トンに仕事をすると同時に、主燃焼室１内の空気との混
合、燃焼を行なわしめる。すなわち、副燃焼室２から流
出した噴流は、シリンダ中心線B-Bに対し、副燃焼室２
と反対側のシリンダ壁まで到達し、壁面に衝突し、衝突
後はシリンダ８の壁面に沿って分散する。
転時の圧縮行程でピストン７により主燃焼室１内の空気
が圧縮され、副室噴口３を経て副燃焼室２内に流入し、
渦流（Ｓ）を生成する。渦流（Ｓ）の方向に沿って燃料
噴射弁５より燃料を噴射すると、燃料は渦流（Ｓ）と共
に副燃焼室２内を旋回し、燃料と空気との混合が行なわ
れ、着火、燃焼する。副燃焼室２内の燃焼ガスと未然燃
料は、副室噴口３を通って主燃焼室１内に噴出し、ピス
トンに仕事をすると同時に、主燃焼室１内の空気との混
合、燃焼を行なわしめる。すなわち、副燃焼室２から流
出した噴流は、シリンダ中心線B-Bに対し、副燃焼室２
と反対側のシリンダ壁まで到達し、壁面に衝突し、衝突
後はシリンダ８の壁面に沿って分散する。
上記従来の装置においては、副室式機関の部分負荷時の
燃費および始動性を良好にするには、副室噴口３の通路
面積を大きくして熱損失と副室噴口絞り損失低減を図る
ことが重要である。このために、副室噴口３の通路面積
を大きくすると、高負荷時において副燃焼室２内への噴
流速度、従って渦流速度、更には主燃焼室１内の噴流速
度が小さくなり、主、副燃焼室内の燃料と空気の混合、
燃焼が不活発となり、燃費、吐煙が悪化する。また、高
負荷時の燃焼を促進し燃費、吐煙を良好にするために、
副室噴口３の通路面積を小さくすると、前述したように
部分負荷時、始動時の熱損失、副室噴口絞り損失が増大
し、燃費、始動性が悪化する。
燃費および始動性を良好にするには、副室噴口３の通路
面積を大きくして熱損失と副室噴口絞り損失低減を図る
ことが重要である。このために、副室噴口３の通路面積
を大きくすると、高負荷時において副燃焼室２内への噴
流速度、従って渦流速度、更には主燃焼室１内の噴流速
度が小さくなり、主、副燃焼室内の燃料と空気の混合、
燃焼が不活発となり、燃費、吐煙が悪化する。また、高
負荷時の燃焼を促進し燃費、吐煙を良好にするために、
副室噴口３の通路面積を小さくすると、前述したように
部分負荷時、始動時の熱損失、副室噴口絞り損失が増大
し、燃費、始動性が悪化する。
本発明は、上記従来の装置の欠点を解決して、副室式機
関の部分負荷時の燃費および始動性を良好にすると共
に、高負荷時の燃焼、従って、燃費、吐煙を改善するた
めの燃焼室を提供しようとするものである。
関の部分負荷時の燃費および始動性を良好にすると共
に、高負荷時の燃焼、従って、燃費、吐煙を改善するた
めの燃焼室を提供しようとするものである。
副室口金又はシリンダヘッドと副室口金（本明細書では
副室口金とシリンダヘッドとを含めてシリンダヘッド部
材と呼ぶことゝする。）内部に、副室噴口に隣接し、副
室噴口に開口する空間部を設置し、同空間部内に副室噴
口制御棒およびこれと接続したベローズを内蔵する。同
ベローズ内部には、ワツクス，アルコール等の温度変化
による膨張，伸縮が大きな作動物質が封入されている。
ベローズ内部に封入されたワツクス等の作動物質は、副
室口金および空間部の温度を感知して、膨張、収縮を行
ない、ベローズの長さを変え、これに伴って、副室噴口
制御棒を作動させ、副室噴口通路面積を制御する機構が
設けられている。
副室口金とシリンダヘッドとを含めてシリンダヘッド部
材と呼ぶことゝする。）内部に、副室噴口に隣接し、副
室噴口に開口する空間部を設置し、同空間部内に副室噴
口制御棒およびこれと接続したベローズを内蔵する。同
ベローズ内部には、ワツクス，アルコール等の温度変化
による膨張，伸縮が大きな作動物質が封入されている。
ベローズ内部に封入されたワツクス等の作動物質は、副
室口金および空間部の温度を感知して、膨張、収縮を行
ない、ベローズの長さを変え、これに伴って、副室噴口
制御棒を作動させ、副室噴口通路面積を制御する機構が
設けられている。
本発明の燃焼室においては、燃焼室（副室口金）壁温が
低い部分負荷、始動時には、副室噴口の通路面積が大き
くなり、主、副燃焼室内の噴流速度、渦流速度が抑制さ
れる。また、高負荷になるにつれて、燃焼室（副室口
金）壁温が高くなり、前記作動材料の膨張により、副室
噴口制御棒が副室噴口内に突出し、副室噴口の通路面積
を小さくし、燃焼室内の噴流、渦流速度が増大する。
低い部分負荷、始動時には、副室噴口の通路面積が大き
くなり、主、副燃焼室内の噴流速度、渦流速度が抑制さ
れる。また、高負荷になるにつれて、燃焼室（副室口
金）壁温が高くなり、前記作動材料の膨張により、副室
噴口制御棒が副室噴口内に突出し、副室噴口の通路面積
を小さくし、燃焼室内の噴流、渦流速度が増大する。
本発明の第一の実施例を第１図ないし第４図に示す。
副燃焼室２は、シリンダヘッド４内に凹設されている。
副燃焼室２の形状は、上部が半球形、下部は円錐台のも
の、あるいは円柱形のもの等があるが、第１図には、下
部が円錐台のものを示す。副燃焼室２に燃料噴射弁５及
び必要に応じて機関の始動時に副燃焼室２内を予熱する
グロープラグ６を設置する。副燃焼室２は、副室噴口３
を介してピストン７の頂面、シリンダ８及びシリンダヘ
ッド４の下面から構成される主燃焼室１と連通してい
る。
副燃焼室２の形状は、上部が半球形、下部は円錐台のも
の、あるいは円柱形のもの等があるが、第１図には、下
部が円錐台のものを示す。副燃焼室２に燃料噴射弁５及
び必要に応じて機関の始動時に副燃焼室２内を予熱する
グロープラグ６を設置する。副燃焼室２は、副室噴口３
を介してピストン７の頂面、シリンダ８及びシリンダヘ
ッド４の下面から構成される主燃焼室１と連通してい
る。
副燃焼室中心線A-Aと、シリンダ中心線B-Bとを含む平面
による副室噴口の切断面のうち、同シリンダ中心線B-B
から離れて位置する副室噴口の壁側の副室口金９内部
に、副室噴口３に隣接し、副室噴口に開口する空間部11
を設置し、同空間部11内には、副室噴口制御棒14および
その一部がベローズから成る伸縮管12を内蔵しており、
同副室噴口制御棒14と伸縮管12とは接続されている。同
伸縮管12内部には、アルコール，ワツクス等の温度変化
による膨張，伸縮が大きな作動物質が封入されている。
同副室噴口制御棒14の先端部15は、副室噴口通路壁面と
ほぼ面一か、或いは、副室噴口３内に突出して、同制御
棒14は空間部11の壁面を摺動できるように構成されてい
る。すなわち、伸縮管12内部に封入されたワツクス等の
作動物質は、伸縮管12壁を介して副室噴口９、および空
間部11の温度を感知して、膨張、収縮を行ない、それに
伴なって伸縮管12の長さを変化させる。従って、副室噴
口制御棒14および同先端部15を作動させることにより、
副室噴口通路面積を制御することができる。第３図、第
４図には、副室口金温度、同空間部11温度が低い始動時
および低負荷時において、副室噴口制御棒先端部15が、
副室噴口通路壁面とほぼ面一である場合を示しており、
第１図、第２図には、副室口金温度、同空間部11温度が
高い高負荷時において、同制御棒先端部15が副室噴口３
内に突出した場合を示している。また、必要に応じて、
副室噴口制御棒14の一部に、断熱材を使用する。
による副室噴口の切断面のうち、同シリンダ中心線B-B
から離れて位置する副室噴口の壁側の副室口金９内部
に、副室噴口３に隣接し、副室噴口に開口する空間部11
を設置し、同空間部11内には、副室噴口制御棒14および
その一部がベローズから成る伸縮管12を内蔵しており、
同副室噴口制御棒14と伸縮管12とは接続されている。同
伸縮管12内部には、アルコール，ワツクス等の温度変化
による膨張，伸縮が大きな作動物質が封入されている。
同副室噴口制御棒14の先端部15は、副室噴口通路壁面と
ほぼ面一か、或いは、副室噴口３内に突出して、同制御
棒14は空間部11の壁面を摺動できるように構成されてい
る。すなわち、伸縮管12内部に封入されたワツクス等の
作動物質は、伸縮管12壁を介して副室噴口９、および空
間部11の温度を感知して、膨張、収縮を行ない、それに
伴なって伸縮管12の長さを変化させる。従って、副室噴
口制御棒14および同先端部15を作動させることにより、
副室噴口通路面積を制御することができる。第３図、第
４図には、副室口金温度、同空間部11温度が低い始動時
および低負荷時において、副室噴口制御棒先端部15が、
副室噴口通路壁面とほぼ面一である場合を示しており、
第１図、第２図には、副室口金温度、同空間部11温度が
高い高負荷時において、同制御棒先端部15が副室噴口３
内に突出した場合を示している。また、必要に応じて、
副室噴口制御棒14の一部に、断熱材を使用する。
本実施例は、以上の構成を備えているので、燃焼室壁
温、従って副室口金温度及び空間部11温度が低い始動時
および低負荷時において、副室噴口制御棒先端部15が副
室噴口通路壁面とほぼ面一にあり（第３図）、副室噴口
通路面積が大きい。従って、圧縮行程時、ピストン７に
よる主燃焼室１内ガスの圧縮により生ずる主燃焼室１内
ガスの副燃焼室２内への流入速度、従って、副燃焼室２
内の渦流速度は小さくなり、ガス流動による燃料冷却、
および熱損失は低減する。また、低負荷時においては、
燃料噴射量が少ないため、副燃焼室２内の燃料と空気の
混合気形成、燃焼は確保される。また、膨張行程時、副
燃焼室２から主燃焼室１内へのガス流出は、副室噴口通
路面積が大きいために容易となり、副室噴口絞り損失は
低減する。更に、主燃焼室１内の噴流速度は小さいため
に熱損失も低減する。
温、従って副室口金温度及び空間部11温度が低い始動時
および低負荷時において、副室噴口制御棒先端部15が副
室噴口通路壁面とほぼ面一にあり（第３図）、副室噴口
通路面積が大きい。従って、圧縮行程時、ピストン７に
よる主燃焼室１内ガスの圧縮により生ずる主燃焼室１内
ガスの副燃焼室２内への流入速度、従って、副燃焼室２
内の渦流速度は小さくなり、ガス流動による燃料冷却、
および熱損失は低減する。また、低負荷時においては、
燃料噴射量が少ないため、副燃焼室２内の燃料と空気の
混合気形成、燃焼は確保される。また、膨張行程時、副
燃焼室２から主燃焼室１内へのガス流出は、副室噴口通
路面積が大きいために容易となり、副室噴口絞り損失は
低減する。更に、主燃焼室１内の噴流速度は小さいため
に熱損失も低減する。
機関の負荷が高くなるにつれて、燃焼室壁温、従って、
副室口金温度及び空間部11の温度は高くなり、伸縮管12
内部のワツクス等の作動物質13が膨張するために、伸縮
管12の長さが長くなり、これと接続された副室噴口制御
棒14の先端部15は副室噴口３内に突出し、副室噴口通路
面積を小さくする。負荷が高くなる程、同先端部15の副
室噴口３内への突出し量が大きくなり、副室噴口通路面
積を小さくする。このために、機関の負荷が高くなる
程、圧縮行程時の主燃焼室１から副燃焼室２への噴流速
度、従って、副燃焼室２内の渦流速度は大きくなり、燃
料と空気の混合、燃焼を促進される。また、膨張行程
時、主燃焼室１内への噴流速度も大きくなり、主燃焼室
１内の未燃燃料と空気の混合が促進され、燃焼が改善さ
れる。逆に、機関の負荷が低くなると、燃焼室壁温、従
って、副室口金温度及び空間部11の温度は低くなり、伸
縮管12内部のワツクス等の作動物質13が収縮するため
に、伸縮管12の長さは短くなるために、副室噴口通路面
積は大きくなり、前に述べたように熱損失、副室噴口絞
り損失は低減する。
副室口金温度及び空間部11の温度は高くなり、伸縮管12
内部のワツクス等の作動物質13が膨張するために、伸縮
管12の長さが長くなり、これと接続された副室噴口制御
棒14の先端部15は副室噴口３内に突出し、副室噴口通路
面積を小さくする。負荷が高くなる程、同先端部15の副
室噴口３内への突出し量が大きくなり、副室噴口通路面
積を小さくする。このために、機関の負荷が高くなる
程、圧縮行程時の主燃焼室１から副燃焼室２への噴流速
度、従って、副燃焼室２内の渦流速度は大きくなり、燃
料と空気の混合、燃焼を促進される。また、膨張行程
時、主燃焼室１内への噴流速度も大きくなり、主燃焼室
１内の未燃燃料と空気の混合が促進され、燃焼が改善さ
れる。逆に、機関の負荷が低くなると、燃焼室壁温、従
って、副室口金温度及び空間部11の温度は低くなり、伸
縮管12内部のワツクス等の作動物質13が収縮するため
に、伸縮管12の長さは短くなるために、副室噴口通路面
積は大きくなり、前に述べたように熱損失、副室噴口絞
り損失は低減する。
伸縮管12内の作動物質として、ワツクスを用いた場合の
作用、効果の一例を、第５図に示す。ワツクスは、温度
Ｔが低い時（Ｔ＜Ts）（Tsは溶融開始温度）は固体であ
り、膨張係数は非常に小さく、ある温度Ｔ（TsＴT
f）（Tfは溶媒終了温度）に達すると、固定から液体へ
の相変化を生じ、この時の膨張係数は非常に大きくな
り、温度Ｔ＞Tfとなり、完全に液体になると、膨張係数
は小さくなるという、特有の特性を示す。他の大部分の
物質は、温度が高くなると膨張係数は次第に大きくなる
が、ワツクスのように相変化に応じて膨張係数が大きく
変わることはない。従って、伸縮管12内の動作物質とし
て、ワツクスを用いると、ある程度負荷が高くなるまで
は（ワツクス温度Ｔ＜Ts）、ワツクスは固体であり、膨
張係数は非常に小さいために、伸縮管12の長さはわずか
に長くなるだけで副室噴口通路面積は大きいままであ
る。機関の負荷が高くなり、ワツクス温度Ｔが、TsＴ
Tfになると、ワツクスは、固体から液体への相変化を
生じ、膨張係数は非常に大きくなるために伸縮管12の長
さは長くなり、副室噴口通路は絞られる。更に、機関の
負荷が高くなり、ワツクス温度ＴがＴ＞Tfになると、ワ
ツクスは、完全に液体となり、膨張係数は小さくなるた
めに、伸縮管12の長さは、わずかに長くなるだけで、副
室噴口通路面積の変化はわずかであり、絞られたままで
ある。逆に、機関の負荷が低くなると、ワツクスの温度
は低下し、ワツクスは収縮するために、副室噴口通路面
積は大きくなる。また、ワツクスの膨張、収縮時に発生
する力は、非常に大きく、シリンダ内ガス圧力、副室噴
口制御棒14の摩擦力等よりも大きくでき、副室噴口制御
棒14等の円滑な作動を可能にする。
作用、効果の一例を、第５図に示す。ワツクスは、温度
Ｔが低い時（Ｔ＜Ts）（Tsは溶融開始温度）は固体であ
り、膨張係数は非常に小さく、ある温度Ｔ（TsＴT
f）（Tfは溶媒終了温度）に達すると、固定から液体へ
の相変化を生じ、この時の膨張係数は非常に大きくな
り、温度Ｔ＞Tfとなり、完全に液体になると、膨張係数
は小さくなるという、特有の特性を示す。他の大部分の
物質は、温度が高くなると膨張係数は次第に大きくなる
が、ワツクスのように相変化に応じて膨張係数が大きく
変わることはない。従って、伸縮管12内の動作物質とし
て、ワツクスを用いると、ある程度負荷が高くなるまで
は（ワツクス温度Ｔ＜Ts）、ワツクスは固体であり、膨
張係数は非常に小さいために、伸縮管12の長さはわずか
に長くなるだけで副室噴口通路面積は大きいままであ
る。機関の負荷が高くなり、ワツクス温度Ｔが、TsＴ
Tfになると、ワツクスは、固体から液体への相変化を
生じ、膨張係数は非常に大きくなるために伸縮管12の長
さは長くなり、副室噴口通路は絞られる。更に、機関の
負荷が高くなり、ワツクス温度ＴがＴ＞Tfになると、ワ
ツクスは、完全に液体となり、膨張係数は小さくなるた
めに、伸縮管12の長さは、わずかに長くなるだけで、副
室噴口通路面積の変化はわずかであり、絞られたままで
ある。逆に、機関の負荷が低くなると、ワツクスの温度
は低下し、ワツクスは収縮するために、副室噴口通路面
積は大きくなる。また、ワツクスの膨張、収縮時に発生
する力は、非常に大きく、シリンダ内ガス圧力、副室噴
口制御棒14の摩擦力等よりも大きくでき、副室噴口制御
棒14等の円滑な作動を可能にする。
従つて、本実施例においては、第５図に実線で示すよう
に、副室噴口における最小面積を負荷に応じて変動させ
ることができる。（従来の副室噴口面積を変えない装置
は図中点線及び一点鎖線で示されているように、副室噴
口面積は一定である。） また、これいよつて、第５図に示されるように、従来の
装置に比して燃料消費率及び煙濃度も改善される。
に、副室噴口における最小面積を負荷に応じて変動させ
ることができる。（従来の副室噴口面積を変えない装置
は図中点線及び一点鎖線で示されているように、副室噴
口面積は一定である。） また、これいよつて、第５図に示されるように、従来の
装置に比して燃料消費率及び煙濃度も改善される。
上記ワツクスに代えてアルコールを用いるときは、液体
から気体へと相変化を行い、同様に相変化時においては
膨張係数の変化が非常に大きな値になる。
から気体へと相変化を行い、同様に相変化時においては
膨張係数の変化が非常に大きな値になる。
以上から、本実施例においては、機関の低負荷時では、
副室噴口通路面積を大きくできるので、燃焼室内の熱損
失、副室噴口絞り損失を低減し、燃費、吐煙を低減でき
る。負荷が高くなると、副室噴口通路面積は小さくな
り、主、副燃焼室内の燃料と空気の混合、燃焼を促進
し、燃費、吐煙を低減できる。
副室噴口通路面積を大きくできるので、燃焼室内の熱損
失、副室噴口絞り損失を低減し、燃費、吐煙を低減でき
る。負荷が高くなると、副室噴口通路面積は小さくな
り、主、副燃焼室内の燃料と空気の混合、燃焼を促進
し、燃費、吐煙を低減できる。
また、副燃焼室中心線A-Aと、シリンダ中心線B-Bとを含
む平面による副室噴口通路の切断面のうち、シリンダ中
心線B-Bから離れて位置する副室噴口壁側の副室口金９
の温度は、シリンダ中心線B-B側に位置する副室噴口通
路壁側の副室口金９の温度に比べて、かなり低いので、
伸縮管12内の作動物質の過度の温度上昇を避けることが
でき、耐久性を確保できる。また、副室噴口制御棒14に
断熱材16を使用すると、燃焼室内から副室噴口制御棒14
を伝わってくる熱流れを抑制できるので、伸縮管12内の
作動物質の過度の温度上昇を避けることができる。
む平面による副室噴口通路の切断面のうち、シリンダ中
心線B-Bから離れて位置する副室噴口壁側の副室口金９
の温度は、シリンダ中心線B-B側に位置する副室噴口通
路壁側の副室口金９の温度に比べて、かなり低いので、
伸縮管12内の作動物質の過度の温度上昇を避けることが
でき、耐久性を確保できる。また、副室噴口制御棒14に
断熱材16を使用すると、燃焼室内から副室噴口制御棒14
を伝わってくる熱流れを抑制できるので、伸縮管12内の
作動物質の過度の温度上昇を避けることができる。
以上より、本発明の燃焼室にすると、低負荷域までの全
域に亘り、燃費、吐煙を低減できると共に、部分負荷域
のNOx、騒音低減、始動性向上、機関の高速化を図るこ
とができる。
域に亘り、燃費、吐煙を低減できると共に、部分負荷域
のNOx、騒音低減、始動性向上、機関の高速化を図るこ
とができる。
第６図に本発明の第二の実施例を示す。
本実施例が、前記第一実施例と異なる点は、第一実施例
の副室噴口制御棒14の全体と、断熱材で構成した点であ
る。
の副室噴口制御棒14の全体と、断熱材で構成した点であ
る。
本実施例の作用、効果は、前記第一実施例とほぼ同様で
あるが、燃焼室内から副室噴口制御棒14を伝わってくる
熱流れを更に抑制できるので伸縮管12内の作動物質の過
度の温度上昇を更に避けることができる。
あるが、燃焼室内から副室噴口制御棒14を伝わってくる
熱流れを更に抑制できるので伸縮管12内の作動物質の過
度の温度上昇を更に避けることができる。
第７図に本発明の第三の実施例を示す。
本実施例は、第一実施例において、副室噴口制御棒14の
先端部15の形状を、エッジ状から、半円状或いはかど部
に丸みをつけた場合であり、その作用、効果は、第一実
施例とほぼ同様であるが、副室噴口３内の流れの円滑
化、同先端部15の耐久性向上を図ることができる。
先端部15の形状を、エッジ状から、半円状或いはかど部
に丸みをつけた場合であり、その作用、効果は、第一実
施例とほぼ同様であるが、副室噴口３内の流れの円滑
化、同先端部15の耐久性向上を図ることができる。
なお、第二実施例についても、本実施例と同様なその先
端部の形状を採用することもできる。
端部の形状を採用することもできる。
第８図に本発明の第四の実施例を示す。本実施例では、
第一実施例において伸縮管12は、その一部がベローズで
あるのに対して、本実施例は、伸縮管12の全体がベロー
ズで構成されている。また、第８図に示すように伸縮管
12および副室噴口制御棒14の位置ぎめのために、空間部
11の内部において噴口口金９の空間部側壁と副室噴口制
御棒14端部に設けたフランジ14′との間にばね17等が設
けられている。本実施例の作用、効果は、第一実施例と
ほぼ同様である。
第一実施例において伸縮管12は、その一部がベローズで
あるのに対して、本実施例は、伸縮管12の全体がベロー
ズで構成されている。また、第８図に示すように伸縮管
12および副室噴口制御棒14の位置ぎめのために、空間部
11の内部において噴口口金９の空間部側壁と副室噴口制
御棒14端部に設けたフランジ14′との間にばね17等が設
けられている。本実施例の作用、効果は、第一実施例と
ほぼ同様である。
第二及び第三実施例においても、本実施例と同様の構造
を採用することができる。
を採用することができる。
第９図に本発明の第五の実施例を示す。
本実施例は第一実施例において、副室噴口３の軸線の角
度θが一定であるのに対して、本実施例では、副室噴口
の軸線の副燃焼室側開口端における流出角度を、副燃焼
室中心線A-Aに直角な平面に対してθ2で表わし、上記副
室噴口の軸線の主燃焼室側開口端における上記副燃焼室
中心線A-Aに直角な平面に対する流出角度をθ1とすると
き、θ1＜θ2なる関係を、上記副室噴口の軸線を直線と
円弧の組合せにより構成している。
度θが一定であるのに対して、本実施例では、副室噴口
の軸線の副燃焼室側開口端における流出角度を、副燃焼
室中心線A-Aに直角な平面に対してθ2で表わし、上記副
室噴口の軸線の主燃焼室側開口端における上記副燃焼室
中心線A-Aに直角な平面に対する流出角度をθ1とすると
き、θ1＜θ2なる関係を、上記副室噴口の軸線を直線と
円弧の組合せにより構成している。
本実施例の作用、効果は、第一実施例とほぼ同様である
が、副室噴口の軸線の副燃焼室側開口端における流出角
度θ2が大きいので（θ2＞θ1）、膨張行程時、副燃焼
室２から主燃焼室１へのガス流出が容易となり（副室噴
口流量係数が大きい）、副室噴口絞り損失が更に低減す
る。また、上記流出角度θ1が小さいので（θ1＜
θ2）、主燃焼室１内の噴流ペネトレーションが大きく
なり、未燃燃料と空気の混合、燃焼が促進され、燃費、
吐煙もより良好となる。
が、副室噴口の軸線の副燃焼室側開口端における流出角
度θ2が大きいので（θ2＞θ1）、膨張行程時、副燃焼
室２から主燃焼室１へのガス流出が容易となり（副室噴
口流量係数が大きい）、副室噴口絞り損失が更に低減す
る。また、上記流出角度θ1が小さいので（θ1＜
θ2）、主燃焼室１内の噴流ペネトレーションが大きく
なり、未燃燃料と空気の混合、燃焼が促進され、燃費、
吐煙もより良好となる。
同様な構造を、第二〜四実施例に採用することもでき
る。
る。
第10図及び第11図に本発明の第六の実施例を示す。
本実施例は、第一もしくは第五実施例において副室噴口
の数を複数個とした場合である。第10〜11図には、二噴
口の場合を示し、副噴口32を主噴口31に対してシリンダ
中心線B-Bから離れた側に設置する。副燃焼室中心線A-A
と、シリンダ中心線B-Bとを含む平面による副噴口32の
切断面のうち、同シリンダ中心線B-Bから離れて位置す
る副噴口通路の副室口金９内部に、空間部11、副室噴口
制御棒14、ワックス等を封入した伸縮管12を設置し、副
噴口32の通路面積を制御する。また、副室噴口の軸線の
副燃焼室側開口端における流出角度を、副燃焼室中心線
A-Aに直角な平面に対して、主噴口31側をθ21、副噴口3
2側をθ22で表わし、上記副室噴口の軸線の主燃焼室側
開口端における上記副燃焼室中心線A-Aに直角な平面に
対する流出角度を主噴口31側をθ11、副噴口32側をθ12
とするとき、θ11≦θ21，θ12≦θ22なる関係を、上記
副室噴口の軸線を、直線と円弧の組合せ、或いは直線に
より構成する。
の数を複数個とした場合である。第10〜11図には、二噴
口の場合を示し、副噴口32を主噴口31に対してシリンダ
中心線B-Bから離れた側に設置する。副燃焼室中心線A-A
と、シリンダ中心線B-Bとを含む平面による副噴口32の
切断面のうち、同シリンダ中心線B-Bから離れて位置す
る副噴口通路の副室口金９内部に、空間部11、副室噴口
制御棒14、ワックス等を封入した伸縮管12を設置し、副
噴口32の通路面積を制御する。また、副室噴口の軸線の
副燃焼室側開口端における流出角度を、副燃焼室中心線
A-Aに直角な平面に対して、主噴口31側をθ21、副噴口3
2側をθ22で表わし、上記副室噴口の軸線の主燃焼室側
開口端における上記副燃焼室中心線A-Aに直角な平面に
対する流出角度を主噴口31側をθ11、副噴口32側をθ12
とするとき、θ11≦θ21，θ12≦θ22なる関係を、上記
副室噴口の軸線を、直線と円弧の組合せ、或いは直線に
より構成する。
本実施例の作用、効果は、第一又は第五実施例とほぼ同
様であるが、副室噴口制御棒14は、副噴口32内を出入
し、副噴口通路面積のみを制御するので、主噴口31内の
流れを乱さない。従って、主、副燃焼室内の燃料と空気
の混合、燃焼がより良好となる。
様であるが、副室噴口制御棒14は、副噴口32内を出入
し、副噴口通路面積のみを制御するので、主噴口31内の
流れを乱さない。従って、主、副燃焼室内の燃料と空気
の混合、燃焼がより良好となる。
本実施例においては、第二〜第四実施例における伸縮
管、噴口制御棒等を採用することもできる。
管、噴口制御棒等を採用することもできる。
第12図及び第13図に、本発明の第七の実施例を示す。
本実施例は、第六実施例の副室口金９内部の空間部11内
において、伸縮管12の端面のうち、副室噴口制御棒14と
反対側の端面に、スプリグワッシャ、或いはばね等、伸
縮可能な部材18を設置した場合であり、同部材18は、伸
縮管12の端面と、空間部11の側壁に接している。本実施
例の作用、効果は第六実施例とほぼ同様であるが、ワッ
クス等の作動物質の温度上昇により、副室噴口制御14の
先端部15が、副噴口32と主噴口31の間にある隔壁に接触
した後、更に、ワックス等の作動物質の温度が上昇し膨
張すると、副室噴口制御棒の先端部15と上記隔壁の間に
大きな力が加わり破損を招くが、本実施例では、伸縮可
能な部材18により、伸縮管12の変位を吸収させることに
よって、この破損を防止できる。例えば、低速高負荷時
に、副室噴口制御棒14の先端部15が、上記隔室に接触す
るように設定した場合、高速高負荷時では、燃焼室壁
温、従って、ワックス等の作動物質の温度が更に上昇
し、上記事態を招く。また、本実施例により、副室口金
９内部の伸縮管12のセットが容易になると共に、伸縮管
12および副室口金９の破損を防止できる。
において、伸縮管12の端面のうち、副室噴口制御棒14と
反対側の端面に、スプリグワッシャ、或いはばね等、伸
縮可能な部材18を設置した場合であり、同部材18は、伸
縮管12の端面と、空間部11の側壁に接している。本実施
例の作用、効果は第六実施例とほぼ同様であるが、ワッ
クス等の作動物質の温度上昇により、副室噴口制御14の
先端部15が、副噴口32と主噴口31の間にある隔壁に接触
した後、更に、ワックス等の作動物質の温度が上昇し膨
張すると、副室噴口制御棒の先端部15と上記隔壁の間に
大きな力が加わり破損を招くが、本実施例では、伸縮可
能な部材18により、伸縮管12の変位を吸収させることに
よって、この破損を防止できる。例えば、低速高負荷時
に、副室噴口制御棒14の先端部15が、上記隔室に接触す
るように設定した場合、高速高負荷時では、燃焼室壁
温、従って、ワックス等の作動物質の温度が更に上昇
し、上記事態を招く。また、本実施例により、副室口金
９内部の伸縮管12のセットが容易になると共に、伸縮管
12および副室口金９の破損を防止できる。
本発明の第八の実施例を第14図に示す。
本実施例は、第一又は第５実施例（副室噴口数１個）の
副室口金９内部の空間部11内いおいて、伸縮管12の端面
のうち、副室噴口制御棒14と反対側の端面にスプリング
ワッシャ、或いはばね等、伸縮可能な部材18を設置した
場合であり、同部材18は、伸縮管12の端面と同空間部11
の側壁に接している。本実施例の作用、効果は、第一又
は第五実施例とほぼ同様であるが、副室口金９内部の伸
縮管12のセットが容易になると共に、伸縮管12および副
室口金９の破損を防止できる。
副室口金９内部の空間部11内いおいて、伸縮管12の端面
のうち、副室噴口制御棒14と反対側の端面にスプリング
ワッシャ、或いはばね等、伸縮可能な部材18を設置した
場合であり、同部材18は、伸縮管12の端面と同空間部11
の側壁に接している。本実施例の作用、効果は、第一又
は第五実施例とほぼ同様であるが、副室口金９内部の伸
縮管12のセットが容易になると共に、伸縮管12および副
室口金９の破損を防止できる。
同様な構造を第二〜第四実施例に採用することもでき
る。
る。
本発明の第九の実施例を第15図及び第16図に示す。
本実施例は、第七又は第八実施例において、伸縮管12の
端面のうち副室噴口制御棒14側の端面或いは、副室噴口
制御棒14の伸縮管12側の端面に、副室噴口制御棒の副室
噴口３内への最大突き出し量を規定するストッパ19を設
置する。
端面のうち副室噴口制御棒14側の端面或いは、副室噴口
制御棒14の伸縮管12側の端面に、副室噴口制御棒の副室
噴口３内への最大突き出し量を規定するストッパ19を設
置する。
本実施例の作用、効果は、第７実施例及び第八実施例と
ほぼ同様であるが、ワックス等の作動物質の温度が上昇
し、伸縮管12の長さが長くなっても、上記ストッパ19お
よび伸縮可能な部材18とによって、副室噴口通路面積は
変わらない。この作用、効果の一例を第16図に示す。全
負荷において、機関回転速度を上昇すると、燃焼室壁
温、従って、副室口金９温度、同空間部11温度が上昇す
るために、伸縮管12内のワックスの温度は上昇し、膨張
するので、伸縮管12の長さは長くなるが、ストッパ19が
空間部11の側壁に係合した後には、ストッパ19によって
副室噴口制御棒14が第15図の左方向に移動することが妨
げられる。ストッパ19なしの場合、機関回転速度が上昇
するにつれて、副室噴口通路面積が小さくなり、高速回
転域では、副室噴口が絞りすぎになる。これに対して、
本実施例のストッパ19および伸縮可能な部材18を設置す
ると、ストッパ19と空間部側壁とが係合した後では、副
室噴口通路面積は変わらないので、熱損失、副室噴口絞
り損失は低減し、燃費、吐煙が改善される。
ほぼ同様であるが、ワックス等の作動物質の温度が上昇
し、伸縮管12の長さが長くなっても、上記ストッパ19お
よび伸縮可能な部材18とによって、副室噴口通路面積は
変わらない。この作用、効果の一例を第16図に示す。全
負荷において、機関回転速度を上昇すると、燃焼室壁
温、従って、副室口金９温度、同空間部11温度が上昇す
るために、伸縮管12内のワックスの温度は上昇し、膨張
するので、伸縮管12の長さは長くなるが、ストッパ19が
空間部11の側壁に係合した後には、ストッパ19によって
副室噴口制御棒14が第15図の左方向に移動することが妨
げられる。ストッパ19なしの場合、機関回転速度が上昇
するにつれて、副室噴口通路面積が小さくなり、高速回
転域では、副室噴口が絞りすぎになる。これに対して、
本実施例のストッパ19および伸縮可能な部材18を設置す
ると、ストッパ19と空間部側壁とが係合した後では、副
室噴口通路面積は変わらないので、熱損失、副室噴口絞
り損失は低減し、燃費、吐煙が改善される。
第16図では、ストッパを付した本実施例の場合を実線で
ストッパを付さない噴口制御棒及び伸縮管を用いた場合
を点線で示しているが、第16図に示されるように本実施
例は、燃費及び吐煙がストッパを付さない場合に比して
更に改善される。
ストッパを付さない噴口制御棒及び伸縮管を用いた場合
を点線で示しているが、第16図に示されるように本実施
例は、燃費及び吐煙がストッパを付さない場合に比して
更に改善される。
なお、上記各実施例においては、空間部を副室噴口の内
部に設けているが、これに止まらず、同空間部を副室口
金及びシリンダヘッド内部にわたって、設けることも可
能である。即ち空間部を、さきに定義したシリンダヘッ
ド部材内に設けることになる。
部に設けているが、これに止まらず、同空間部を副室口
金及びシリンダヘッド内部にわたって、設けることも可
能である。即ち空間部を、さきに定義したシリンダヘッ
ド部材内に設けることになる。
本発明においては、燃焼室壁温、従って、ワックス等の
作動物質の温度が低い始動時、部分負荷時においては、
副室噴口通路面積が大きいので、熱損失、副室噴口絞り
素質を低減できる。高負荷になるにつれて、燃焼室壁
温、従って、ワックス等の作動物質の温度は上昇し、膨
張するために、ベローズの長さが長くなり、副室噴口制
御棒の先端部が副室噴口内に突出し、副室噴口通路面積
を小さくできるので、主、副燃焼室内のガス流速を増大
でき、燃料と空気の混合気形成、燃焼を促進できる。
作動物質の温度が低い始動時、部分負荷時においては、
副室噴口通路面積が大きいので、熱損失、副室噴口絞り
素質を低減できる。高負荷になるにつれて、燃焼室壁
温、従って、ワックス等の作動物質の温度は上昇し、膨
張するために、ベローズの長さが長くなり、副室噴口制
御棒の先端部が副室噴口内に突出し、副室噴口通路面積
を小さくできるので、主、副燃焼室内のガス流速を増大
でき、燃料と空気の混合気形成、燃焼を促進できる。
従って、本発明の燃焼室によれば、低負荷域から高負荷
域までの全域に亘り、燃費、吐煙を低減できると共に、
部分負荷域のNOx、騒音低減、始動性向上、機関の高速
化を図ることができる。
域までの全域に亘り、燃費、吐煙を低減できると共に、
部分負荷域のNOx、騒音低減、始動性向上、機関の高速
化を図ることができる。
第１図は、本発明の第一実施例の縦断面図、第２図は第
１図II-II線に沿う断面図、第３図は同第一実施例の始
動時又は低負荷時における要部の縦断面図、第４図は第
３図C-C線に沿う断面図、第５図は同第一実施例の作用
および効果を示す説明図、第６図ないし第９図は、それ
ぞで本発明の第二ないし第五の実施例の要部を示す縦断
面図、第10図は本発明の第六実施例の要部の縦断面図、
第11図は第10図X1‐X1線に沿う断面図、第12図は本発明
の第七実施例の高負荷時における要部の縦断面図、第13
図は始動時又は低負荷時における要部の縦断面図、第14
図は本発明の第八実施例の要部の縦断面図、第15図は本
発明の第九実施例の要部の縦断面図、第16図は第九実施
例の作用および効果を示す説明図、第17図は従来の副室
式内燃機関の燃焼室の縦断面図である。 図面中、 １は主燃焼室、２は副燃焼室、３は副室噴口、４はシリ
ンダヘッド、５は燃料噴射弁、７はピストン、９は副室
口金、11は副室口金空間、12はベローズよりなる伸縮
管、13はワックス等の作動物質、14は副室噴口制御棒、
16は断熱材、18は伸縮可能な部材、19はストッパ。 をそれぞれ示す。
１図II-II線に沿う断面図、第３図は同第一実施例の始
動時又は低負荷時における要部の縦断面図、第４図は第
３図C-C線に沿う断面図、第５図は同第一実施例の作用
および効果を示す説明図、第６図ないし第９図は、それ
ぞで本発明の第二ないし第五の実施例の要部を示す縦断
面図、第10図は本発明の第六実施例の要部の縦断面図、
第11図は第10図X1‐X1線に沿う断面図、第12図は本発明
の第七実施例の高負荷時における要部の縦断面図、第13
図は始動時又は低負荷時における要部の縦断面図、第14
図は本発明の第八実施例の要部の縦断面図、第15図は本
発明の第九実施例の要部の縦断面図、第16図は第九実施
例の作用および効果を示す説明図、第17図は従来の副室
式内燃機関の燃焼室の縦断面図である。 図面中、 １は主燃焼室、２は副燃焼室、３は副室噴口、４はシリ
ンダヘッド、５は燃料噴射弁、７はピストン、９は副室
口金、11は副室口金空間、12はベローズよりなる伸縮
管、13はワックス等の作動物質、14は副室噴口制御棒、
16は断熱材、18は伸縮可能な部材、19はストッパ。 をそれぞれ示す。
フロントページの続き (72)発明者 大村 忠雄 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎研究所内 (72)発明者 中嶋 邦彦 京都府京都市右京区太秦巽町１番地 三菱 自動車工業株式会社京都製作所内 (72)発明者 前川 素行 京都府京都市右京区太秦巽町１番地 三菱 自動車工業株式会社京都製作所内 (72)発明者 松山 盛武 京都府京都市右京区太秦巽町１番地 三菱 自動車工業株式会社京都製作所内 (72)発明者 田村 宏記 京都府京都市右京区太秦巽町１番地 三菱 自動車工業株式会社京都製作所内 (56)参考文献 実開 昭58−66113（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭60−131627（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−14835（ＪＰ，Ｕ)
Claims (6)
- 【請求項１】主燃焼室とシリンダヘッド内に設けられた
副燃焼室とを連通する副室噴口、副燃焼室中心線とシリ
ンダ中心線とを含む平面による上記副室噴口の切断面の
うち同シリンダ中心線から離れて位置する副室噴口壁側
のシリンダヘッド部材内に設けられ上記副室噴口に開口
する空間部、同空間内に内蔵されたベローズ、同ベロー
ズに接続され上記空間部の開口に摺動できるように挿入
された副室噴口制御棒、及び上記ベローズに封入された
温度変化による膨張収縮が大きい作動質からなることを
特徴とする副室式内燃機関の燃焼室。 - 【請求項２】副室噴口制御棒の一部又は全部が断熱材で
構成されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の副室式内燃機関の燃焼室。 - 【請求項３】複数個の副室主噴口と副室副噴口とを備
え、上記副噴口は主噴口に対してシリンダ中心線から離
れた側に設置され、副燃焼室中心線とシリンダ中心線と
を含む平面による上記副噴口の切断面のうち同シリンダ
中心線から離れて位置する副噴口壁側のシリンダヘッド
部材内に上記副噴口に開口する空間部を設け、同空間部
にベローズ及び副室噴口制御棒を配置したことを特徴と
する特許請求の範囲第１項もしくは第２項記載の副室式
内燃機関の燃焼室。 - 【請求項４】ベローズの副室噴口制御棒と反端側端面
に、スプリングワッシャ或はばね等の伸縮可能な部材を
設置したことを特徴とする特許請求の範囲第１項，第２
項もしくは第３項記載の副室式内燃機関の燃焼室。 - 【請求項５】副室噴口の軸線を直線と円弧の組合せ又は
直線によって構成し、副燃焼室中心線に直角な平面に対
する副室噴口の軸線の副燃焼室側開口端における流出角
度θ2（二噴口の場合、主噴口の同角度θ21、副噴口の
同角度θ22）、及び上記副燃焼室中心線に直角な平面に
対する上記副室噴口の軸線の主燃焼室側開口端における
流出角度θ1（二噴口の場合、主噴口の同角度θ11、副
噴口の同角度θ12）を、θ1≦θ2（二噴口の場合、θ11
≦θ21，θ12≦θ22）なる関係を満たすようにしたこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項、第２項、第３項も
しくは第４項記載の副室式内燃機関の燃焼室。 - 【請求項６】ベローズの端面のうち副室噴口制御棒側の
端面或いは副室噴口制御棒のベローズ側の端面に、副室
噴口制御棒の副噴口内への最大突き出し量を規定するス
トッパを設置したことを特徴とする特許請求の範囲第１
項、第２項、第３項、第４項もしくは第５項記載の副室
式内燃機関の燃焼室。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62056916A JPH073173B2 (ja) | 1987-03-13 | 1987-03-13 | 副室式内燃機関の燃焼室 |
| DE8888102742T DE3870672D1 (de) | 1987-03-13 | 1988-02-24 | Brennkammer fuer eine brennkraftmaschine mit vorkammer. |
| EP88102742A EP0281851B1 (en) | 1987-03-13 | 1988-02-24 | Combustion chamber of a sub-chamber type internal combustion engine |
| US07/159,942 US4875445A (en) | 1987-03-13 | 1988-02-24 | Combustion chamber of a sub-chamber type internal combustion engine |
| KR1019880002521A KR910009752B1 (ko) | 1987-03-13 | 1988-03-11 | 부실식 내연기관의 연소실 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62056916A JPH073173B2 (ja) | 1987-03-13 | 1987-03-13 | 副室式内燃機関の燃焼室 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63223317A JPS63223317A (ja) | 1988-09-16 |
| JPH073173B2 true JPH073173B2 (ja) | 1995-01-18 |
Family
ID=13040800
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62056916A Expired - Lifetime JPH073173B2 (ja) | 1987-03-13 | 1987-03-13 | 副室式内燃機関の燃焼室 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4875445A (ja) |
| EP (1) | EP0281851B1 (ja) |
| JP (1) | JPH073173B2 (ja) |
| KR (1) | KR910009752B1 (ja) |
| DE (1) | DE3870672D1 (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0814253B2 (ja) * | 1987-12-24 | 1996-02-14 | 三菱重工業株式会社 | 副室式ディーゼル機関の燃焼室 |
| US5237964A (en) * | 1992-11-30 | 1993-08-24 | Constantin Tomoiu | Internal combustion engine with a new sequence of operation and combustion |
| FR2705728B1 (fr) * | 1993-05-24 | 1995-08-25 | Peugeot | Moteur à allumage par compression comportant au moins un cylindre et une préchambre communiquant par l'intermédiaire de deux canaux de transfert. |
| AU2976197A (en) * | 1996-05-28 | 1998-01-05 | Hiroyasu Tanigawa | Energy conservation cycle engine |
| US20060219210A1 (en) * | 2005-03-30 | 2006-10-05 | Brett Bailey | Internal combustion engine with variable volume prechamber |
| US7624709B2 (en) * | 2006-06-21 | 2009-12-01 | Yiding Cao | Cao cycles of internal combustion engine with increased expansion ratio, constant-volume combustion, variable compression ratio, and cold start mechanism |
| US10550757B2 (en) * | 2017-01-12 | 2020-02-04 | Vianney Rabhi | Valve ignition prechamber |
| US11293337B1 (en) * | 2021-04-16 | 2022-04-05 | Ford Global Technologies, Llc | Systems and methods for adjustable pre-chamber |
| US11359537B1 (en) * | 2021-06-30 | 2022-06-14 | Saudi Arabian Oil Company | Spark ignition engine, pre-chamber, and method for cooling a pre-chamber |
Family Cites Families (8)
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