JPH07317508A - 海水温度差を利用した発電・淡水化装置 - Google Patents
海水温度差を利用した発電・淡水化装置Info
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- JPH07317508A JPH07317508A JP10833494A JP10833494A JPH07317508A JP H07317508 A JPH07317508 A JP H07317508A JP 10833494 A JP10833494 A JP 10833494A JP 10833494 A JP10833494 A JP 10833494A JP H07317508 A JPH07317508 A JP H07317508A
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/30—Wastewater or sewage treatment systems using renewable energies
- Y02W10/37—Wastewater or sewage treatment systems using renewable energies using solar energy
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- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目 的】 海水温度差発電装置と海水温度差淡水化装
置とを効率的に運転できる装置を提供する。 【構 成】 表層海水Ｗ2 と深層海水Ｗ1 との温度差を
利用して熱媒を蒸発させ、得られた蒸気によって発電用
タービン23を駆動して発電する装置と、表層海水Ｗ2 と
深層海水Ｗ1 との温度差を利用して海水を淡水化する装
置とを併設し、前記両装置に深層海水Ｗ1 を供給する海
水ポンプ２７を兼用すると共に、前記発電装置側の温排
水を淡水化装置の熱源とし、前記淡水化装置側の温排水
を発電装置側の熱媒を加熱する熱源に利用した装置。
置とを効率的に運転できる装置を提供する。 【構 成】 表層海水Ｗ2 と深層海水Ｗ1 との温度差を
利用して熱媒を蒸発させ、得られた蒸気によって発電用
タービン23を駆動して発電する装置と、表層海水Ｗ2 と
深層海水Ｗ1 との温度差を利用して海水を淡水化する装
置とを併設し、前記両装置に深層海水Ｗ1 を供給する海
水ポンプ２７を兼用すると共に、前記発電装置側の温排
水を淡水化装置の熱源とし、前記淡水化装置側の温排水
を発電装置側の熱媒を加熱する熱源に利用した装置。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は海水の温度差を利用した
発電・淡水化装置、更に詳しくは比較的深海域に浮揚す
るバージ等に設置して海水温度差を効果的に利用して発
電と淡水化とを同時に行うことができる装置に関するも
のである。
発電・淡水化装置、更に詳しくは比較的深海域に浮揚す
るバージ等に設置して海水温度差を効果的に利用して発
電と淡水化とを同時に行うことができる装置に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自然エネルギーの利用を図るため
風力や波力又は太陽熱を利用することが提案され、その
一部は実用化されつつある。海水の温度差を利用してエ
ネルギーを回収する方法もその一つであり、この方法は
海水の表層の２８℃程度と５００〜６００ｍ程度の深層
の７℃程度の海水温度差を効果的に利用して電力等を得
ようとするものである。
風力や波力又は太陽熱を利用することが提案され、その
一部は実用化されつつある。海水の温度差を利用してエ
ネルギーを回収する方法もその一つであり、この方法は
海水の表層の２８℃程度と５００〜６００ｍ程度の深層
の７℃程度の海水温度差を効果的に利用して電力等を得
ようとするものである。
【０００３】この海水温度差発電の一例を示すと、図４
に示すように蒸発器１で得られたアンモニアガスＧを管
路Ｌ1 でアンモニアタービン２に供給してこのアンモニ
アタービン２を作動して発電機３を駆動して電力を発生
させ、このアンモニアタービン２で低温低圧となったア
ンモニアガスＧ’を管路Ｌ2 を介して凝縮器４に供給
し、こゝで深層海水ポンプ５で管路Ｌ3 を介して供給さ
れる低温の深層海水Ｗ1によって冷却されて凝縮して液
体アンモニアＬＧとなり、管路Ｌ4 を経由してアンモニ
アポンプ６で加圧して蒸発器１に供給する。そしてこの
蒸発器１において表層海水ポンプ７により管路Ｌ5 を介
して供給される高温の表層海水Ｗ2 より熱を受けてアン
モニアガスＧを発生するようになっている。
に示すように蒸発器１で得られたアンモニアガスＧを管
路Ｌ1 でアンモニアタービン２に供給してこのアンモニ
アタービン２を作動して発電機３を駆動して電力を発生
させ、このアンモニアタービン２で低温低圧となったア
ンモニアガスＧ’を管路Ｌ2 を介して凝縮器４に供給
し、こゝで深層海水ポンプ５で管路Ｌ3 を介して供給さ
れる低温の深層海水Ｗ1によって冷却されて凝縮して液
体アンモニアＬＧとなり、管路Ｌ4 を経由してアンモニ
アポンプ６で加圧して蒸発器１に供給する。そしてこの
蒸発器１において表層海水ポンプ７により管路Ｌ5 を介
して供給される高温の表層海水Ｗ2 より熱を受けてアン
モニアガスＧを発生するようになっている。
【０００４】また、一方で海水温度差発電とは独立して
海水を淡水化する装置が提案されている。なお、海水温
度差発電は、陸地より遠く離れた海域に浮揚する浮体上
にプラントを設置して行うものであるので、このプラン
トを操作する人達の生活水が必要であり、このプラント
は必要なものである。この淡水化装置は、図５に示すよ
うに分離膜装置８の冷却側８a に冷却水ポンプ９で管路
Ｌ6 を経由して低温の深層海水Ｗ1 を供給する。そし
て、原海水投入ポンプ１０で表層海水Ｗ2 を海水ポンプ
１１を有する管路Ｌ7 を経由して熱交換器１２に供給し
て昇温させた後、分離膜装置８の高温側８b に供給する
ようにしている。この高温側８b には膜体８c が配置さ
れており、この膜体８c を表層海水Ｗ2 の一部が蒸気の
状態で透過し、この蒸気は冷却側８a を流れる低温の深
層海水Ｗ1 によって冷却されて淡水Ｗ3 となり、真空ポ
ンプ１３を経て貯槽１４に回収するようになっている。
海水を淡水化する装置が提案されている。なお、海水温
度差発電は、陸地より遠く離れた海域に浮揚する浮体上
にプラントを設置して行うものであるので、このプラン
トを操作する人達の生活水が必要であり、このプラント
は必要なものである。この淡水化装置は、図５に示すよ
うに分離膜装置８の冷却側８a に冷却水ポンプ９で管路
Ｌ6 を経由して低温の深層海水Ｗ1 を供給する。そし
て、原海水投入ポンプ１０で表層海水Ｗ2 を海水ポンプ
１１を有する管路Ｌ7 を経由して熱交換器１２に供給し
て昇温させた後、分離膜装置８の高温側８b に供給する
ようにしている。この高温側８b には膜体８c が配置さ
れており、この膜体８c を表層海水Ｗ2 の一部が蒸気の
状態で透過し、この蒸気は冷却側８a を流れる低温の深
層海水Ｗ1 によって冷却されて淡水Ｗ3 となり、真空ポ
ンプ１３を経て貯槽１４に回収するようになっている。
【０００５】前記のように海水温度差発電装置と、海水
の淡水化装置とは独立して実施されており、両者を合体
化して効率化を図るという手段が提案されていなかっ
た。ところで、海水温度差発電装置と海水淡水化装置に
は次のような大きな問題があった。即ち、図４に示す発
電装置の場合は、海水より大量の熱を得るために蒸発器
１と凝縮器４に大量の海水を供給する必要があり、その
ため深層海水ポンプ５と表層海水ポンプ７を駆動する電
力は発電量の２０％も必要とするために有効に利用でき
る電力が減少するばかりでなく、更に通常は表層海水Ｗ
2 の温度が２８℃程度と比較的低く、十分な熱量を確保
するためには蒸発器１に大量の表層海水Ｗ2を供給する
必要とすることから装置が大型化するという問題があっ
た。また、図５に示す淡水化装置の場合は、冷却水ポン
プ９と原海水投入ポンプ１０に多量の動力を必要とする
という問題があった。
の淡水化装置とは独立して実施されており、両者を合体
化して効率化を図るという手段が提案されていなかっ
た。ところで、海水温度差発電装置と海水淡水化装置に
は次のような大きな問題があった。即ち、図４に示す発
電装置の場合は、海水より大量の熱を得るために蒸発器
１と凝縮器４に大量の海水を供給する必要があり、その
ため深層海水ポンプ５と表層海水ポンプ７を駆動する電
力は発電量の２０％も必要とするために有効に利用でき
る電力が減少するばかりでなく、更に通常は表層海水Ｗ
2 の温度が２８℃程度と比較的低く、十分な熱量を確保
するためには蒸発器１に大量の表層海水Ｗ2を供給する
必要とすることから装置が大型化するという問題があっ
た。また、図５に示す淡水化装置の場合は、冷却水ポン
プ９と原海水投入ポンプ１０に多量の動力を必要とする
という問題があった。
【０００６】前記のように海水温度差発電装置と海水淡
水化装置には各種の問題が存在しているが、これをまと
めると次のようになる。 １）海水温度差発電装置 ア）深層海水と表層海水の温度差が比較的小さい。 イ）深層と表層との海水の温度差が小さいことから、十
分な熱量を得るためには大量の海水を必要とする。具体
的には発電量12.5ＭＷで30 t/sもの海水を必要とする。
水化装置には各種の問題が存在しているが、これをまと
めると次のようになる。 １）海水温度差発電装置 ア）深層海水と表層海水の温度差が比較的小さい。 イ）深層と表層との海水の温度差が小さいことから、十
分な熱量を得るためには大量の海水を必要とする。具体
的には発電量12.5ＭＷで30 t/sもの海水を必要とする。
【０００７】ウ）イ）のように、大量の海水を移送する
必要があることから大型の海水ポンプが必要となる。 エ）タービンの冷却用に使用した温排水が多量に廃棄さ
れ、エネルギーが無駄になる。 ２）海水淡水化装置 Ａ）十分な熱量を得るために海水を大量に必要とする。
但し、１）の方法とは比較にならない程度に少ない。
必要があることから大型の海水ポンプが必要となる。 エ）タービンの冷却用に使用した温排水が多量に廃棄さ
れ、エネルギーが無駄になる。 ２）海水淡水化装置 Ａ）十分な熱量を得るために海水を大量に必要とする。
但し、１）の方法とは比較にならない程度に少ない。
【０００８】Ｂ）海水を大量に必要とするために大型の
海水ポンプを必要とする。 Ｃ）廃棄される温排水が多量に発生する。 Ｄ）淡水製造のため海水を温める必要がある。 本発明は前記海水温度差発電方法と海水淡水化方法との
両方法の欠点を分析した結果、両者を結合することによ
ってこれらの欠点を大幅に改善できることを見出し、提
案することを目的とするものである。
海水ポンプを必要とする。 Ｃ）廃棄される温排水が多量に発生する。 Ｄ）淡水製造のため海水を温める必要がある。 本発明は前記海水温度差発電方法と海水淡水化方法との
両方法の欠点を分析した結果、両者を結合することによ
ってこれらの欠点を大幅に改善できることを見出し、提
案することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の基本的な技術思
想は、（ア〜Ｃ）、（イ〜Ｂ）、（ウ〜Ａ）及び（エ〜
Ｄ）の２条件あるいはそれ以上の条件を相互に組合わせ
ることによって両工程の欠点を互いに補完させて結合さ
れた両工程の総合的な効率化を図ろうとするものであ
る。
想は、（ア〜Ｃ）、（イ〜Ｂ）、（ウ〜Ａ）及び（エ〜
Ｄ）の２条件あるいはそれ以上の条件を相互に組合わせ
ることによって両工程の欠点を互いに補完させて結合さ
れた両工程の総合的な効率化を図ろうとするものであ
る。
【００１０】本発明に係る海水温度差を利用した発電・
淡水化装置は、表層海水と深層海水との温度差を利用し
て熱媒を蒸発させ、得られた蒸気によって発電用タービ
ンを駆動して発電する装置と、表層海水と深層海水との
温度差を利用して海水を淡水化する装置とを併設し、前
記両装置に深層海水を供給する海水ポンプを兼用すると
共に、前記発電装置側の温排水を淡水化装置の熱源と
し、前記淡水化装置側の温排水を発電装置側の熱媒を加
熱する熱源に利用することを特徴としている。
淡水化装置は、表層海水と深層海水との温度差を利用し
て熱媒を蒸発させ、得られた蒸気によって発電用タービ
ンを駆動して発電する装置と、表層海水と深層海水との
温度差を利用して海水を淡水化する装置とを併設し、前
記両装置に深層海水を供給する海水ポンプを兼用すると
共に、前記発電装置側の温排水を淡水化装置の熱源と
し、前記淡水化装置側の温排水を発電装置側の熱媒を加
熱する熱源に利用することを特徴としている。
【００１１】表層海水を海水ポンプによって発電装置側
と海水淡水化装置側とに圧力損失の調整用具を介して逆
流を防止しながら供給するように構成している。また、
この圧力損失の調整用具はバルブあるいはオリフイスを
使用するのがよい。更に、海水を淡水化する装置は膜分
離装置を使用するのが好ましい。
と海水淡水化装置側とに圧力損失の調整用具を介して逆
流を防止しながら供給するように構成している。また、
この圧力損失の調整用具はバルブあるいはオリフイスを
使用するのがよい。更に、海水を淡水化する装置は膜分
離装置を使用するのが好ましい。
【００１２】
【作 用】海水温度差を利用した発電設備に海水淡水化
装置を併設したので、海水淡水化装置の海水ポンプを削
減することが可能となる。海水淡水化装置の排水の熱を
発電装置側の熱媒を加熱する熱源として利用できるの
で、熱を効率的に利用することができる。
装置を併設したので、海水淡水化装置の海水ポンプを削
減することが可能となる。海水淡水化装置の排水の熱を
発電装置側の熱媒を加熱する熱源として利用できるの
で、熱を効率的に利用することができる。
【００１３】
【実 施 例】以下、図１及び２に基づき本発明による
海水温度差利用による発電・淡水化装置の実施例を説明
する。 （実施例−１）図１は「電力優先」の実施例のプロセス
フローシートであり、蒸発器２１でガス化したアンモニ
アガスＧは例えば２２．９℃程度の温度で管路２２から
アンモニアタービン２３に供給され、このアンモニアタ
ービン２３を作動させて発電機２４（出力：１２９．５
ＭＷ）を駆動する。
海水温度差利用による発電・淡水化装置の実施例を説明
する。 （実施例−１）図１は「電力優先」の実施例のプロセス
フローシートであり、蒸発器２１でガス化したアンモニ
アガスＧは例えば２２．９℃程度の温度で管路２２から
アンモニアタービン２３に供給され、このアンモニアタ
ービン２３を作動させて発電機２４（出力：１２９．５
ＭＷ）を駆動する。
【００１４】そしてこのアンモニアタービン２３で使用
されたアンモニアガスＧ’は低温となって管路２５から
凝縮器２６に供給され、こゝで深層海水ポンプ２７（出
力：１４．４ＭＷ）により管路２８を経て７℃程度の深
層海水Ｗ1 （流量：２．９２×１０5 kg/s）により冷却
されて凝縮し、例えば１２．５℃程度の液体アンモニア
ＬＧとなってアンモニアポンプ２９により管路３０を経
て蒸発器２１に供給される。
されたアンモニアガスＧ’は低温となって管路２５から
凝縮器２６に供給され、こゝで深層海水ポンプ２７（出
力：１４．４ＭＷ）により管路２８を経て７℃程度の深
層海水Ｗ1 （流量：２．９２×１０5 kg/s）により冷却
されて凝縮し、例えば１２．５℃程度の液体アンモニア
ＬＧとなってアンモニアポンプ２９により管路３０を経
て蒸発器２１に供給される。
【００１５】そしてこの蒸発器２１には表層海水ポンプ
３１により管路３２を経て供給される２８℃程度の表層
海水Ｗ2 （流量：３．５２×１０5 kg/s）と、後述する
管路３３から供給される約４１．８℃程度の加熱海水Ｗ
4 （流量：１．３５×１０3kg/s）との混合海水Ｗ5
（流量：３．５２×１０5 kg/s）が２８℃程度となって
供給され、液体アンモニアＬＧを気化させる。このよう
にして海水温度差発電が行なわれるのである。
３１により管路３２を経て供給される２８℃程度の表層
海水Ｗ2 （流量：３．５２×１０5 kg/s）と、後述する
管路３３から供給される約４１．８℃程度の加熱海水Ｗ
4 （流量：１．３５×１０3kg/s）との混合海水Ｗ5
（流量：３．５２×１０5 kg/s）が２８℃程度となって
供給され、液体アンモニアＬＧを気化させる。このよう
にして海水温度差発電が行なわれるのである。
【００１６】一方、分離膜装置３４の冷却側３４ａには
管路２８上で、かつ深層海水ポンプ２７の下流側に連結
された管路３５から約７℃程度の深層海水Ｗ1 （流量：
１．１０×１０3 kg/s）が供給され、膜体３４ｃを透過
した蒸気を冷却した後、約２５℃に昇温し、管路３６に
おいて蒸発器２１から送出された海水と合流して系外へ
排出される。
管路２８上で、かつ深層海水ポンプ２７の下流側に連結
された管路３５から約７℃程度の深層海水Ｗ1 （流量：
１．１０×１０3 kg/s）が供給され、膜体３４ｃを透過
した蒸気を冷却した後、約２５℃に昇温し、管路３６に
おいて蒸発器２１から送出された海水と合流して系外へ
排出される。
【００１７】表層海水ポンプ３１により管路３２に供給
された表層海水Ｗ2 （流量：１．３９×１０3 kg/s）の
一部は管路３７から熱交換器３８に至り、こゝで５５℃
程度の加熱海水Ｗ4 となって分離膜装置３４の高温側３
４ｂに至り、その一部が膜体３４ｃを水蒸気となって透
過して真空側３４ｄに至り、こゝで冷却されて透過液と
なる。即ち、淡水（流量：３４．７kg/s）が製造される
ことになる。なお、４０は真空側３４ｄ内を真空に保持
するための真空ポンプである。
された表層海水Ｗ2 （流量：１．３９×１０3 kg/s）の
一部は管路３７から熱交換器３８に至り、こゝで５５℃
程度の加熱海水Ｗ4 となって分離膜装置３４の高温側３
４ｂに至り、その一部が膜体３４ｃを水蒸気となって透
過して真空側３４ｄに至り、こゝで冷却されて透過液と
なる。即ち、淡水（流量：３４．７kg/s）が製造される
ことになる。なお、４０は真空側３４ｄ内を真空に保持
するための真空ポンプである。
【００１８】分離膜装置３４の高温側３４ｂに供給され
た加熱海水Ｗ4 は、これを通過する間に４１．８℃程度
に減温されて加熱海水Ｗ5 となって管路３３から管路３
２に流入し、蒸発器２１に供給される。この場合、実際
の運転においては前記した発電系と淡水化系においては
圧力損失が異なる。即ち、一般には淡水化系の圧力損失
が大きい（抵抗が大きい）ために表層海水ポンプ３１か
ら供給される表層海水Ｗ2 が蒸発器２１側へ流入し易
く、管路３７への流入量が減少する傾向がある。そのた
め、この管路３２にバルブ３９を設けてこれによって自
動的に圧力制御して分離膜装置３４側へ供給される表層
海水Ｗ2 の流量を調節する。このバルブ３９の代わりに
流量を管路にオリフイスを設けて流量を調節するように
してもよい。
た加熱海水Ｗ4 は、これを通過する間に４１．８℃程度
に減温されて加熱海水Ｗ5 となって管路３３から管路３
２に流入し、蒸発器２１に供給される。この場合、実際
の運転においては前記した発電系と淡水化系においては
圧力損失が異なる。即ち、一般には淡水化系の圧力損失
が大きい（抵抗が大きい）ために表層海水ポンプ３１か
ら供給される表層海水Ｗ2 が蒸発器２１側へ流入し易
く、管路３７への流入量が減少する傾向がある。そのた
め、この管路３２にバルブ３９を設けてこれによって自
動的に圧力制御して分離膜装置３４側へ供給される表層
海水Ｗ2 の流量を調節する。このバルブ３９の代わりに
流量を管路にオリフイスを設けて流量を調節するように
してもよい。
【００１９】なお、４１は凝縮器２６の排出管路であ
り、更に４２は熱交換器２１を通過した海水Ｗ5 の一部
をアンモニアタービン２３の軸受冷却水として利用して
６０℃程度に昇温させて熱交換器３８の熱源とするため
の管路である。図２に図１におけるラインを丸印内の記
号で示し、物質・熱収支を下記の表１に示している。
り、更に４２は熱交換器２１を通過した海水Ｗ5 の一部
をアンモニアタービン２３の軸受冷却水として利用して
６０℃程度に昇温させて熱交換器３８の熱源とするため
の管路である。図２に図１におけるラインを丸印内の記
号で示し、物質・熱収支を下記の表１に示している。
【００２０】 （実施例−２）図３は「淡水優先」の実施例のプロセス
フローシートであり、淡水の製造量を増加させ、その代
わりに淡水製造の排熱を用いてアンモニア蒸発器の大き
さを小さくすることを目的としたものである。図３と図
２との装置を比較すると、蒸発器の入口での海水温度が
２８℃から３９℃と高くなっている。従って、ΔＴm が
大きくなるので熱交換器の伝熱面積を小さくすることが
でき、熱交換器全体の大きさを小さくすることができ
る。
フローシートであり、淡水の製造量を増加させ、その代
わりに淡水製造の排熱を用いてアンモニア蒸発器の大き
さを小さくすることを目的としたものである。図３と図
２との装置を比較すると、蒸発器の入口での海水温度が
２８℃から３９℃と高くなっている。従って、ΔＴm が
大きくなるので熱交換器の伝熱面積を小さくすることが
でき、熱交換器全体の大きさを小さくすることができ
る。
【００２１】
【発明の効果】本発明にかかる海水温度差を利用した発
電・淡水化装置は、表層海水Ｗ2 と深層海水Ｗ1 との温
度差を利用して熱媒を蒸発させ、得られた蒸気によって
発電用タービン２３を駆動して発電する装置と、表層海
水Ｗ2 と深層海水Ｗ1 との温度差を利用して海水を淡水
化する装置３４とを併設し、前記両装置に深層海水Ｗ1
を供給する海水ポンプ２７を兼用すると共に、前記発電
装置側の温排水を淡水化装置の熱源とし、前記淡水化装
置側の温排水を発電装置側の熱媒を加熱する熱源に利用
することを特徴としており、次の効果を奏することがで
きる。
電・淡水化装置は、表層海水Ｗ2 と深層海水Ｗ1 との温
度差を利用して熱媒を蒸発させ、得られた蒸気によって
発電用タービン２３を駆動して発電する装置と、表層海
水Ｗ2 と深層海水Ｗ1 との温度差を利用して海水を淡水
化する装置３４とを併設し、前記両装置に深層海水Ｗ1
を供給する海水ポンプ２７を兼用すると共に、前記発電
装置側の温排水を淡水化装置の熱源とし、前記淡水化装
置側の温排水を発電装置側の熱媒を加熱する熱源に利用
することを特徴としており、次の効果を奏することがで
きる。
【００２２】Ａ）発電装置側の深層海水ポンプ２７を淡
水化装置側の深層海水ポンプと兼用するために高価なポ
ンプを１台あるいは少数台準備するだけで良く、ポンプ
購入費のコストを低減することができる。なお、ポンプ
の容量にもよるが、１０3 〜１０5 t/h の容量のポンプ
は１台では実現できず、複数台のものを必要とする。従
って、淡水化装置のポンプも複数台あり、このポンプ台
数の削減による建設費の低下は大きいものがある。
水化装置側の深層海水ポンプと兼用するために高価なポ
ンプを１台あるいは少数台準備するだけで良く、ポンプ
購入費のコストを低減することができる。なお、ポンプ
の容量にもよるが、１０3 〜１０5 t/h の容量のポンプ
は１台では実現できず、複数台のものを必要とする。従
って、淡水化装置のポンプも複数台あり、このポンプ台
数の削減による建設費の低下は大きいものがある。
【００２３】Ｂ）淡水化装置の分離膜装置と３４より排
出される高温の温排水Ｗ5 を発電装置側の蒸発器２１の
熱原として使用することにより、この熱交換器２１を小
型化することができ、これもまた熱交換器２１の製造コ
ストを低減することができることになる。 Ｃ）タービン２３の軸受部分を冷却した冷却水を淡水化
装置の熱交換器３８の熱原として使用することにより、
表層海水Ｗ2 を温めるヒータが不要となる。
出される高温の温排水Ｗ5 を発電装置側の蒸発器２１の
熱原として使用することにより、この熱交換器２１を小
型化することができ、これもまた熱交換器２１の製造コ
ストを低減することができることになる。 Ｃ）タービン２３の軸受部分を冷却した冷却水を淡水化
装置の熱交換器３８の熱原として使用することにより、
表層海水Ｗ2 を温めるヒータが不要となる。
【００２４】Ｄ）既設の海水温度差発電装置に、海水温
度差淡水化装置を併設することによって陸地より離れた
海域の発電設備に生活用淡水を供給することができるの
で、一連の装置を効率的に設置し、運転することが可能
となる。
度差淡水化装置を併設することによって陸地より離れた
海域の発電設備に生活用淡水を供給することができるの
で、一連の装置を効率的に設置し、運転することが可能
となる。
【図１】本発明の第１の実施例を示すフローシートであ
る。
る。
【図２】図２のフローシートにおける物質・熱収支を示
すための図である。
すための図である。
【図３】本発明の第２の実施例を示すフローシートであ
る。
る。
【図４】従来の海水温度差発電装置の一例を示すフロー
シートである。
シートである。
【図５】従来の海水温度差淡水化装置の一例を示すフロ
ーシートである。
ーシートである。
２１ 蒸発器 ２２，２５，２８，３０，３２，３３
管路 ２３ アンモニアタービン ２６ 凝縮器 ２７ 深
層海水ポンプ ２９ アンモニアポンプ ３１ 表層海水ポンプ
３４ 分離膜装置 ３４ａ 冷却側 ３４ｂ 高温側 ３４ｃ 膜体
３４ｄ 真空側 ３８ 熱交換器 ３９ 圧力損失の調整用具：バルブ ４０ 真空ポンプ ４１ 排水管路
管路 ２３ アンモニアタービン ２６ 凝縮器 ２７ 深
層海水ポンプ ２９ アンモニアポンプ ３１ 表層海水ポンプ
３４ 分離膜装置 ３４ａ 冷却側 ３４ｂ 高温側 ３４ｃ 膜体
３４ｄ 真空側 ３８ 熱交換器 ３９ 圧力損失の調整用具：バルブ ４０ 真空ポンプ ４１ 排水管路
Claims (4)
- 【請求項１】 表層海水と深層海水との温度差を利用し
て熱媒を蒸発させ、得られた蒸気によって発電用タービ
ンを駆動して発電する装置と、表層海水と深層海水との
温度差を利用して海水を淡水化する装置とを併設し、前
記両装置に深層海水を供給する海水ポンプを兼用すると
共に、前記発電装置側の温排水を淡水化装置の熱源と
し、前記淡水化装置側の温排水を発電装置側の熱媒を加
熱する熱源に利用することを特徴とする海水温度差を利
用した発電・淡水化装置。 - 【請求項２】 表層海水を海水ポンプによって発電装置
側と海水淡水化装置側とに圧力損失の調整用具を介して
逆流を防止しながら供給するように構成した請求項１記
載の海水温度差を利用した発電・淡水化装置。 - 【請求項３】 圧力損失の調整用具はバルブあるいはオ
リフイスである請求項２記載の海水温度差を利用した発
電・淡水化装置。 - 【請求項４】 海水を淡水化する装置は膜分離装置であ
る請求項１記載の海水温度差を利用した発電・淡水化装
置。
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|---|---|---|---|
| JP10833494A JP3640410B2 (ja) | 1994-05-23 | 1994-05-23 | 海水温度差を利用した発電・淡水化装置 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10833494A JP3640410B2 (ja) | 1994-05-23 | 1994-05-23 | 海水温度差を利用した発電・淡水化装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07317508A true JPH07317508A (ja) | 1995-12-05 |
| JP3640410B2 JP3640410B2 (ja) | 2005-04-20 |
Family
ID=14482065
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10833494A Expired - Fee Related JP3640410B2 (ja) | 1994-05-23 | 1994-05-23 | 海水温度差を利用した発電・淡水化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3640410B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000041971A1 (fr) * | 1999-01-18 | 2000-07-20 | Zhilong Gu | Procede et systeme de dessalement et de prelevement d'eau des grands fonds |
| WO2002010071A3 (en) * | 2000-07-28 | 2002-06-13 | Dais Analytic Corp | A process and an apparatus for extracting potable water from a brine |
| JP2007309295A (ja) * | 2006-05-22 | 2007-11-29 | Toshiba Corp | 淡水化発電プラント |
| JP2013506078A (ja) * | 2009-09-23 | 2013-02-21 | ブライト エナジー ストレージ テクノロジーズ，エルエルピー． | 水中圧縮流体エネルギ貯蔵システム |
| WO2021087468A1 (en) * | 2019-11-01 | 2021-05-06 | Natural Ocean Well Co. | Thermal energy conversion submerged reverse osmosis desalination system |
| US11174877B2 (en) | 2017-02-09 | 2021-11-16 | Natural Ocean Well Co. | Submerged reverse osmosis system |
-
1994
- 1994-05-23 JP JP10833494A patent/JP3640410B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000041971A1 (fr) * | 1999-01-18 | 2000-07-20 | Zhilong Gu | Procede et systeme de dessalement et de prelevement d'eau des grands fonds |
| WO2002010071A3 (en) * | 2000-07-28 | 2002-06-13 | Dais Analytic Corp | A process and an apparatus for extracting potable water from a brine |
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| US11326625B2 (en) | 2017-02-09 | 2022-05-10 | Natural Ocean Well Co. | Brine dispersal system |
| US11174877B2 (en) | 2017-02-09 | 2021-11-16 | Natural Ocean Well Co. | Submerged reverse osmosis system |
| US11846305B2 (en) | 2017-02-09 | 2023-12-19 | Natural Ocean Well Co. | Submerged reverse osmosis system |
| US12152609B2 (en) | 2017-02-09 | 2024-11-26 | Natural Ocean Well Co. | Submerged reverse osmosis system |
| US12173730B2 (en) | 2017-02-09 | 2024-12-24 | Natural Ocean Well Co. | Brine dispersal system |
| US12173729B2 (en) | 2017-02-09 | 2024-12-24 | Natural Ocean Well Co. | Brine dispersal system |
| WO2021087468A1 (en) * | 2019-11-01 | 2021-05-06 | Natural Ocean Well Co. | Thermal energy conversion submerged reverse osmosis desalination system |
| JP2022549520A (ja) * | 2019-11-01 | 2022-11-25 | ナチュラル オーシャン ウェル カンパニー | 熱エネルギ変換水中逆浸透脱塩システム |
| US11813571B2 (en) | 2019-11-01 | 2023-11-14 | Natural Ocean Well Co. | Thermal energy conversion submerged reverse osmosis desalination system |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3640410B2 (ja) | 2005-04-20 |
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